JPS6399332A - 捲覆糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野） 本発明は新規なる捲覆糸の製造方法に係る。

（従来の技術〕 本発明において捲覆糸とは糸内部に存在するコアとなる
ｍ維束とこれを取りまく繊維群とより構成される糸をい
う。従来捲覆糸は空気噴射ノズルを用いた所謂空気紡績
法により製造されるがその品質において一般のリング糸
とは較べものにならぬ程劣っており、特に強力が低く、
外観が悪く、手触りが硬いことから未だ実用段階には至
っていない。

かかる従来の捲覆糸又はその製造方法として代表的なも
のでは特公昭４３−２８２５０又は特公昭４９−３８３
８２が知られている。特公昭４３−２８２５０に明示さ
れている捲覆糸は「事実１真の撚りのないコアの束及び
１０°乃至８０°の範囲内の種々の角度の不規則な螺旋
状をなしてコアの繊維の束の周りにかたく撚られた表面
繊維により与えられる重点的な真の撚りをもつ表面包絡
を有することを特徴とする緊密な束状に相互に結びつい
た事実上所続した織物１ｌＩｉ雑のコアを含む紡績糸」
である。ここに事実上真の撚りのないコアの束とはその
明［ｉに示されている如くリボン状繊維束が７スビレー
タにより牽伸Ｈｆｆｆから引き取られ「トルクジェット
に供給されたとき、通常の擬似撚りと同様な撚りをかけ
られた大部分のコア！ｌ維とこれより少ない程度に撚り
をかけられた少量の表面４１維からなり、このａ縛束が
トルクジェットの中心線を通過すると通常の擬似撚り方
法における如くコア繊維が完全に撚りもどされる様に回
転される」ことにより得られるものでありそのコアの繊
維束は何んら撹乱を受けることなく単純に加熱解撚され
ることにより平行繊維よりなる繊維束として存在する。

かかる平行繊維によるコアの束は強力には寄与しない。

従ってこの捲覆糸の強力はコアの束の周りにかたく撚ら
れた少量の表面包絡繊維により与えられる。これに対し
て一般のリング糸の場合は系中の全ての４１維が外層か
ら内層へ更に内層から外層へと「移動」　（マイグレー
ション）していることによりリング糸を引張った場合に
は各ｍ維が互いに回者し合って繊維同志の摩擦抵抗によ
り強い糸強力が発生しているのである。従って特公昭４
３−２８２５０に明示されている捲覆糸の場合、リング
糸の如き繊維の「移動」　（マイグレーション）はなく
、その強力はリング糸のせいぜい７０％に達するにすぎ
ない。しかもかかる糸はその外周に固く捲きついた表面
繊維によってのみ強力が得られるものであるから強力を
高めんとすれば表１ｌｌＩｌｉ繊維を増やすことになり
、これは糸表面の硬化を招き、ゴワゴワした手触りの布
しか作り得ず、固い表面繊維の量を減ずれば僅かの引張
り力で抜けの生じる糸となり、実際面での実用化は未だ
なされていない。

一方特公昭４９−３８３８２には複合体を撹乱流体流に
より処理せしめることにより複合糸を構成する繊維を相
互に交絡せしめると共に短繊維によるループ、たるみ２
毛羽を付与せしめたのち、糸表面に突出した毛羽を眼光
の外周に捲回せしめることを特徴とする無撚紡績糸の製
造方法が開示されている。しかしながら一般の織物用９
編物用の糸にあってはその糸表面の美しさ均整さが最も
要求され糸の中にループ、たるみ等が混在するのは布の
外観を害するもととなり最も避けるべきことである。文
系の中にループ、たるみが存在すれば必然的に強力の弱
い糸となり製編、製織の工程に耐えることができない。

かかる欠点によりこの方法による捲覆糸も実用的でない
。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明はこれら従来技術の欠点を解消し、リング糸と同
等の強力を有すると共に外観においてもリング糸と同等
又はそれ以上の均整さを有する捲覆糸の製造方法を提供
することを目的とする。

即ち本発明により得られる捲覆糸はステープルｓＮ若し
くはステーブルａｎとフィラメントＩＩＨを混合してな
る捲覆糸であって、中心コアを構成している各繊維又は
数本の繊維よりなるｍ維の束が糸の長手方向に沿って不
規則な状態で互いに加熱され且つ絡み合わされているも
のであり「コアのａｎが実質的に撚りを有さず平行な状
態で存在する特公昭４３−２８２５０における邊覆糸」
と異なりコアの中でもｌＩｉ維の「移動」を生じている
からコアのみでも相当の強力を有するものである。更に
本発明方法による捲覆糸は中心コアを構成する繊維の一
部が該中心コアの外周に捲回しているから糸を引っばれ
ば捲回している繊維が中心コアの既に絡み合っているｍ
離京を締めつけるからますます強力は上昇することにな
る。

しかも本発明による捲覆糸においては特公昭４９−３８
３８２に明示されている捲覆糸と異なり、該捲覆糸を構
成している各ｍ維にはループやたるみを生じていないか
ら糸表面は極めて均整な形態を有している。従って本発
明による糸は従来技術における低強力、外観の劣悪とい
う欠点を克服し一般高級糸として市場に共しつる実用的
なものである。

Ｃ問題点を解決するための手段〕 本発明によるＪ！覆糸の製造方法はステーブル繊維と連
続フィラメント繊維を混合してなる繊維束をＳ、ｚの交
互の噴出方向をもち、且つ回転力の異なる複数の圧縮流
体流の噴出口を有する１個の流体ノズルに導入２通過さ
せることによりａ縛束に回転、加熱解撚、緊張、交１捲
覆を同時に起さしめループのたるみのない交絡を有する
コアの束の外周に、該コアを構成する繊維の一部からな
る繊維を強固に捲回したもので、フロントローラより送
り出される繊維を、長手方向に順次噴出方向が逆転する
入口側流体噴出口と出口側流体噴出口とを有し且つ両流
体噴出口間にオリフィスを有する流体ノズルに通し、入
口側流体噴出口の吹き出し出口の部分において、入口側
流体噴出口と出口側流体噴出口との噴気により４Ｉ維に
加えられる双方の撚数がほぼ等・シフなるよう両流体噴
出口による回転力を調整して前記繊維に噴気流を吹き当
て、噴気流を吹き当てられた前記Ｓ維を流体ノズルから
デリベリローラによって引き出し、上記フロントローラ
とデリベリローラの周速比を＋１０％〜−５％の範回で
オーバーフィードするごとく設定した。

〔実施例〕

本発明方法を実施する装置の概略を第１図と共に説明す
る。第１図で供給粗糸Ｓは一対のバックローラ１７と一
対のミドルローラ１６に把持されつつその周速の差によ
り牽伸され、一対のエプロン１８の走行により前進する
。フロントローラ１０は高速で回転しており前進して来
たａｔ維縛束ら糸一本分の繊維束を引き抜き流体ノズル
１の軸心に向かって４Ｉ維束を供給する。流体ノズル１
は、糸通路４と、糸通路を途中で区切るオリフィス３と
、糸通路に対し接線方向に圧縮流体流を噴き出す入口側
流体噴出口２１．出口側流体噴出口２■及び圧縮流体流
ノズルに供給する流体導入口２６．流体溜め部３０より
なっている。フロントローラ１０により供給された繊維
束には、糸通路４を通過するとき圧縮流体流の作用でＳ
及びＺの撚りが入れられ、糸として形成された後、流体
ノズル１を通過後、撚り戻されデリベリローラ１１で把
持され送り出される。

本発明で使用される流体ノズルの基本となるものは米国
特許第３００９３０９号において既に公知である。この
公知流体ノズルを第３ａ図（ＩＩ断面図）第３ｂ図、第
３Ｃ図（横断面図）に示す。１は流体ノズル本体であり
、２は圧縮流体流を噴出する噴出口（以下流体噴出口と
いう）である。ここで入口側流体噴出口２Ｉ、出口側流
体噴出口２■は噴出方向が逆方向となっている。例えば
入口側流体噴出口２工がＳ撚方向とすれば出口側流体噴
出口２■はＺ撚方向であるが如きである。

本発明の、捲覆糸の製造方法は、上記の公知の逆方向噴
出口を有するノズルを利用し、これに改良を加えること
により達成される。

本発明において使用する流体ノズルの最も簡単なものの
断面図を第４図に示す。第４図では工列の流体噴出口群
が示されている１列の流体噴出口を入口側流体噴出口２
Ｉ、Ｉｔ列の流体噴出口を出口側流体噴出口２■とする
。入口側流体噴出口２工と出口側流体噴出口２■の噴出
方向は第３図に示す如く逆である。３は流体噴出口群の
入口側流体噴出口２Ｉと出口側流体噴出口２■との中間
に設けたオリフィスであり、流体噴出口から流出した圧
縮流体流を絞り、その流れの方向を変える役目をする。

ここで公知の逆方向噴出口を有する流体ノズルにおける
圧縮流体流の流れ方（第５図）と本発明のオリフィスを
設けた場合の圧縮流体の流れ方（第６図）を比較する。

入口側流体噴出口２工から出た圧縮流体流の軌跡を６、
出口側流体噴出口２■から出た圧縮流体流の軌跡を７と
する。

第５図の公知のノズルの場合（オリフィス３がない場合
）は糸通路４の管壁９に沿って流れる旋回気流６は旋回
気流７と衝突し撹乱流となり管路長手方向の流量は著し
く低下する。従って圧縮流体の旋回能力は弱められ糸通
路４に糸を通してもその回転数は著しく低下する。この
場合の糸の回転数１回転方向は入口側流体噴出口２■と
出口側流体噴出口２■の噴出力の差によって決まり噴出
力の大きい方の回転方向に回転する。従って、この公知
のノズルの効果は単一方向の流体噴出口を有するノズル
と較べて糸の回転数が低下するのみである。これに対し
糸通路にオリフィス３を設けた場合（第６図）には入口
側流体噴出口２■より噴出した圧縮気流は糸通路４の管
壁９■に泊って旋回軌跡６を描くが、やがてオリフィス
３により絞られ、オリフィス３の肩８に衝突し、気流の
旋回成分は減少すると共にその流れの大部分は軸方向流
となって糸通路４のほぼ中央を除徐に拡散しながら糸の
進行方向に進む。従ってこの気流６はこれと逆方向であ
って管壁９■に沿って流れる旋回気流７と干渉すること
はない。このようにオリフィス３を設けた第６図のノズ
ルの場合には旋回気流６，７は弱められることなく、そ
れぞれの糸を逆方向に回転させる。この様子を第７図に
示す。

糸をＹで示し、その進行方向をＸで示す。第７図におい
て糸Ｙは区画■では２方向に仮撚りがかけられ区画■で
はＳ方向に仮撚りがかけられる。

第７図は糸の旋回方向を示すための概念図であって本発
明の場合、実際には糸はあるテンション下で緊張状態に
置かれるので第７図の如き極端な旋回運動は行わず第９
−ａ図に示す如き一種の単弦振動的旋回運動を行う。

次に第８図、第９図にて撚り数の分布状態について説明
する。

第８図はノズルが一個の流体噴出口２を有する場合で第
８−ａ図の如く、ノズル端にオリフィスのない時は第８
−ｂ図の如く流体噴出口の中心線と糸が接する点１４の
近傍において撚り数が最大となり、その前後で左右非対
称にフロントローラ１０゜デリベリローラ１１に向って
なだらかに減少する。

一方ノズルの流体噴出口２の前後に第８−ｃ図の如くオ
リフィスを設けた場合、撚りの伝帳の仕方が変わってく
ることが確認された。即ち第８−ｄ図に示す如く加熱側
（糸の進行に対し上流側）においては撚り数の減衰が防
止され、かえって撚りが上流側へよく伝転達され、これ
に対して解撚側（糸の進行に対し下流側）では撚り数は
オリフィス部で急激に減少し僅かの撚りが伝達される。

この理由は、糸の回転によるバルーンをノズルにより絞
ることによりバルーンの節が生じバルーンの長さが短く
なることにより加熱（若しくは解撚）の効果が上昇し上
流側ではよく加熱され下流側ではよく解撚される現象が
生じているものと考えられる。

本発明ではこのオリフィスを正逆方向の流体噴出口の中
間に設けたことにより、■前記したＳ。

２両方の回転を糸に生起させること、■前記した撚り伝
帳の特殊性の二点に看目し、これを利用することにより
新規な構造を有する捲覆糸の製造方法を発明するに至っ
たのである。特に本発明にあたっては、該捲覆糸のコア
を形成させるため互いに逆方向に噴出する圧縮流体の流
体噴出口を有する一本のノズルにＩｌｉ維束縛束給し流
体噴出口間の加熱力に差を設けたこと及び糸がノズルを
通過する工程中糸を常に緊張状態に置くことが重要であ
る。

以下に該捲覆糸のコアの部分が如何に形成されるかを説
明する。

第９図にて本発明方法を実施するためのノズルを用いた
撚り分布を説明する。ここで出口側流体噴出口２■によ
る回転方向Ｓ撚、入口側流体噴出口２Ｉによる回転方向
をＺ撚とする。両者の回転力には後記する如き差が設け
である。第９−ｂ図には、入口側流体噴出口２Ｉと出口
側流体噴出口２■を各々単独で作用させた場合の撚り分
布を、第９−ａ図の各要素の位置関係と対応させて描い
である。たて軸にＳ撚りを十に２撚りを−に取った。従
って入口側流体噴出口２工による撚り分布は一側に表わ
され、出口側流体噴出口２■による撚り分布は＋側に表
わされる。この場合、入口側流体噴出口２工の噴出し出
口の部分（１０部）の両者の撚り数ＳＩ、ＺＩがほぼ等
しくなる様に入口側流体噴出口２Ｉ、出口側流体噴出口
２■による回転力を調節する。この流体噴出口による回
転力とは当然流体噴出口から流出する圧縮流体による糸
の回転力であり流体噴出口の径、形状、１１！ｌ数。

流体噴出口、入口１３における流体の圧力、流体噴出口
のノズル軸に対する傾き角θによって決定されるが、更
に糸がこの旋回気流にさらされている長さＫや糸通路の
径りによっても変化するものである。従ってこれらの寸
法や圧力を適当に決定することにより（１０部）におけ
るＳ、ｚの両撚り分布における撚りのＩＳＩ、ＺＩをほ
ぼ等しくすることができるのである。この様に撚りｆｆ
１ｓＩとＺＩを等しくするためには各噴出部における回
転力（具体的には撚り数ＺＩ、ＳＩＩで表わされる）に
は差が必要であり、この例の場合出口側流体噴出口２■
による噴出し出口の部分■Ｏの撚り数をＳ■とするとＳ
ＩＩ＞ＺＩとなっている。実際に糸通路４を通過する糸
には出口側流体噴出口２■による撚り分布と入口側流体
噴出口２■による撚り分布の差の分の撚り分布が生じる
。これを示したのが第９Ｃ図である。第９Ｃ図で最も重
要なのは区間ａ−ｄ（入口側流体噴出口２■によりＺ方
向の旋回をしている部分）において撚り数が０又は０に
等しくなることである。Ｓ、Ｚの撚りを単純に合成すれ
ば区間ａ−Ｃには撚りが表わされるのは可であるが、実
際には出口側流体噴出口２■にはＳ撚が無撚り又は無撚
りに近い為区間ｃ−ｄを越えて前方へ進行することはな
いから区間ａ−ｄは無撚り又は無撚に近い状態となると
考えられる。

又区間ａ−ｄにおいて撚りが常に完全に０である必要は
ない。ＳＩが若干ＺＩより大きく区間ａ−ｄに甘いＳ撚
りが表われることは差し支えない。

甘いＳ撚とは旋回気流１５により繊維が開繊交絡されう
る程度の甘撚である。以下この程度の無撚り又は甘撚り
の状態を実質的に無撚りと称する。従来より有撚の糸条
を流体撹乱域に供給せしめて糸の解繊加工するもの（特
公昭４３−２８２６３＞　　（特公昭３１−５９７６　
）も知られているが本発明の場合、本来無撚りの繊維束
を供給する点で異なる。ここでもし区間ａ−ｄの距離ｌ
が供給する繊維の内の最長のものよりも長い場合は、糸
が実質的に無撚り、即ち無撚り又は無撚りに近くなる区
間ａ−ｄでは糸は抜は切れてしまう確率が高くなる。従
って距離１．１該最大繊維長より届くし、更に平均械帷
長よりも短いことが望ましい。而してこの実質的無撚り
となる区間ａ−ｄでは次のごとき現象が発生する。

糸通路４の０部における断面図を第１０図に示す。

第１０図において圧縮流体流１５は流体噴出口２より噴
出し回転中の糸束Ｙに衝突する。この時区間ａ−ｄで糸
束は実質的無撚りの状態にあるから、繊維同志の集束性
は殆ど無く圧縮流体流１５の衝突により容易に開繊され
、分繊され、まぜ合わされて、糸束を構成していた各単
１維又はその束はそれよで保っていた平行性を乱される
と同時に回転せられ無作為に撚りを加えられる。この状
態を更に詳しく説明すると、第１０図で圧縮流体流１５
は各繊維断面で示された糸Ｙに衝突する。糸Ｙは実質的
に無撚りであるから各繊維Ｆは集束力が動かず圧縮流体
流１５の力で分離、開繊され、圧縮流体流１５が繊維相
互の間を流れ各ｍＭＦを押しのけたり回転させたりして
ａｍ相互の位置関係が変えられる。

勿論全ての繊維が完全に分離するのではなく　２〜３本
繊維がかたまって一緒に回転したり位置が変わったりす
る場合もある。この揉な状態がＣからｄまでの区間続き
、糸束の中心コアに該当する繊維束を構成する各軍１１
１１Ｆ又はこれらの束が互いに絡まり合い撚りをかけら
れ第１１図の如き状態となる。　更に本発明の重要な特
徴は、ノズル内を通過する糸条が一定の緊張状態に置か
れることである。もしノズル内で糸条が必要以上に弛緩
した場合にはｃ−ｄ図で実質的無撚りの状態になった４
部稚束に圧縮流体流が衝突した場合、緩んだ繊維の大部
分はループ、たるみ等となり後に形成される糸条の外観
を乱し糸の艶を無くしその表面をゴワゴワしたものにし
、経済的価値の低いものとなる。又かかる弛緩状態で紡
出された糸を引張試験機にかけて得られる応カー伸びの
グラフは第１２図のＡの曲線の様になる。糸の中に存在
するループやたるみが序々に引き伸されるため応力が上
下し凹凸した曲線を描きつつ最大応力Ｐに達する。又最
大応力Ｐに達しつつ後もそこで急に糸が切れるわけでな
く徐々に抜ける様にして応力が減少する。

この点本発明においてはフロントローラ１０とデリベリ
ローラ１１の周速の比率を一定の範囲内に制限すること
によりその間に把持され進行する糸Ｙを緊張状態に保ち
もってａ−ｄ区間で実質的Ｓ撚りの糸条に圧縮流体流１
５を作用させて、ループ、たるみを形成することなく糸
条に解繊、まぜ合せ。

からみ合いを付与するものである。但しあまり過度の緊
張状態を起させた場合には圧縮流体流による解繊は不可
能となるばかりでなく糸切れの原因ともなり好ましくな
い。発明者は実験の結果フロントローラ１０の周速をデ
リベリローラ１１の周速よリ＋１０％から一５％の範囲
でフィードするように設定するのが最適であることを確
認した。ここに＋１０％のオーバーフィードでは理論的
には糸Ｙは両ローラ間で弛緩することになるが、実際に
はノズル１による加熱により糸Ｙは撚り縮みを起こすこ
とによりＣ−ｄ区間の糸は緊張状態に置かれる。

アクリルｔ４ｎ＋４８”を１６０１１／ｌｉｎの糸速で
紡出し該オーバーフィード率を＋６％とした場合のｃ−
ｄ間のテンションは２０ｇ／２５ｇであった。しかしこ
の撚り縮みにも限度があり上記オーバーフィード率が１
０％を越えると糸の応カー伸び曲線は第１０図のＡの様
になり糸にループ、たるみが発生していることが確認さ
れる。又上記オーバーフィード率が一５％以下であると
実質的無撚りの状態にある区間ｃ−ｄにある糸は容易に
ドラフトされて抜は切れるが不正なドラフトにより糸斑
が大きくなると同時に区間ｃ−ｄでの開繊が阻害される
という事態が生じ、糸強力の低下を招く。従って上記オ
ーバーフィード率は＋１０％から一５％の間であること
が必要である。

本発明により得られる捲覆糸は上記の如く一定の緊張状
態下で圧縮流体流による開繊作用を受けるためループ、
たるみをそのコアの中にも外表面にも形成することなく
、かつコアを形成する繊維は交絡され撚られ混ぜ合わさ
れているからその応カー伸び曲線はリング糸のそれと近
似し第１２図の８の球になる。

以上述べた本発明方法による糸の解繊、交絡。

撚り合せの状態及び糸の緊張状態の説明により本発明に
おける捲覆糸の中心コアが形成される過程及びそのコア
の樹成が明らかとなった。次に上記コアの外周を捲回す
る表面１維がどの様に発生し表面包絡として固定される
かを説明する。理解を容易にするため全体図である第１
図においてドラフト装置のバックローラ１７．ミドルロ
ーラ１６．エプロン１８．フロントローラ１０の上半分
を除いた平面図を第２図に示す。第２図では供給粗糸を
１本Ｓとしであるがこれは２本以上であってもかまわな
い。但し、後述する如く２本以上の方が捲覆糸の外周を
捲回する表面繊維の吊が多くなるという効果がある。粗
糸Ｓはバックローラ１７に供給され続いてエプロン１８
で牽伸されつつ前進し、次いで高速で回転するフロント
ロー５１０で糸一本分の繊維束１９として把持され引き
出される。この時フロントローうに供給される粗糸は完
全に若しくは殆ど無撚りであり、この粗糸に衝突する僅
かな気流によっても平行性を乱され、その一部分が毛羽
状に粗糸の束の外へ突出する。一方フロントローラは高
速で回転しているからフロントローラ周上に相当の随伴
気流が流れておりこの気流はニップ線上付近でフロント
ローラ１０の軸方向に流れの方向を変える。従って粗糸
Ｓはフロントローラ１０にニップされる直前にこの随伴
気流による繊維端を突出する作用をうけ、その一部の繊
維が突出端２０として粗糸Ｓの外へ突き出る。突出端２
０は他の平行な繊維と同様フロントローラ１０で把持さ
れ引き出されるがその突き出している状態は変わらない
。

これらの突出端０を含む繊維束１９はノズル１の糸通路
４を通過する際撚りをかけられるが、この撚りは前述の
如くニップローラのニップ点ａからオリフィス３の入口
部ｄまでは実質的に無撚りでありそのＩＩＳ方向の撚り
分布をもつ。この様にしてｖａｎ束１９はオリフィス３
の入口ｄで撚り込まれて、以俊糸Ｙとなる。しかし突出
端はオリフィス３の入口ｄで糸Ｙが形成された後も毛足
の長い毛羽として糸Ｙの外表面に突出している。この毛
羽として突き出している突出端２０がその後本発明の捲
覆糸においてその外周を捲回する表面包Ｉｒ８１ａ維と
なり突出端２０を除いたＳ離京の大部分が中心コアの束
を形成することになる。従って十分な表面包絡繊維を得
るためには十分な突出端の発生が必要であるが、これは
供給、粗糸の本数についていえば一本より二本以上の方
が有利である。

−力比口側流体噴出口２■の噴出方向を例えばＳ方向と
すると撚り伝帳の図（第９図）の説明から解る様にオリ
フィス３の入口ｄまで伝帳してい　□る撚りの方向はＳ
方向である。第９図のａ−ｄ区間では実質的無撚り状態
で且つＺ方向の回転気流１５にさらされて前述した通り
開繊、混ぜ合せ等が行われる。又区間ａ−ｄでは糸芯の
中にそれまで存在していたＩ維端は圧縮流体流１５にさ
らされることにより、その内何本かは糸束の外へ噴き出
され前述の突出端２０と同様の突出端として糸束の外へ
突き出る。この球にして、もともと存在していた突出端
と新たに発生した突出端の両者を含む突出端２０は圧縮
流体流であってＺ方向に回転する旋回気流１５にさらさ
れ糸芯の周りに２方向に捲きつく。しかし、この捲きつ
きはたかだか気流によるものであるから強固でなく軽く
捲きついている程度である。この様に芯となる「コアの
束」と「コアを構成する繊維の一部からなる突出端がか
らみついた表面繊維」とからなる糸Ｙはオリフィス３を
通過してＳ方向の撚りが入れられ、出口側流体噴出口２
■からの圧縮流体にさらされる点ｆに到達した後強烈に
撚り戻される。従ってコアがＳ方向の撚り分布になった
時点（ｅ又はｆ）でそれまで７撚でありた表面包絡ｌＪ
ｉ維は甘撚り又は無撚りになるがこれが点ｆを通過して
強烈に撚りもどされるときには実質上の７撚りが加えら
れコアの周りにしっかりと捲回することになる。この様
にして、コアの外周に捲回する表面包絡繊維が形成され
る。

一部コアの部分は撚りもどされた後も前）ボした如くコ
アを構成する単繊維又はその数本よりなる束が長手方向
に沿って不規則な状態で互いに加熱され且つ絡み合わさ
れ、且つループ、たるみのない状態で存在する。この絡
み合いや撚りはコアが前記表面包絡繊維により強固に締
めつけられているところからコアの中で安定して存在す
る。

本発明に使用する供給粗糸は１００％ステープル繊維で
ある必要はない。特に強力を高めたい場合、糸の特性（
例えば洗濯性、ｉｕａ性、防収縮性等）を改良したい場
合、糸切れを減らしたい場合等にはフィラメント繊維束
２２をフロントローラに供給することができる。第１図
にこの構成を示す。フィラメント繊維束２２は、チーズ
２３から供給することもできるが延伸工程を通過した直
後のものを直接供給してもよい。フィラメント繊維束を
入れる場合は特殊の用途の糸の場合を除いて捲覆糸のコ
アの中に入っていることが望ましい。染色斑等の原因と
なるからである。従ってフィラメント繊維束はドラフト
されつつある供給粗糸Ｓの中心に供給することが望まし
い。（第１，２図）供給組糸が二本の場合にはその粗糸
の中間に又三本以上の粗糸を供給する場合は実質的な中
心に供給すれば良い。更に区間ｃ−ｄでの開繊を容易に
するためフィラメント繊維束は無撚り又は甘撚りのもの
を供給することが望ましい。

これまではオリフィス３の左右に各−列づつ互いに逆方
向の流体噴出口のある場合を述べて来たが、流体噴出口
の列は三列以上あっても差し支えない。

第１３図にオリフィス３の左右に１列づつ流体噴出口を
配した場合を記す。流体噴出口の列数９個数はオリフィ
スに対し左右非対称であってもかまわない。又オリフィ
スの数は一個に限ることなく複個数であってもよい。オ
リフィスを二個設けてこれにより流体噴出口群が分割さ
れている場合を第１４図に示す。各流体噴出口群を２Ｉ
、２１１．２Ｔ［［、２１Ｖとした場合噴出方向は各流
体噴出口群毎に交互に逆方向となっている。但し一個の
流体噴出口群内での噴出し方向は一定である。流体噴出
口による回転力は前述した如く流体噴出口入口の圧力に
よっても回転力は変わる。従って第１５図に示す様に各
流体噴出口群に供給する圧縮流体源を各群に分割し別個
の圧縮流体源からそれぞれ圧力の異なる圧縮流体を流体
逃ｌ　２６１．　２６２、流体溜部２８．２９を経て供
給しても良い。

本発明においては糸条Ｙの一部を実質的に無撚状態とな
しその無撚りの部分で圧縮流体の作用で開繊、交絡、混
ぜ合わせするのであるが、この作用は流体流が途中から
撹乱状態に移行すれば更に効率よく達成される。かかる
作用はオリフィスの直前に圧縮流体流の排出口２７を設
けることにより強力に発揮されることが実験により確認
された（第１５図）。これはそれまで旋回していた圧縮
流体流の一部が突然方向を変えて排出され繊維に撹乱が
生じるためである。又かがる無撚り状の糸に圧縮流体流
を噴きつけることにより天然繊維等に含まれる極めて短
い繊維や繊維軸１菓粕等が糸から分離し、オリフィス入
口に堆積し、オリフィスを塞ぐ等のトラブルが生じるが
、この排出口２７を設けることにより短δ２維等がそこ
から流体と一緒に排出され、上記トラブルが回避される
と同時に糸に含まれた集軸等の雑物が取り除かれ糸の質
が向上するという長所もある。しかしこの排出口を大き
くしすぎて糸が完全に大気にさらされる状態になるとか
えって気流による撹乱は阻害され糸の強力の低下を招く
ことになる。又紡出開始時に糸が排出口から飛び出し紡
出不能となる等の不合理も発生する。従って廃棄口２７
の通過の排気量を調節する図示しない弁を設けるか、糸
種１番手等に応じて排気口の断面積を変えることが望ま
しい。

第４図に点線で示す如（糸通路４の入口部５にオリフィ
ス１２を設けることは流体噴出口２１による糸Ｙの回転
を安定させると同時に４１ｉ雑束の把持点を設けること
になり繊維束がよく集束し区間ａ　−ｄで糸が抜は切れ
てしまうのを防ぐ効果がある。

本発明において使用しつる繊維は全ての天然繊維及び合
成繊維のステープル繊維及び連続フィラメント繊維を含
む。天然繊維とは例えば綿、羊毛。

絹、ラミー、亜麻、ジュート麻、大麻を含み合成繊維と
してはポリエステル、ポリアミド、アクリル、酢酸セル
ロース等のセルロース繊維、ポリエチレン、ポリプロピ
レン、ポリビニル等を含む。

又本発明では圧縮流体ノズルで使用しうる流体は全ての
ガスを含むが容易に入手しつる圧縮空気を用いるのが有
利である。

（発明の効果） 本発明の有用性を以下に列挙する。

（１）操作が高速である。

本装置によればアクリル系Ｎ１４８　　を糸束１６０ｍ
／ｍｉｎで紡出できた。同じ番手でリング精紡機の回転
数８．０００ｒｐＨの紡出速度に比較して１７倍となる
。又本発明方法により混紡率５０％−５０％の綿とエス
テルの混紡糸（Ｎｍ６０　　）を紡出した場合は紡出速
度は１５０ｎ＋／Ｉｎ１ｎが最適であった。これは同番
手の糸をリング精紡機で１，０ＯＯｒｐｎで紡出した場
合の約１３倍に相当する。

（２）強力の高い糸が得られる。

本捲覆糸は中心コアを構成するＭＡＨが交絡移動（マイ
グレーション）し更にこれを表面繊維がしめつけている
構造となっているから引張りに対し高い強力を有する。

（３）外観の美しい糸が得られる。

中心コア及び外表面にもループ、たるみ等が発生せず糸
表面が一様で凹凸のない糸が得られる。

（４）ｌｌ［ｌい番手の糸が容易に得られる。

フロントローラより送り出される糸が安定した撚りで集
束されるから糸切れが少なく細番手糸の製造に適す。

（５）均質な糸が生成される。

粗糸に含まれる菓粕、ネップ、短繊維が糸の生成過程で
取り除かれ糸の均整度が向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法を実施する装置全体の構成を示す一
部断面側面図、第２図は同平面図、第３ａ図は公知の交
互撚ノズルを示す断面図で第３ｂ図、第３Ｃ図は第３ａ
図の各々Ｊ−Ｊ、に−に断面図、第４図は本発明ノズル
の断面図、第５図。 第６図は各々公知ノズル、本発明方法を実施するノズル
の空気流の模様を示す図、第７図は同ノズルの糸旋回の
模様を示す図、第８図、第９図は同ノズルによる撚り分
布を示す図で第８図は流体噴出口が一個のノズル、第９
図は本発明方法を実施するノズルの場合を示す。第１０
図は繊維束が流体流により交絡する模様を示す図、第１
１図はａ維の交絡状態を示す図、第１２図は応カー伸び
曲線、第１３図、第１４図、第１５図は本発明方法を実
施する流体ノズルの各実施例の断面図を示す。 １・・・流体ノズル、　　　２・・・流体噴出口。 ３・・・オリフィス、１０・・・フロントローラ。 １１・・・デリベリローラ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. フロントローラより送出される繊維を、長手方向に順次
   流体噴出方向が逆転する入口側流体噴出口と出口側流体
   噴出口とを有し且つ両流体流体噴出口間にオリフィスを
   有する流体ノズルに通し、入口側流体噴出口の吹き出し
   出口の部分において、入口側流体噴出口と出口側流体噴
   出口との噴気により繊維に加えられる双方の撚数がほぼ
   等しくなるよう両流体噴出口による回転力を調整して前
   記繊維に噴気流を吹き当て、噴気流を吹き当てられた前
   記繊維を流体ノズルからデリベリローラによって引き出
   し、上記フロントローラとデリベリローラの周速比を＋
   １０％〜−５％の範囲でオーバーフィードする如く設定
   したことを特徴とする捲覆糸の製造方法。