NO336134B1 - Fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller -tynnplater. - Google Patents
Fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller -tynnplater. Download PDFInfo
- Publication number
- NO336134B1 NO336134B1 NO20034401A NO20034401A NO336134B1 NO 336134 B1 NO336134 B1 NO 336134B1 NO 20034401 A NO20034401 A NO 20034401A NO 20034401 A NO20034401 A NO 20034401A NO 336134 B1 NO336134 B1 NO 336134B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- content
- weight
- almn
- hot
- melt
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 28
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 8
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 7
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 26
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 26
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 10
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000005028 tinplate Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2275/00—Fastening; Joining
- F28F2275/06—Fastening; Joining by welding
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Replacement Of Web Rolls (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller tynnplater for fremstilling av komponenter ved lodding.
For eksempel fremstilles typisk varmevekslere for motorkjøretøy av aluminiumtynnplater ved at de enkelte forfremstilte komponentene til varmevekslerne, slik som plater, rør og fordelere forbindes til hverandre ved lodding. Spenningene som under praktisk bruk virker på komponentene fremstilt på denne måten installert i biler, på grunn av rystelser, støt, vibrasjoner av lengre varighet, virkning av korrosjon, og lignende til, er betydelig. Dette gjelder spesielt for platene via hvilke avledningen av varme skjer.
Skader i disse varmevekslerkomponentene som skjer som en følge av utilstrekkelige egenskaper av aluminiummateriale kan føre til betydelig skade. I denne sammenheng har det vist seg at i områdene til komponentene der endringen av mikrostrukturen skjer på grunn av at varme oppstår under lodding, har vist seg å være spesielt problematiske tidligere.
Av grunner beskrevet ovenfor er det i tillegg til god egnethet for lodding, påkrevet høy fasthet, spesielt en høy flytegrense Rpo,2, og seighet selv etter lodding for aluminiumtynnplater av den typen som diskuteres. De angjeldende aluminiumtynnplatene må samtidig ha god deformasjonsegenskap og en høy bestandighet mot korrosjon.
Et materiale for fremstilling av plater for varmevekslere er kjent fra WO 97/18946 som inneholder (i vekt %) 0,2 - 0,5 % Fe, 0,7 - 1,2 % Si, 1,2-1,6 % Mn, < 0,3 % Mg, < 0,05 % Cu, < 0,2 % Zn, < 0,1 % Ti, og uunngåelige medfølgende elementer hvis enkeltmengder på det meste er 0,05 % og som har en sum som ikke er mer enn 0,15 %, så vel som at det gjenværende er aluminium. Blokker støpt av dette materialet er et forløpermateriale, som deretter forvarmes til en initiell valsetemperatur på minst 520 °C og varmvalses. Kaldvalsingen til den endelige tykkelsen som følger dette, utføres i minst to trinn, med en intermediær gløding som må utføres i to timer ved en glødings-temperatur som ligger mellom 360 °C og 400 °C mellom kaldvalsingstrinnene.
Det har blitt vist i praktisk testing av materialet fremstilt ifølge den kjente fremgangsmåten, at materialegenskapene til aluminiumtynnplatene fremstilt ifølge kjent teknikk er utilstrekkelig for bestemte anvendelser. Dette gjelder spesielt fastheten og korrosjonsbestandigheten etter lodding i områdene med loddeforbindelser. I tillegg har det blitt vist under for eksempel fremstilling av varmevekslere at mulighetene for kombinasjon av komponenter fremstilt av materialet kjent fra W097/18946 med varmeveksler-komponenter fremstilt fra et annet lettmetallmateriale er begrenset på grunn av forskjellen i korrosjonspotensial, som er for lavt.
Publikasjonen JP03-287738 A angir en Al-legering for finnemateriale til varmeveksler inneholdende i vekt-% 0,7-1,1 Mn, 0,6-1 Si, 0,3-1,5 Mg, 0,01-0,2 Zr, 0,05-0,2 Ti og valgfritt 0,5-3 Zn. En ingot av Al-legeringen homogeniseres ved 450-520°C, varmrulles og kaldrulles umiddelbart deretter, og deretter glødebehandles.
Formålet med den foreliggende oppfinnelsen er, basert på den kjente teknikken beskrevet ovenfor, og angir en fremgangsmåte som anvender de nevnte aluminiumtynnplatene som kan fremstilles på en kostnadseffektiv måte, og som selv etter lodding, har en høy fasthet, spesielt en høy flytegrense så vel som utmerket korrosj onsbestandighet.
Formålet er å oppnå en fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-tynnplater for fremstilling av komponenter ved lodding,
der et forløpermateriale fremstilles fra en smelte som inneholder (i vekt %)
0,3 - 1,2 % Si, < 0,5 % Fe, < 0,1 % Cu, 0,1 - 1,8 % Mn, < 0,3 % Mg, 0,05 - 0,4 % Cr + Zr, < 0,1 % Zn, < 0,1 % Ti, < 0,15 % Sn, og uunngåelige medfølgende elementer, hvis enkeltmengder ikke er mer enn 0,05 % og hvis sum ikke er mer enn 0,15 %, så vel som aluminium,
der forløpermaterialet forvarmes ved en forvarmingstemperatur på mindre
enn 520 °C over en holdetid på minst 12 timer,
der det forvarmede forløpermaterialet varmvalses til et varmt bånd,
der det varme båndet kaldvalses til et kaldt bånd uten mellomliggende
gløding, og
der det kalde båndet til slutt utsettes for en glødingsbehandling.
Den foreliggende oppfinnelsen er basert på en sammensetning av smeiten, som brukes til å fremstille forløpermaterialet, hvis legeringsinnholdet er skreddersydd i forhold til hverandre på en slik måte at spesielt faren for interkrystallinsk korrosjon reduseres til et minimum og der korrosive angrep på grunn av pitting/groptæring fordeles jevnt over overflaten. Som en følge av dette, sikres høy korrosjonsbestandighet.
Foreliggende oppfinnelse omfatter fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller tynnplater for fremstilling av komponenter ved lodding og AlMn-bånd eller tynnplate for fremstilling av komponenter ved lodding slik som det er angitt i innledningen til de selvstendige krav 1 og 29, og variasjoner av fremgangsmåten i henhold til de uselvstendige krav 2 til 28.
Legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelsen og parametrene i fremgangsmåten for dens bearbeidelse optimaliseres samtidig på en slik måte at en aluminium tynnplate, som har god deformasjonsegenskap og høy fasthet, spesielt høye verdier for flytegrensen Rpo,2, og god bruddforlengelse selv etter lodding, kan fremstilles fra det på en enkel måte ved en varmevalsingstemperatur som ligger i det midtre temperaturområdet uten den nødvendige mellomliggende glødingen under kaldvalsingen.
Det har blitt bestemt at, i tynnplatene fremstilt ifølge den foreliggende oppfinnelsen, så er flytegrensen RP0,2minst 60 MPa etter lodding. I mange tilfeller kan en elastisitets-grense RP 0,2 på minst 65 MPa etableres. Korrosjonspotensialet var regelmessig mindre enn -750 mV i mange tilfeller til og med mindre en -800 mV (målt mot GKE i samsvar med AS TM G69).
Siliciuminnholdet har også en positiv påvirkning på fastheten til tynnplaten etter lodding i AlMn-tynnplatene fremstilt ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Imidlertid har det blitt vist at silicium samtidig påvirker forekomsten av interkrystallinsk korrosjon i samvirke med tinn. I legeringen som anvendes ifølge den foreliggende oppfinnelsen så er området som er bestemmende for siliciuminnholdet derfor valgt ut i forhold til innholdet av tinn på en slik måte at en sammensetning som er optimalisert med hensyn på å unngå interkrystallinsk korrosjon, kan oppnås. Dette sikrer god korrosjonsbestandighet av AlMn-tynnplaten fremstilt ifølge den foreliggende oppfinnelsen og samtidig høy fasthet.
Det sistnevnte gjelder spesielt hvis forholdet mellom tinninnhold [% Sn] og siliciuminnhold [% Si] i smeiten er > 0,03, der interaksjonen av innholdet av silicium og tinn er i stand til å optimaliseres ytterligere hvis forholdet [% Sn]/[% Si] kan settes til > 0,1.
Tilsetting av tinn ved legering i det angitte forholdet er nødvendig når Si-innholdet i smeiten er minst 0,75 vekt %. Imidlertid er tilsetting av tinn i de angitte forholdene å anbefale selv ved Si-innhold på 0,5 vekt % eller mer.
Hvis den øvre grensen for området forutbestemt for Si-innholdet er begrenset til ikke mer enn 1,0 vekt %, kan det fremstilles aluminiumtynnplater ifølge den foreliggende oppfinnelsen, som på den ene siden har en optimalisert høy fasthet og som på den andre siden har en minimal fare for interkrystallinsk korrosjon.
Jern fremmer dannelsen av primærfaser som binder silicium. Derfor, ifølge den foreliggende oppfinnelsen, begrenses jerninnholdet til ikke mer enn 0,5 vekt %. Gjennom denne begrensningen av jerninnholdet sikres det at, under fremstillings-forholdene ifølge den foreliggende oppfinnelsen, holdes silicium i løsning. Dette kan spesielt godt sikres hvis jerninnholdet er begrenset til ikke mer enn 0,3 vekt %.
Innholdet av kobber er begrenset til ikke mer enn 0,1 vekt %, fortrinnsvis 0,05 vekt %, i legeringen som anvendes ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Kobber øker fastheten, men fører også til et positivt korrosjonspotensial. Et positivt korrosjonspotensial begrenser imidlertid mulighetene for kombinasjon med andre materialer. I tillegg vil korrosjonsegenskapene, spesielt med hensyn på interkrystallinsk korrosjon, bli verre med økt Cu-innhold.
Mn-innholdet til smeiten frembragt ifølge den foreliggende oppfinnelsen på minst 1,0 vekt % til 1,8 vekt % støtter fastheten til tynnplaten ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Optimaliserte fasthetsverdier kan oppnås hvis Mn-innholdet i smeiten er minst 1,3 vekt % og ikke mer enn 1,5 vekt %.
Magnesium tilsettes til en legering som anvendes ifølge den foreliggende oppfinnelsen, som et fasthetsøkende element. Imidlertid, siden det høyere innhold magnesium har en negativ påvirkning av loddbarheten i inert gasslodding (CAB-lodding), er magnesium-innholdet begrenset til ikke mer enn 0,3 vekt % ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Hvis spesielt kritiske loddingsprosesser skal utføres, kan en begrensning av magnesium-innholdet på ikke mer enn 0,1 vekt % ha en gunstig effekt på arbeidsresultatet.
Fastheten og korrosjonsbestandigheten forbedres ytterligere ved tilsetning av Cr og/eller Zr til legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Hvis summen av innholdene av Cr og Zr holdes i området fra 0,05 til 0,4 vekt %, fører dette til dannelse av en langlevetidsmikrostruktur (avlange, grove korn), der dannelsen av interkrystallinsk korrosjon forhindres på grunn av de reduserte korngrenseoverflatene. Imidlertid, i kombinasjon med Mn, Fe og Ti, kan Cr og Zr føre til grove utfellinger, som igjen har en negativ påvirkning på deformasjonsegenskapen og fastheten til tynnplatene som fremstilles ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Derfor er i legeringen som anvendes ifølge den foreliggende oppfinnelsen, krom og/eller zirkoniuminnholdet forhøyet for lav Mn-innhold, mens det er redusert for høye Mn-innhold.
De positive virkningene av Cr og/eller Zr kan brukes spesielt hvis innholdet av Cr i smeiten er i området fra minst 0,1 vekt % til ikke mer enn 0,2 vekt % og innholder av Zr er minst 0,05 vekt %.
For å unngå den negative påvirkningen av sink på korrosjon av aluminiumtynnplater av typen som diskuteres, begrenses Zn-innholdet til 0,1 vekt %, fortrinnsvis til 0,05 vekt %.
Titan kan tilsettes til legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelsen for finkornbehandling av støpemikrostrukturen i innhold opptil 0,1 vekt %, fortrinnsvis opptil 0,05 vekt %.
Ifølge dagens praksis, behandles kontinuerlige støpeblokker fra smeiten som forløpermaterialet. Imidlertid kan forløpermaterialet fremstilt på en annen måte også, selvfølgelig, anvendes som startproduktet for fremstillingen av AlMn-tynnplater ifølge den foreliggende oppfinnelsen.
Fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelsen tillater at varmvalsing kan utføres ved en relativt lav forvarmingstemperatur av metallet på mindre enn 520 °C, hvilket fører til en mikrostruktur i det produserte varme båndet som er optimalisert i forhold til deformasjonsegenskap og korrosjonsbestandighet. I betraktning av den gode valsbarheten til forløpermaterialet er forvarmingstemperaturen minst 400 °C i dette tilfellet.
Det er spesielt gunstig hvis forløpermaterialet oppvarmes til ikke mer enn 470 °C og at holdetiden under forvarmingen begrenses til ikke mer enn 5 timer for å holde størst mulig mengde forhold av Mn i løsningen. Mangan holdt i løsning utfelles som fint dispergert under påfølgende gløding (soft-glødning/re-gløding) og i loddeprosessen og fører således til den ønskede høye fastheten, spesielt til høye verdier av flytegrensen er 0,2. Starttemperaturen for forløpermaterialet under varmevalsingen er fortrinnsvis minst 400 °C av grunner allerede beskrevet. I dette tilfellet er den endelige valsetemperaturen under varmvalsingen over 250 °C, fortrinnsvis over 300 °C, for å sikre, på den ene siden tilstrekkelig deformasjonsegenskap til forløpermaterialet og, på den andre siden optimalisering av mikrostrukturdannelse under varmvalsingen. Varm-båndtykkelsen er i området fra 2 til 20 mm.
En glødingsbehandling utført ved slutten av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, brukes for å justere leveringsforholdet. Glødingsbehandlingen kan, i dette tilfellet, innbefatte soft-gløding eller re-gløding av det kalde båndet i kveilen eller i den kontinuerlige glødeovnen. Hvis softgløding utføres, skal temperaturen til AlMn-tynnplaten under softglødingen være under minst 300 °C, fortrinnsvis minst 350 °C. Båndet behandlet ved gløding på denne måten leveres til produsenten i tilstanden "0"
(soft-glødet).
I motsetning til dette, hvis materialet skal leveres i herdet (tempered) tilstand, for eksempel i tilstanden H22 (belastningsherdet, re-glødet, 1/4 hard), H24 (belastningsherdet, re-glødet, 2/4 hard), eller i tilstanden H26 (belastningsherdet, re-glødet, 3/4 hard), utføres glødingsbehandlingen som re-gløding i kveilen eller i den kontinuerlige glødeovnen ved anvendelse av en justert temperatur.
Typiske tykkelser til det halwalsede sluttbåndet er mellom 50 og 500 um.
For videre behandling av båndet fremstilt ifølge den foreliggende oppfinnelsen, kan det også være gunstig hvis båndet er "cladded" på den ene eller begge sider ved anvendelse av en eller to Al-legeringer, ved bruk av cladding-lagtykkelser på 3 % til 20 % av den totale tykkelsen til båndet på hver side. Legeringene kan for eksempel være typiske loddelegeringer, slik som EN AW-4045, EN AW-4343, EN AW-4004, EN AW-4104, og deres modifikasjoner, så vel som typiske beskyttelsescladdinger, slik som EN AW-1050, EN AW-1050A, EN AW-7072, og deres modifikasjoner. Claddingen påføres fortrinnsvis i dette tilfellet ved valsecladding.
I det følgende beskrives oppfinnelsen mer detaljert med henvisning til utførelseseksempler:
I tabell 1 er innholdene av legeringselementene listet opp for AlMn-tynnplater 1 til 8.
Det ble kontinuerlig støpt blokker fra en smelte som hadde hver av de tilsvarende sammensetninger. Dette blokkforløpermaterialet ble deretter forvarmet til en forvarmingstemperatur som var mellom 400 °C og 520 °C, fortrinnsvis fra 400 °C til 470 °C.
Forløpermaterialet forvarmet på denne måten ble varmvalset, ved bruk av en varmvalsingssluttemperatur på minst 250 °C, fortrinnsvis 350 °C til en varmbåndtykkelse på 3,5 mm. Deretter ble varmbåndet kaldvalset i ett eller flere gjennomløp til sin endelige tykkelse på 100 um. Mellomliggende gløding ble ikke utført under kaldvalsingen.
Til slutt, for å justere leveringsforholdet, ble det utført en glødingsbehandling, med softgløding eller re-gløding utført ifølge produsentenes instruksjoner.
De kaldvalsede båndene ble til slutt pakket til tynnplater.
AlMn-tynnplatene fremstilt på denne måten hadde, i den soft-glødede leverings-tilstanden, en flytegrense Rpo,2på ikke mer enn 80 Mpa, en strekkfasthet Rmpå minst 100 Mp, og en bruddforlengelse Aioopå minst 3 %.
Platene ble fremstilt fra de frembragte AlMn tynne platene 1 til 8 (nummerert i eksemplene), som skulle brukes til å fremstille varmevekslere for bilmotorer. Tynn platene var i stand til å bli kaldformet ved anvendelse av en krumningsradius på mindre enn 1 mm for en 180° bøyning.
Etter fremstilling av varmevekslerne ved lodding, hadde disse platene hver en flytegrense Rpo,2på minst 60 Mpa, i mange tilfeller mer enn 65 MPa, og en varierende korrosjonsbestandighet. Strekktestene for å bestemme de mekaniske egenskapsverdiene ble utført i dette tilfellet med henvisning til båndseksjoner som ble utsatt for en simulert loddingssyklus. Loddingssyklusen ble utført, startende fra romtemperatur, ved anvendelse av en oppvarmingshastighet på omtrent 25 K/min, en holdetid på 3 minutter ved en temperatur på 600 °C, og en påfølgende avkjøling til romtemperatur ved anvendelse av en avkjølingshastighet på omtrent 40 K/min. I tabell 2 er flytegrensen Rpo,2 og en vurdering av korrosjonsbestandigheten for tynnplatene 1 til 8 i loddet tilstand angitt.
Det er bemerkelsesverdig at tinnplate 5, som ikke inneholdt noe tinn ved et Si-innhold [% Si] på 0,84 vekt % hadde betydelig dårligere korrosjonsbestandighet enn den lignende sammensatte tynnplaten 6, hvis Sn-innhold [% Sn] var 0,034 vekt % med et innhold [% Si] av Si på 0,81 vekt %, slik at forholdet [% Sn]/[% Si] var 0,042 i tynnplate 6. Tynnplate 8 hadde enda bedre korrosjonsegenskaper i loddet tilstand, der forholdet [% Sn]/[% Si] var 0,120. Som resultatet av tynnplaten 7 viser, der det var et innhold [% Si] av Si på 0,43 vekt % og uten tilsetting av tinn, kan svært god korrosjonsbestandighet også oppnås ved lave Si-innhold. Imidlertid fører ikke dette til høye verdier for flytegrensen Rpo,2, og slik som de som oppnås for eksempel i tynnplatene 6 og 8 som har høyere Si-innhold. Videre er den negative påvirkningen av Cu (tynnplate 4) og spesielt Zn (tynnplate 1) på korrosjonsoppførselen verd å merke seg.
Claims (29)
1.
Fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller tynnplater for fremstilling av komponenter ved lodding,karakterisert ved
et forløpermateriale fremstilles fra en smelter som inneholder (i vekt %)
uunngåelige medfølgende elementer, hvis enkeltmengder ikke er mer enn 0,05 % og hvis sum ikke er mer enn 0,15 %, så vel som resten aluminium,
der forløpermaterialet forvarmes ved en forvarmingstemperatur på mindre enn 520 °C over en holdetid på ikke mer enn 12 timer,
der det forvarmede forløpsmaterialet varmvalses til et varmt bånd ved
anvendelse av en endelig varmvalsingstemperatur på minst 250 °C,
der varmbåndet kaldvalses til et kaldt bånd uten mellomliggende gløding, og at forholdet av Sn-innholdet og Si-innholdet i smeiten er
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat forholdet [% Sn]/[% Si] er > 0,1.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2,karakterisertv e d at Si-innholdet i smeiten er minst 0,5 vekt %.
4.
Fremgangsmåte ifølge krav 3,karakterisert vedat Si-innholdet i smeiten er minst 0,75 vekt %.
5.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de forgående krav,karakterisert vedat Si-innholdet i smeiten er ikke mer enn 1,0 vekt %.
6.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Fe-innholdet i smeiten er ikke mer enn 0,3 vekt %.
7.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Cu-innholdet i smeiten er ikke mer enn 0,05 vekt %.
8.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Mn-innholdet i smeiten er minst 1,3 vekt % og ikke mer enn 1,5 vekt %.
9.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Mg-innholdet i smeiten er ikke mer enn 0,1 vekt %.
10.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Cr-innholdet i smeiten er minst 0,1 vekt % og ikke mer enn 0,2 vekt %.
11.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Zr-innholdet i smeiten er ikke mer enn 0,05 vekt %.
12.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat Zn-innholdet i smeiten er ikke mer enn 0,05 vekt %.
13.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregånde krav,karakterisert vedat Ti-innholdet i smeiten er ikke mer enn 0,05 vekt %.
14.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat flytegrensen Rpo,2for AlMn-båndet etter lodding er minst 60 MPa, spesielt minst 65 MPa.
15.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat blokker kontinuerlig støpt fra smeiten behandles som forløpermaterialet.
16.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat forvarmingstemperaturen til metallet er ikke mer enn 470 °C.
17.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat forvarmingstemperaturen er minst 400 °C.
18.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat holdetiden under forvarmingen er ikke mer enn 5 timer.
19.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat tykkelsen av varmbåndet er 2 til 20 mm.
20.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helt av de foregående krav,karakterisert vedat sluttvalsetemperaturen under varmvalsingen er minst 250 °C, spesielt minst 300 °C.
21.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat kaldbåndet utsettes for en glødebehandling.
22.
Fremgangsmåte ifølge krav 21,karakterisert vedat kaldbåndet glødes i kveilen (coil).
23.
Fremgangsmåte ifølge krav 21,karakterisert vedat kaldbåndet glødes i en kontinuerlig ovn.
24.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 22 eller 23,karakterisert vedat temperaturen til AlMn-tynnplaten er minst 300 °C under glødingen.
25.
Fremgangsmåte ifølge krav 24,karakterisert vedat temperaturen til AlMn-tynnplaten under glødingen er minst 350 °C.
26.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat tykkelsen til det kaldvalsede båndet er mellom 50 um og 500 um.
27.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat båndene claddes på en eller begge sider ved anvendelse av en eller to aluminiumslegeringer, ved anvendelse av claddelagtykkelser på 3 % til 20 % av den totale tykkelsen til båndet på hver side.
28.
Fremgangsmåte ifølge krav 27,karakterisert vedat claddingene påføres ved anvendelse av varmvalsecladding.
29.
AlMn-bånd eller tynnplate for fremstilling av komponenter ved lodding,karakterisert vedat AlMn-båndet eller tynnplaten fremstilles ifølge en fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 28.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10116636A DE10116636C2 (de) | 2001-04-04 | 2001-04-04 | Verfahren zur Herstellung von AIMn-Bändern oder Blechen |
| PCT/EP2002/003490 WO2002083967A1 (de) | 2001-04-04 | 2002-03-28 | VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG VON AlMn-BÄNDERN ODER -BLECHEN |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20034401D0 NO20034401D0 (no) | 2003-10-01 |
| NO20034401L NO20034401L (no) | 2003-11-28 |
| NO336134B1 true NO336134B1 (no) | 2015-05-18 |
Family
ID=7680253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20034401A NO336134B1 (no) | 2001-04-04 | 2003-10-01 | Fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller -tynnplater. |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6743396B2 (no) |
| EP (1) | EP1247873B1 (no) |
| JP (1) | JP2004521190A (no) |
| KR (1) | KR100496943B1 (no) |
| CN (1) | CN1252308C (no) |
| AT (1) | ATE402274T1 (no) |
| BR (1) | BR0201086B1 (no) |
| CA (1) | CA2380162C (no) |
| CZ (1) | CZ298104B6 (no) |
| DE (2) | DE10116636C2 (no) |
| ES (1) | ES2310571T3 (no) |
| HU (1) | HU224554B1 (no) |
| MX (1) | MXPA03009094A (no) |
| NO (1) | NO336134B1 (no) |
| PL (1) | PL204744B1 (no) |
| WO (1) | WO2002083967A1 (no) |
| ZA (1) | ZA200307721B (no) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1386975A1 (de) * | 2002-08-01 | 2004-02-04 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Aluminiumlegierung zur Herstellung von Aluminiumband |
| EP2383840B1 (de) * | 2005-02-03 | 2016-04-13 | Auto-Kabel Management GmbH | Elektrischer Flachbandleiter für Kraftfahrzeuge |
| DE102005013777A1 (de) * | 2005-03-22 | 2006-09-28 | Behr Gmbh & Co. Kg | Rohr für einen Wärmetauscher |
| SE530437C2 (sv) | 2006-10-13 | 2008-06-03 | Sapa Heat Transfer Ab | Rankmaterial med hög hållfasthet och högt saggingmotstånd |
| DE102006050705B4 (de) | 2006-10-24 | 2009-01-02 | Auto-Kabel Management Gmbh | Batterieleitung |
| EP2039790A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-25 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Korrosionsschutzschicht |
| ES2441259T5 (es) * | 2008-01-18 | 2017-09-15 | Hydro Aluminium Rolled Products Gmbh | Material compuesto con capa de protección contra la corrosión y procedimiento para su producción |
| US8700760B2 (en) * | 2008-08-18 | 2014-04-15 | Ge Fanuc Intelligent Platforms, Inc. | Method and systems for redundant server automatic failover |
| CN101713039B (zh) * | 2009-09-29 | 2011-08-24 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 一种铝合金及其制品 |
| CN101775528B (zh) * | 2010-03-19 | 2011-08-31 | 上海交通大学 | 用于热交换器翅片的铝合金及其制备方法 |
| CN101798645B (zh) * | 2010-04-17 | 2012-01-04 | 上海交通大学 | 热交换器翅片用铝合金及其制备方法 |
| EP2394810A1 (en) * | 2010-05-06 | 2011-12-14 | Novelis Inc. | Multilayer tubes |
| US9440272B1 (en) | 2011-02-07 | 2016-09-13 | Southwire Company, Llc | Method for producing aluminum rod and aluminum wire |
| CN102145447B (zh) * | 2011-04-25 | 2012-11-14 | 广州钢铁企业集团有限公司 | 一种锌铜复合带材的制备方法 |
| RU2635675C2 (ru) | 2012-05-23 | 2017-11-15 | Гренгес Свиден Аб | Сверхстойкий к прогибу и плавлению материал оребрения с очень высокой прочностью |
| WO2014017976A1 (en) | 2012-07-27 | 2014-01-30 | Gränges Sweden Ab | Strip material with excellent corrosion resistance after brazing |
| CN106029922B (zh) * | 2014-05-30 | 2017-11-21 | 东洋铝株式会社 | 铝箔、使用了它的电子部件布线基板、以及铝箔的制造方法 |
| TR201806865T4 (tr) | 2014-11-27 | 2018-06-21 | Hydro Aluminium Rolled Prod | Isi dönüştürücü, bi̇r alümi̇nyum alaşimin ve bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n kullanimi yani sira bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n üreti̇mi̇ i̇çi̇n yöntem |
| CN105605958A (zh) * | 2015-12-21 | 2016-05-25 | 江苏格林威尔金属材料科技有限公司 | 一种镀银铝合金散热器用圆管 |
| CN105624476B (zh) * | 2015-12-31 | 2017-09-19 | 广西南南铝加工有限公司 | 一种建筑用高强度层状铝合金板材的制备方法 |
| WO2017182145A1 (de) | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Hydro Aluminium Rolled Products Gmbh | Aluminiumverbundwerkstoff mit korrosionsschutzschicht |
| RU2019115595A (ru) | 2016-10-27 | 2020-11-27 | Новелис Инк. | Линия для литья и прокатки металла |
| US11821065B2 (en) | 2016-10-27 | 2023-11-21 | Novelis Inc. | High strength 6XXX series aluminum alloys and methods of making the same |
| US11692255B2 (en) | 2016-10-27 | 2023-07-04 | Novelis Inc. | High strength 7XXX series aluminum alloys and methods of making the same |
| CN107190181A (zh) * | 2017-05-23 | 2017-09-22 | 林玉萍 | 一种热交换器用铝合金管材 |
| DE102020206853A1 (de) | 2020-06-02 | 2021-12-02 | Mahle International Gmbh | Wärmeübertrager und Verfahren zum Herstellen eines Wärmeübertragers |
| CN119237470B (zh) * | 2024-01-16 | 2025-09-05 | 广东工业大学 | 一种无中间退火且可大压下冷轧的镁箔材制备方法 |
| CN118773487A (zh) * | 2024-06-21 | 2024-10-15 | 贵州惠航科技有限责任公司 | 能加强钎焊后连接强度的铝合金材料 |
| CN119392023A (zh) * | 2025-01-03 | 2025-02-07 | 包头常铝北方铝业有限责任公司 | 铝合金废料再生制备h24铝合金的方法 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3851787A (en) * | 1972-09-25 | 1974-12-03 | Alusuisse | Aluminum alloy can end and body |
| US4072542A (en) * | 1975-07-02 | 1978-02-07 | Kobe Steel, Ltd. | Alloy sheet metal for fins of heat exchanger and process for preparation thereof |
| DE2754673C2 (de) * | 1977-12-08 | 1980-07-03 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Halbzeug aus einer Al-Mn-Legierung mit verbesserten Festigkeitseigenschaften |
| JPS5831383B2 (ja) * | 1978-03-22 | 1983-07-05 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金製熱交換器用フィン材およびその製造法 |
| JPS5846540B2 (ja) * | 1979-07-23 | 1983-10-17 | 住友軽金属工業株式会社 | 非酸化性減圧雰囲気ろう付けにより組立てられる熱交換器用アルミニウム合金合せ材 |
| JPS5798646A (en) * | 1981-10-12 | 1982-06-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Material for fin of heat exchanger made of aluminum alloy and its manufacture |
| JPS60211055A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材の製造方法 |
| JPH03134129A (ja) | 1989-10-18 | 1991-06-07 | Showa Alum Corp | ろう付用アルミニウム合金 |
| JPH03287738A (ja) * | 1990-04-03 | 1991-12-18 | Kobe Steel Ltd | 真空ろう付け法により組立てられる熱交換器用フィン材及びその製造方法 |
| JPH04202735A (ja) | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Furukawa Alum Co Ltd | 高強度アルミニウムブレージングシート |
| US5176205A (en) | 1991-06-27 | 1993-01-05 | General Motors Corp. | Corrosion resistant clad aluminum alloy brazing stock |
| JPH08246117A (ja) * | 1995-03-06 | 1996-09-24 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高強度アルミニウムブレージングシートとその製造方法 |
| US5681405A (en) * | 1995-03-09 | 1997-10-28 | Golden Aluminum Company | Method for making an improved aluminum alloy sheet product |
| GB9523795D0 (en) * | 1995-11-21 | 1996-01-24 | Alcan Int Ltd | Heat exchanger |
| EP0911420B1 (de) * | 1997-10-08 | 2002-04-24 | ALUMINIUM RHEINFELDEN GmbH | Aluminium-Gusslegierung |
| CN1099469C (zh) * | 1998-04-08 | 2003-01-22 | 本田技研工业株式会社 | 可锻材料用铝合金的制法及由其制得的汽车等用的可锻铝合金 |
| JP3494591B2 (ja) * | 1999-06-23 | 2004-02-09 | 株式会社デンソー | 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器 |
| US20030143102A1 (en) * | 2001-07-25 | 2003-07-31 | Showa Denko K.K. | Aluminum alloy excellent in cutting ability, aluminum alloy materials and manufacturing method thereof |
-
2001
- 2001-04-04 DE DE10116636A patent/DE10116636C2/de not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-03-28 ES ES02007104T patent/ES2310571T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-28 EP EP02007104A patent/EP1247873B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-28 JP JP2002581705A patent/JP2004521190A/ja active Pending
- 2002-03-28 MX MXPA03009094A patent/MXPA03009094A/es active IP Right Grant
- 2002-03-28 DE DE50212523T patent/DE50212523D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-28 CN CNB028091523A patent/CN1252308C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-28 WO PCT/EP2002/003490 patent/WO2002083967A1/de not_active Ceased
- 2002-03-28 AT AT02007104T patent/ATE402274T1/de active
- 2002-03-29 CZ CZ20021134A patent/CZ298104B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-04-02 US US10/115,712 patent/US6743396B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-03 KR KR10-2002-0018292A patent/KR100496943B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2002-04-03 PL PL353152A patent/PL204744B1/pl unknown
- 2002-04-03 HU HU0201137A patent/HU224554B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2002-04-03 CA CA002380162A patent/CA2380162C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-04-04 BR BRPI0201086-0A patent/BR0201086B1/pt not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-10-01 NO NO20034401A patent/NO336134B1/no not_active IP Right Cessation
- 2003-10-02 ZA ZA200307721A patent/ZA200307721B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HU0201137D0 (no) | 2002-06-29 |
| HUP0201137A2 (en) | 2002-10-28 |
| CN1252308C (zh) | 2006-04-19 |
| KR20020077831A (ko) | 2002-10-14 |
| NO20034401D0 (no) | 2003-10-01 |
| CA2380162C (en) | 2007-02-13 |
| NO20034401L (no) | 2003-11-28 |
| ZA200307721B (en) | 2004-09-14 |
| EP1247873B1 (de) | 2008-07-23 |
| MXPA03009094A (es) | 2004-11-22 |
| US6743396B2 (en) | 2004-06-01 |
| DE50212523D1 (de) | 2008-09-04 |
| JP2004521190A (ja) | 2004-07-15 |
| ATE402274T1 (de) | 2008-08-15 |
| DE10116636C2 (de) | 2003-04-03 |
| HU224554B1 (hu) | 2005-10-28 |
| WO2002083967A1 (de) | 2002-10-24 |
| US20030042290A1 (en) | 2003-03-06 |
| CA2380162A1 (en) | 2002-10-04 |
| EP1247873A1 (de) | 2002-10-09 |
| HUP0201137A3 (en) | 2003-02-28 |
| PL204744B1 (pl) | 2010-02-26 |
| DE10116636A1 (de) | 2002-10-17 |
| PL353152A1 (en) | 2002-10-07 |
| BR0201086A (pt) | 2003-05-27 |
| ES2310571T3 (es) | 2009-01-16 |
| CZ20021134A3 (cs) | 2003-01-15 |
| CZ298104B6 (cs) | 2007-06-20 |
| CN1505692A (zh) | 2004-06-16 |
| KR100496943B1 (ko) | 2005-06-23 |
| BR0201086B1 (pt) | 2010-03-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO336134B1 (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av AlMn-bånd eller -tynnplater. | |
| JP5326123B2 (ja) | アルミニウム合金ろう付けシートの製造方法およびアルミニウム合金ろう付けシート | |
| JP4725019B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法並びにアルミニウム合金フィン材を備える熱交換器 | |
| EP0259700B1 (en) | Production process for aluminium alloy rolled sheet | |
| US6592688B2 (en) | High conductivity aluminum fin alloy | |
| JP5105389B2 (ja) | アルミニウム合金の製造法 | |
| JP4911657B2 (ja) | 高伝導率アルミニウムフィン合金 | |
| EP0365367B1 (en) | Brazeable aluminum alloy sheet and process for its manufacture | |
| JP6978983B2 (ja) | 耐座屈性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材及びその製造方法 | |
| US7407714B2 (en) | Process by producing an aluminium alloy brazing sheet, aluminium alloy brazing sheet | |
| WO2013086628A1 (en) | Aluminium fin alloy and method of making the same | |
| JP2013057132A (ja) | 高強度アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JP2004523657A (ja) | Ｄｃ鋳造アルミニウム合金 | |
| JP3230685B2 (ja) | 熱交換器用銅基合金 | |
| JP3243479B2 (ja) | 熱交換器用銅基合金 | |
| JP4204295B2 (ja) | 自動車足廻り部品用アルミニウム合金熱延板の製造方法 | |
| JPH0747802B2 (ja) | 真空ろう付け構造体の製造方法 | |
| JPH02290939A (ja) | 高温強度に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 | |
| JPH06108195A (ja) | 高温耐垂下性のすぐれたＡｌ合金製熱交換器フイン材 | |
| JP2004084015A (ja) | 耐エロージョン性および強度に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JPH08283887A (ja) | 硬ろう付け加熱後の膨張率が小さい熱交換器用耐熱銅合金及びその製造方法 | |
| JPH02115336A (ja) | 耐垂下性及び犠牲陽極効果に優れたろう付用アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JPH0382729A (ja) | ろう付け後熱伝導度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 | |
| JPH04154930A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |