PL196221B1 - Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego oraz jego zastosowanie - Google Patents
Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego oraz jego zastosowanieInfo
- Publication number
- PL196221B1 PL196221B1 PL367202A PL36720202A PL196221B1 PL 196221 B1 PL196221 B1 PL 196221B1 PL 367202 A PL367202 A PL 367202A PL 36720202 A PL36720202 A PL 36720202A PL 196221 B1 PL196221 B1 PL 196221B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- weight
- product
- fischer
- refined wax
- wax product
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 45
- 239000002199 base oil Substances 0.000 claims abstract description 54
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 31
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 27
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 21
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 21
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 12
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 12
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 10
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 4
- 239000003102 growth factor Substances 0.000 claims description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 69
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 43
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 39
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 25
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 13
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- ZWEHNKRNPOVVGH-UHFFFAOYSA-N 2-Butanone Chemical compound CCC(C)=O ZWEHNKRNPOVVGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 12
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 9
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 8
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 7
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 7
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 5
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 5
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 4
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 3
- -1 for example Substances 0.000 description 3
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- NTIZESTWPVYFNL-UHFFFAOYSA-N Methyl isobutyl ketone Chemical compound CC(C)CC(C)=O NTIZESTWPVYFNL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UIHCLUNTQKBZGK-UHFFFAOYSA-N Methyl isobutyl ketone Natural products CCC(C)C(C)=O UIHCLUNTQKBZGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001252 Pd alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001260 Pt alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 2
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 2
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- YBMRDBCBODYGJE-UHFFFAOYSA-N germanium dioxide Chemical compound O=[Ge]=O YBMRDBCBODYGJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000010723 turbine oil Substances 0.000 description 2
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- TYSSVZKLQLANJW-UHFFFAOYSA-K P(=O)([O-])([O-])[O-].[Al+3].[Si](=O)=O Chemical class P(=O)([O-])([O-])[O-].[Al+3].[Si](=O)=O TYSSVZKLQLANJW-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical group [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KFOLLPUZRCFERL-UHFFFAOYSA-N [O-2].[Mg+2].O=[Si]=O Chemical compound [O-2].[Mg+2].O=[Si]=O KFOLLPUZRCFERL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HHUIAYDQMNHELC-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O HHUIAYDQMNHELC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011959 amorphous silica alumina Substances 0.000 description 1
- 229910021417 amorphous silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N beryllium oxide Inorganic materials O=[Be] LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N cobalt molybdenum Chemical compound [Co].[Co].[Mo] WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N dialuminum;dioxosilane;oxygen(2-);hydrate Chemical compound O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VZRHEACAPBMOMA-UHFFFAOYSA-N dioxosilane oxygen(2-) thorium(4+) Chemical compound [O-2].[Th+4].[Si](=O)=O.[O-2] VZRHEACAPBMOMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AZRCNKIZGKJWOA-UHFFFAOYSA-N dioxosilane oxygen(2-) zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4].O=[Si]=O AZRCNKIZGKJWOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- TVUBDAUPRIFHFN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxygen(2-);titanium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Ti+4].O=[Si]=O TVUBDAUPRIFHFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 229940104869 fluorosilicate Drugs 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 229940119177 germanium dioxide Drugs 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical group 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004128 high performance liquid chromatography Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 229910052809 inorganic oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- QXJCWLPTFKPLJU-UHFFFAOYSA-N magnesium dioxosilane oxygen(2-) zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4].[Mg+2].[Si](=O)=O QXJCWLPTFKPLJU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004949 mass spectrometry Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052901 montmorillonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052680 mordenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010705 motor oil Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N nickel tungsten Chemical compound [Ni].[W] MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);titanium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Ti+4] SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 229910003452 thorium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M171/00—Lubricating compositions characterised by purely physical criteria, e.g. containing as base-material, thickener or additive, ingredients which are characterised exclusively by their numerically specified physical properties, i.e. containing ingredients which are physically well-defined but for which the chemical nature is either unspecified or only very vaguely indicated
- C10M171/02—Specified values of viscosity or viscosity index
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/58—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to change the structural skeleton of some of the hydrocarbon content without cracking the other hydrocarbons present, e.g. lowering pour point; Selective hydrocracking of normal paraffins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M107/00—Lubricating compositions characterised by the base-material being a macromolecular compound
- C10M107/02—Hydrocarbon polymers; Hydrocarbon polymers modified by oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M169/00—Lubricating compositions characterised by containing as components a mixture of at least two types of ingredient selected from base-materials, thickeners or additives, covered by the preceding groups, each of these compounds being essential
- C10M169/04—Mixtures of base-materials and additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/301—Boiling range
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/302—Viscosity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/304—Pour point, cloud point, cold flow properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/04—Diesel oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/06—Gasoil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/08—Jet fuel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/10—Lubricating oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2205/00—Organic macromolecular hydrocarbon compounds or fractions, whether or not modified by oxidation as ingredients in lubricant compositions
- C10M2205/17—Fisher Tropsch reaction products
- C10M2205/173—Fisher Tropsch reaction products used as base material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
- C10N2030/02—Pour-point; Viscosity index
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
- C10N2030/04—Detergent property or dispersant property
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
- C10N2030/12—Inhibition of corrosion, e.g. anti-rust agents or anti-corrosives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/25—Internal-combustion engines
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/25—Internal-combustion engines
- C10N2040/252—Diesel engines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S208/00—Mineral oils: processes and products
- Y10S208/95—Processing of "fischer-tropsch" crude
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego przez (a) hydrokrakowanie/hydroizomeryzacje wsadu pochodzacego z syntezy Fischera-Tropscha, znamienny tym, ze stosunek wagowy zwiazków zawierajacych co najmniej 60 lub wiecej atomów wegla i zwiazków zawierajacych co najmniej 30 atomów wegla w produkcie Fischera-Tropscha wynosi co najmniej 0,4, a co najmniej 30% wagowych zwiazków we wsadzie pochodzacym z syntezy Fische- ra-Tropscha zawiera co najmniej 30 atomów wegla; (b) wyodrebnienie z produktu z etapu (a) rafinowanego produktu woskowego majacego tempe- rature wrzenia T10% wagowych wynoszaca miedzy 200 a 450°C i temperature wrzenia T90% wago- wych wynoszaca miedzy 400 a 650°C. 7. Zastosowanie rafinowanego produktu woskowego, jaki otrzymuje sie sposobem okreslonym w zastrz. 1, do wytwarzania bazowego oleju smarowego. PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego oraz jego zastosowanie. Rafinowany produkt woskowy uzyskiwany tym sposobem z produktu syntezy FischeraTropscha może znaleźć zastosowanie jako surowiec do wytwarzania bazowych olejów smarowych. Wspomniane wytwarzanie bazowych olejów smarowych i wytwarzanie rafinowanych produktów woskowych może odbywać się w różnych miejscach. Dogodnie, rafinowany produkt woskowy wytwarzany jest w miejscu, gdzie wytwarza się produkt syntezy Fischera-Tropscha, a bazowy olej smarowy wytwarzany jest w miejscu znajdującym się w pobliżu głównych rynków zbytu dla tych produktów. Generalnie są to różne miejsca, co prowadzi do tego, że rafinowane produkty woskowe muszą być transportowane, na przykład statkiem, do miejsca wytwarzania bazowych olejów smarowych. Ten sposób wytwarzania olejów bazowych jest korzystny, ponieważ trzeba przewozić tylko jeden produkt do potencjalnych rynków zbytu dla olejów bazowych i smarów, zamiast przewożenia różnych klas olejów bazowych, które mogą być wytwarzane z rafinowanego produktu woskowego. Zgłaszający opracowali obecnie sposób wytwarzania takiego rafinowanego produktu woskowego, który nadaje się do transportu i z którego można wytwarzać nową klasę olejów bazowych.
Oleje bazowe znanego typu, jakie opisano na przykład w opisach patentowych WO-A-0014179, WO-A-0014183, WO-A-0014187 i WO-A-0014188 zawierają co najmniej 95% niecyklicznych izoparafin. W opisie patentowym WO-A-0118156 opisano olej bazowy pochodzący z produktu FischeraTropscha o zawartości naftenów mniejszej niż 10%. Stwierdzono także, że oleje bazowe, jakie ujawniono w zgłoszeniach patentowych Zgłaszających EP-A-776959 lub EP-A-668342 zawierają mniej niż 10% wagowych cykloparafin. Zgłaszający powtórzyli przykłady 2 i 3 z opisu patentowego EP-A776959 i otrzymali oleje bazowe z woskowego produktu syntezy Fischera-Tropscha, w których oleje bazowe składały się odpowiednio z około 96% wagowych i 93% wagowych izo- i normalnych parafin. Zgłaszający przygotowali następnie olej bazowy o temperaturze krzepnięcia -21°C, przez katalityczne odparafinowanie woskowego rafinatu Shell MDS Waxy Raffinate (w stanie, jak otrzymano z firmy Shell Malaysia Sdn. Bhd) z zastosowaniem katalizatora zawierającego syntetyczny ferieryt i platynę według wskazówek z opisu EP-A-668342 i stwierdzili, że zawartość normalnych i izo-parafin wynosiła około 94% wagowych. Tak więc te oleje bazowe ze znanego stanu techniki pochodzące z produktu syntezy Fischera-Tropscha mają zawartość cykloparafin co najmniej poniżej 10% wagowych. Ponadto oleje bazowe, jakie ujawniono w przykładach zgłoszenia WO-A-9920720, nie zawierają dużej ilości cykloparafin. Dzieje się tak dlatego, że surowce i sposoby wytwarzania stosowane we wspomnianych przykładach są bardzo podobne do surowców i sposobów wykorzystywanych do wytwarzania próbek znanych w stanie techniki w oparciu o opisy EP-A-776959 i EP-A-668342.
Zgłaszający opracowali obecnie sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego, z którego można wytworzyć kompozycję bazowego oleju smarnego o większej zawartości cykloparafin i wynikającej z tego polepszonej zdolności rozpuszczania w porównaniu do ujawnionych olejów bazowych. Stwierdzono, że jest to korzystne w preparatach przemysłowych, takich jak, na przykład, oleje turbinowe i oleje hydrauliczne obejmujące większą część olejów bazowych według wynalazku. Ponadto kompozycje olejów bazowych będą powodować większe pęcznienie uszczelek, na przykład w silnikach, niż oleje bazowe dawnego typu. Jest to korzystne, ponieważ wspomniane pęcznienie powoduje mniejszą stratę smaru obserwowaną w pewnych zastosowaniach. Zgłaszający stwierdzili, że taki olej bazowy jest doskonałym olejem bazowym API grupy III o polepszonej zdolności rozpuszczania.
Wynalazek dotyczy następującego sposobu. Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego polega na:
(a) hydrokrakowaniu/hydroizomeryzacji wsadu pochodzącego z syntezy Fischera-Tropscha, w którym stosunek wagowy związków zawierających co najmniej 60, lub więcej atomów węgla i związków zawierających co najmniej 30 atomów węgla w produkcie Fischera-Tropscha wynosi co najmniej 0,2, a co najmniej 30% wagowych związków we wsadzie pochodzącym z syntezy Fischera-Tropscha zawiera co najmniej 30 atomów węgla;
(b) wyodrębnieniu z produktu z etapu (a) rafinowanego produktu woskowego mającego temperaturę wrzenia T10% wagowych wynoszącą między 200 a 450°C i temperaturę wrzenia T90% wagowych wynoszącą między 400 a 650°C.
Zgłaszający stwierdzili, że przez przeprowadzenie etapu hydrokrakingu/hydroizomeryzacji dla stosunkowo ciężkiego surowca, otrzymuje się rafinowany produkt woskowy, z którego można wytwarzać wartościowe produkty, takie jak produkty w postaci oleju bazowego, jakie opisano w niniejszym
PL 196 221 B1 zgłoszeniu. Dalszą korzyść stanowi fakt, że w jednym etapie hydrokrakingu/hydroizomeryzacji otrzymuje się zarówno paliwo, na przykład olej gazowy, jak i rafinowany produkt woskowy nadający się do wytwarzania olejów bazowych.
Sposób według wynalazku prowadzi także do otrzymania destylatów średnich, wykazujących wyjątkowo dobre właściwości płynięcia na zimno. Te doskonałe właściwości płynięcia na zimno mogą być przypuszczalnie wyjaśnione przez stosunkowo duży stosunek izomerów izo- do izomerów normalnych, a zwłaszcza stosunkowo dużą zawartością związków di- i trimetylowych. Niemniej jednak liczba cetanowa frakcji dieslowskiej jest więcej niż doskonała, z wartościami dalece przekraczającymi60, a często uzyskiwane są wartości 70 lub więcej. Dodatkowo zawartość siarki jest wyjątkowo mała, zawsze poniżej 50 ppm wagowych, zwykle mniejsza niż 5 ppm wagowych, a w wielu przypadkach zawartość siarki wynosi zero. Ponadto zwłaszcza gęstość frakcji dieslowskiej jest mniejsza niż 800 kg/m3, a w wielu wypadkach obserwuje się gęstości między 765 a 790 kg/m3, zwykle około780 kg/m3 (lepkość w temperaturze 100°C dla takiej próbki wynosi około 3,0 cSt). Związki aromatyczne są rzeczywiście nieobecne, tzn. w ilości mniejszej niż 50 ppm wagowych, co prowadzi do bardzo małej emisji cząstek stałych. Zawartość związków wieloaromatycznych jest nawet znacznie mniejsza niż aromatycznych i wynosi zwykle mniej niż 1ppm wagowych. T95 w połączeniu z powyższymi właściwościami wynosi poniżej 380°C, często poniżej 350°C.
Sposób, jaki opisano wyżej, prowadzi do otrzymania średnich destylatów mających wyjątkowo dobre właściwości płynięcia na zimno. Na przykład, temperatura zmętnienia dowolnej frakcji dieslowskiej wynosi zwykle poniżej -18°C, często nawet poniżej -24°C. Temperatura CFPP wynosi zwykle poniżej -20°C, często poniżej -28°C. Temperatura krzepnięcia wynosi zwykle poniżej -18°C, często poniżej -24°C.
Stosunkowo ciężki surowiec pochodzący z syntezy Fischera-Tropscha stosowany w etapie (a) zawiera co najmniej 30% wagowych, korzystnie przynamniej 50% wagowych, a bardziej korzystnie co najmniej 55% wagowych związków zawierających co najmniej 30 atomów węgla. Ponadto stosunek wagowy związków zawierających co najmniej 60 lub więcej atomów węgla i związków zawierających co najmniej 30 atomów węgla we wsadzie pochodzącym z syntezy Fischera-Tropscha wynosi co najmniej 0,2, korzystnie co najmniej 0,4, a bardziej korzystnie co najmniej 0,55. Wsad pochodzący z syntezy Fischera-Tropscha korzystnie pochodzi z produktu Fischera-Tropscha, który zawiera frakcję C20+ o wartości ASF-alfa (czynnika wzrostu łańcucha Andersona-Schulza-Flory'ego) wynoszącej co najmniej 0,925, korzystnie co najmniej 0,935, bardziej korzystnie co najmniej 0,945, a jeszcze bardziej korzystnie co najmniej 0,955.
Temperatura początku wrzenia wsadu pochodzącego z syntezy Fischera-Tropscha może sięgać do 400°C, lecz korzystnie wynosi ona poniżej 200°C. Od produktu syntezy Fischera-Tropscha przed jego stosowaniem w etapie (a) jako wsadu pochodzącego z syntezy Fischera-Tropscha korzystnie oddziela się wszystkie związki zawierające 4 lub mniej atomów węgla i wszelkie związki mające w takim zakresie temperaturę wrzenia. Wsad pochodzący z syntezy Fischera-Tropscha, jak to opisano szczegółowo wyżej, w większej części zawiera produkt syntezy Fischera-Tropscha, który nie był poddany etapowi konwersji wodorem, jak zdefiniowano według niniejszego wynalazku. Zawartość nierozgałęzionych związków w produkcie syntezy Fischera-Tropscha wynosi więc powyżej 80% wagowych. Obok tego produktu syntezy Fischera-Tropscha częścią wsadu pochodzącego z syntezy Fischera-Tropscha mogą być także i inne frakcje. Inne możliwe frakcje może dogodnie stanowić dowolna frakcja o wysokiej temperaturze wrzenia otrzymana w etapie (b) lub dowolny nadwyżkowy rafinowany produkt woskowy, który nie może być wysłany do wytwórni smarów. Przez zawracanie tej frakcji można wytwarzać dodatkowe destylaty średnie.
Taki wsad pochodzący z syntezy Fischera-Tropscha otrzymywany jest odpowiednio w procesie Fischera-Tropscha, który daje stosunkowo ciężkie produkty Fischera-Tropscha. Nie wszystkie procesy Fischera-Tropscha dają taki ciężki produkt. Przykład odpowiedniego procesu Fischera-Tropscha jest opisany w opisach patentowych WO-A-9934917 i AU-A-698392. Procesy te mogą dawać produkt Fischera-Tropscha, jaki opisano wyżej.
Wsad pochodzący z syntezy Fischera-Tropscha i uzyskany rafinowany produkt woskowy nie zawierają, lub zawierają bardzo mało, związków siarkowych i azotowych. Jest to typowe dla produktu pochodzącego z reakcji Fischera-Tropscha, która wykorzystuje gaz syntezowy prawie niezawierający zanieczyszczeń. Zawartości siarki i azotu generalnie znajdują się poniżej granicy wykrywalności, które wynoszą obecnie 5 ppm dla siarki i 1ppm dla azotu.
PL 196 221 B1
Wsad pochodzący z syntezy Fischera-Tropscha może być ewentualnie poddany etapowi łagodnej obróbki wodorem w celu usunięcia dowolnych pochodnych tlenowych i wytworzenia nasyconych związków z jakichkolwiek związków olefinowych zawartych w produkcie reakcji FischeraTropscha. Taka obróbka wodorem jest opisana w opisie patentowym EP-B-668342. Łagodne warunki etapu obróbki wodorem korzystnie wyrażają się w tym, że stopień konwersji w tym etapie jest mniejszy niż 20% wagowych, a bardziej korzystnie mniejszy niż 10% wagowych. Stopień konwersji jest tu zdefiniowany jako procentowy udział wagowy wsadu wrzącego powyżej 370°C, który ulega reakcji, do wsadu wrzącego poniżej 370°C. Po takiej łagodnej obróbce wodorem korzystnie z odcieku przed jego stosowaniem w etapie (a) usuwa się związki o niższej temperaturze wrzenia, zawierające cztery lub mniej atomów węgla i inne związki wrzące w tym zakresie.
Reakcja hydrokrakowania/hydroizomeryzacji z etapu (a) korzystnie prowadzona jest w obecności wodoru i katalizatora, który to katalizator może być wybrany wśród katalizatorów znanych fachowcom i nadających się do tej reakcji. Katalizator do stosowania w etapie (a) typowo wykazuje działanie kwasowe i działanie przyspieszające uwodornianie/odwodornienie. Korzystnymi substancjami o działaniu kwasowym są nośniki z ogniotrwałych tlenków metali. Odpowiednie materiały nośnikowe obejmują tlenki krzemu, tlenki glinu, tlenki krzemu-tlenki glinu, tlenki cyrkonu, tlenki tytanu i ich mieszaniny.
Korzystnymi materiałami nośnikowymi do stosowania w katalizatorze do stosowania w procesie według wynalazku są tlenek krzemu, tlenek glinu i tlenek krzemu-tlenek glinu. Szczególnie korzystnym katalizatorem jest platyna na podłożu z tlenku krzemu-tlenku glinu. Jeśli to potrzebne, kwasowość nośnika katalizatora może zwiększyć wprowadzenie jednostek fluorowcowych, w szczególności fluoru, lub jednostek fosforowych do nośnika. Przykłady odpowiednich procesów hydrokrakowania/hydroizomeryzacji i odpowiednie katalizatory zostały opisane w opisach patentowych WO-A-0014179, EP-A-532118, EP-A-666894 i cytowanym wcześniej opisie EP-A-776959.
Korzystnymi jednostkami funkcyjnymi uwodornienia/odwodornienia są metale nieszlachetne Grupy VIII, na przykład nikiel i kobalt, ewentualnie w połączeniu z molibdenem lub miedzią, i metale szlachetne Grupy VIII, na przykład pallad, a bardziej korzystnie platyna lub stopy pallad/platyna. Katalizator może zawierać aktywny składnik uwodornienia/odwodornienia w postaci metalu szlachetnego w ilości od 0,005 do 5 części wagowych, korzystnie od 0,02 do 2 części wagowych na 100 części wagowych materiału nośnikowego. Szczególnie korzystny katalizator do stosowania w etapie konwersji wodorem zawiera platynę w ilości w zakresie od 0,05 do 2 części wagowych, bardziej korzystnie od 0,1 do 1 części wagowej, na 100 części wagowych materiału nośnikowego. Katalizator może zawierać także środek wiążący, w celu zwiększenia wytrzymałości katalizatora. Środek wiążący może nie mieć charakteru kwasowego. Przykładami są glinki i inne środki wiążące znane fachowcom.
Wsad w etapie (a) jest kontaktowany z wodorem w obecności katalizatora w podwyższonej temperaturze i pod ciśnieniem. Temperatury zwykle leżą w zakresie od 175 do 380°C, korzystnie wyżej niż 250°C, a bardziej korzystnie od 300 do 370°C. Ciśnienie wynosi typowo w zakresie od 10 do250 barów, a korzystnie od 20 do 80 barów. Wodór może być dostarczany z godzinową szybkością objętościową gazu od 100 do 10000 N1/1^h, korzystnie od 500 do 5000 N1/Th. Wsad węglowodorów może być dostarczany z wagową godzinową szybkością objętościową od 0,1 do 5 kg/Th, korzystnie większą niż 0,5 kg/Th, a bardziej korzystnie mniejszą niż 2 kg/Th. Stosunek wodoru do wsadu węglowodorów może wahać się od 100 do 5000 N1/kg, a korzystnie wynosi od 250 do 2500 N1/kg.
Stopień konwersji w etapie (a), oznaczany jako procentowy udział wagowy wsadu wrzącego powyżej 370°C, który ulega reakcji do wsadu wrzącego poniżej 370°C, wynosi co najmniej 20%wagowych, korzystnie co najmniej 25% wagowych, lecz korzystnie nie więcej niż 80% wagowych, a bardziej korzystnie nie więcej niż 70% wagowych. Wsad stosowany jak wyżej w definicji stanowi całkowity wsad węglowodorów wprowadzany do etapu (a), a więc także z dowolnym ewentualnie materiałem zawracanym o wyższej temperaturze wrzenia, jaki otrzymuje się w etapie (b).
W etapie (b) produkt z etapu (a) rozdzielany jest na jedną lub więcej frakcji oleju gazowego, rafinowany produkt woskowy wykazujący temperaturę wrzenia T10% wagowych między 200 a 450°C itemperaturę wrzenia T90% wagowych między 400 a650°C, a bardziej korzystnie temperaturę wrzenia T90% wagowych poniżej 550°C. Zależnie od stopnia konwersji w etapie (a) i właściwości całego wsadu do etapu (a)w etapie (b) można otrzymać także frakcje o wyższej temperaturze wrzenia.
Etap rozdzielania w etapie (b) korzystnie prowadzony jest za pomocą pierwszej destylacji w warunkach zbliżonych do atmosferycznych, korzystnie pod ciśnieniem bezwzględnym 1,2-2 barów, wktórym produkt oleju gazowego i frakcje niżej wrzące, takie jak frakcje benzyny ciężkiej i nafty oddziela się od frakcji wyżej wrzących produktu z etapu (a). Wyżej wrzącą frakcję, w której dogodnie co
PL 196 221 B1 najmniej 95% wagowych wrze powyżej 370°C, rozdziela się następnie dalej w etapie destylacji próżniowej, w której otrzymuje się frakcje próżniowego oleju gazowego, rafinowany produkt woskowy i frakcje wyżej wrzące. Destylacja próżniowa dogodnie przeprowadzana jest pod ciśnieniem bezwzględnym między 0,001 a0,05 barów.
Destylacja próżniowa w etapie (b) prowadzona jest korzystnie w takich warunkach, żeby otrzymać żądany rafinowany produkt woskowy wrzący w określonym zakresie temperatur i mający lepkość kinematyczną w temperaturze 100°C korzystnie między 3 a 10 cSt.
Rafinowany produkt woskowy otrzymany sposobem jak wyżej wykazuje właściwości, takie jak temperatura krzepnięcia i lepkość, które sprawiają, że nadaje się on do transportu, dogodnie statkami, do miejsca wytwarzania bazowych olejów smarowych. Korzystnie rafinat woskowy jest składowany i transportowany w nieobecności tlenu, aby uniknąć utleniania cząsteczek parafin zawartych w rafinowanym produkcie woskowym. Podczas wspomnianego składowania i transportu stosuje się odpowiednią atmosferę ochronną azotu. Korzystnie rafinowany produkt woskowy wykazuje temperaturę krzepnięcia powyżej 0°C. Umożliwia to transport rafinatu woskowego w postaci stałej, na przykład przez utrzymywanie produktu, w temperaturze otoczenia. Transport produktu w stanie stałym jest korzystny, ponieważ to dodatkowo ogranicza dostęp tlenu, przez co unika się utleniania. W instalacji rozładowczej powinny znajdować się środki techniczne do upłynniania produktu. Korzystnie w zbiornikach magazynowych znajdują się środki do ogrzewania pośredniego, takie jak wężownice ogrzewane parą, tak, że produkt może zostać upłynniony przed jego wyładowaniem ze zbiornika. Przewody transportowe także są korzystnie wyposażone w środki do utrzymywania produktu w stanie płynnym.
Rafinowany produkt woskowy może znaleźć różnorodne zastosowania. Najbardziej odpowiednim zastosowaniem jest stosowanie rafinowanego produktu woskowego jako wsadu do wytwarzania gazowych olejów smarnych przez poddanie rafinowanego produktu woskowego etapowi zmniejszania temperatury krzepnięcia. Rafinowany produkt woskowy może być ewentualnie mieszany z gaczem parafinowym, w celu polepszenia właściwości gaczu w odniesieniu do zawartości siarki, azotu i związków nasyconych przed poddaniem rafinatu woskowego etapowi zmniejszenia temperatury krzepnięcia.
Przez obróbkę zmniejszania temperatury krzepnięcia rozumie się każdy proces, w którym temperaturę krzepnięcia oleju bazowego zmniejsza się o więcej niż 10°C, korzystnie więcej niż o 20°C, a bardziej korzystnie więcej niż o 25°C.
Obróbkę zmniejszenia temperatury krzepnięcia można przeprowadzać za pomocą tak zwanego odparafinowania rozpuszczalnikiem lub sposobem katalitycznego odparafinowania. Odparafinowanie za pomocą rozpuszczalników jest dobrze znane fachowcom i obejmuje mieszanie jednego lub więcej rozpuszczalników i/lub środków strącających woski z rafinowanym produktem woskowym i schładzanie mieszaniny do temperatury w zakresie od -10°C do -40°C, korzystnie w zakresie od -20°C do -35°C, w celu oddzielenia wosku od oleju. Olej zawierający wosk sączy się zwykle przez tkaninę filtracyjną, która może być wykonana z włókien tekstylnych, takich jak bawełna, porowatą tkaninę metalową lub tkaninę wykonaną z materiałów syntetycznych. Przykładami rozpuszczalników, które mogą być stosowane w procesie odparafinowania rozpuszczalnikami są ketony C3-C6 (np. metyloetyloketon, metyloizobutyloketon i ich mieszaniny), węglowodory aromatyczne C6-C10 (np., toluen), mieszaniny ketonów i aromatów (np. metyloetyloketonu i toluenu), samochłodzące węglowodory, takie jak upłynnione, zwykle gazowe węglowodory C2-C4, takie jak propan, propylen, butan, butylen i ich mieszaniny. Generalnie zalecane są mieszaniny metyloetyloketonu i toluenu, lub metyloetyloketonu i metyloizobutyloketonu. Przykłady takich i innych procesów odparafinowania rozpuszczalnikami zostały opisane w publikacji Lubricant Base Oil and Wax Processing, Avilino Sequeira, Jr., Marcel Dekker Inc., Nowy Jork, 1994, Rozdział 7.
Korzystnym sposobem zmniejszania temperatury krzepnięcia jest proces odparafinowania katalitycznego. Stwierdzono, że w takim procesie może być wytworzony olej bazowy wykazujący temperaturę krzepnięcia nawet poniżej -40°C, gdy wychodzi sięz rafinowanego produktu woskowego według niniejszego wynalazku.
Proces katalitycznego odparafinowania może być przeprowadzony dowolnym sposobem, w którym w obecności katalizatora i wodoru ulega zmniejszeniu temperatura krzepnięcia rafinowanego produktu woskowego jak określono wyżej. Odpowiednimi katalizatorami odparafinowania są katalizatory kontaktowe zawierające sita molekularne i ewentualnie w połączeniu z metalem wykazującym działanie uwodorniające, takim jak metale Grupy VIII. Sita molekularne, a bardziej korzystnie zeolity o średniej wielkości porów okazały się mieć dobre zdolności katalityczne zmniejszania temperatury krzepnięcia rafinowanego produktu woskowego w warunkach katalitycznego odparafinowania.
PL 196 221 B1
Korzystnie zeolity o średniej wielkości porów mają średnicę porów między 0,35 a 0,8 mm. Odpowiednimi zeolitami o średniej wielkości porów są mordenit, ZSM-5, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, SSZ-32, ZSM-35 i ZSM-48. Inną korzystną grupą sit molekularnych są materiały obejmujące dwutlenek krzemu-glinofosforany (SAPO), z których SAPO-11 jest najbardziej korzystnym przykładem opisanym, na przykład, w opisie patentowym USA nr 4859311. ZSM-5 może być ewentualnie stosowany w jego postaci HZSM-5 i w nieobecności metalu Grupy VIII. Inne sita molekularne stosowane są korzystnie w kombinacji z dodatkiem metalu Grupy VIII. Odpowiednimi metalami Grupy VIII są nikiel, kobalt, platyna i pallad. Przykładami możliwych kombinacji są Pt/ZSM-5, Ni/ZSM-5, Pt/ZSM-23, Pd/ZSM-23, Pt/ZSM-48 i Pt/SAPO-11, Dalsze szczegóły i przykłady odpowiednich sit molekularnych i warunków odparafinowania opisane zostały, na przykład, w opisach patentowych WO-A-9718278, US-A4343692, US-A-5053373, US-A-5252527 i US-A-4574043.
Katalizator odparafinowania odpowiednio zawiera także środek wiążący. Środkiem wiążącym może być (nieorganiczna) substancja syntetyczna lub występująca w przyrodzie, na przykład glina, krzemionka i/lub tlenki metali. Glinkami występującymi w przyrodzie są na przykład glinki z rodziny montmorylonitu i kaolinu. Środkiem wiążącym jest korzystnie porowaty środek wiążący, na przykład, tlenek ogniotrwały, którego przykładami są: tlenek glinu, dwutlenek krzemu-tlenek glinu, dwutlenek krzemu-tlenek magnezu, dwutlenek krzemu-tlenek cyrkonu, dwutlenek krzemu-tlenek toru, dwutlenek krzemu-tlenek berylu, dwutlenek krzemu-dwutlenek tytanu oraz kompozycje potrójne, na przykład, dwutlenek krzemu-tlenek glinu-tlenek toru, dwutlenek krzemu-tlenek glinu-tlenek cyrkonu, dwutlenek krzemu-tlenek glinu-tlenek magnezu oraz dwutlenek krzemu-tlenek magnezu-tlenek cyrkonu. Najbardziej korzystnie stosuje się środek wiążący z tlenku ogniotrwałego o małej kwasowości, zasadniczo niezawierający tlenku glinu. Przykładami takich środków wiążących są: dwutlenek krzemu, tlenek cyrkonu, dwutlenek tytanu, dwutlenek germanu, tlenek boru i mieszaniny dwóch lub więcej spośród przykładowych substancji wymienionych wyżej. Najbardziej korzystnym środkiem wiążącym jest krzemionka.
Korzystna klasa katalizatorów odparafinowania obejmuje krystality zeolitów o średniej wielkości porów, jakie opisano wyżej i środek wiążący z ogniotrwałego tlenku o małej kwasowości, zasadniczo niezawierający tlenku glinu, jak to opisano wyżej, w którym powierzchnia krystalitów zeolitu glinokrzemianowego została zmodyfikowana przez poddanie krystalitów zeolitu glinokrzemianowego obróbce powierzchniowego odaluminiowania. Korzystną obróbką odaluminiowania jest kontaktowanie materiału wytłaczanego ze środka wiążącego i zeolitu z wodnym roztworem soli fluorokrzemowej, jak to opisano, na przykład w opisach patentowych US-A 5157191 lub WO-A-0029511.
Przykładami odpowiednich katalizatorów odparafinowania, jakie opisano wyżej są katalizatory Pt/ZSM-5 związane z krzemionką i odaluminiowane, a bardziej korzystnie Pt/ZSM-23 związane z krzemionką i odaluminiowane, Pt/ZSM-12 związane z krzemionką i odaluminiowane, Pt/ZSM-22 związane z krzemionką i odaluminiowane, jakie opisane zostały, na przykład w opisach patentowych WO-A-0029511 i EP-B-832171.
Warunki katalitycznego odparafinowania są znane w technice i typowo obejmują temperatury pracy w zakresie od200 do 500°C, odpowiednio od 250 do 400°C, ciśnienia wodoru w zakresie 10 do
200 barów, korzystnie od 40 do 70 barów, wagowe godzinowe szybkości objętościowe (WHSV) od 0,1 do 10 kg oleju na litr katalizatora na godzinę (kg/Th), korzystnie od 0,2 do 5 kg/Th, a bardziej korzystnie od 0,5 do 3 kg/1 T i stosunek wodoru do oleju w zakresie od 100 do 2000 litrów wodoru na litr oleju. Przy zmianie temperatury między 275, odpowiednio między 315 a 375°C, pod ciśnieniem między 40-70 barów, w etapie katalitycznego odparafinowania możliwe jest wytworzenie olejów bazowych mających różne temperatury krzepnięcia w zakresie dogodnie od -10 do -60°C.
Odciek lub rozdzielone frakcje o różnej temperaturze wrzenia z etapu katalitycznego lub rozpuszczalnikowego odparafinowania poddawane są ewentualnie dodatkowemu etapowi uwodornienia, określanego także jako hydrorafinacja, na przykład, gdy odciek zawiera olefiny, lub gdy produkt jest wrażliwy na utlenianie lub, gdy należy poprawić barwę. Etap ten prowadzony jest dogodnie w temperaturze między 180 a 380°C, pod całkowitym ciśnieniem między 10 a 250 barów, korzystnie powyżej 100 barów, a bardziej korzystnie między 120 a 250 barów. WHSV (wagowe godzinowe szybkości objętościowe) wahają się od 0,3 do 2 kg oleju na litr katalizatora na godzinę (kg/1 T).
Katalizatorem uwodornienia jest odpowiednio katalizator na nośniku zawierający zdyspergowany metal Grupy VIII. Możliwymi metalami Grupy VIII są kobalt, nikiel, pallad i platyna. Katalizatory zawierające kobalt i nikiel mogą zawierać także metal Grupy VIB, odpowiednio molibden i wolfram. Odpowiednimi nośnikami lub podłożami są bezpostaciowe tlenki ogniotrwałe o małej kwasowości. Przykładowe bezpostaciowe tlenki ogniotrwałe o małej kwasowości obejmują tlenki nieorganiczne,
PL 196 221 B1 takie jak tlenek glinu, dwutlenek krzemu, dwutlenek tytanu, tlenek cyrkonu, tlenek boru, dwutlenek krzemu-tlenek glinu, fluorowany tlenek glinu, fluorowany dwutlenek krzemu-tlenek glinu oraz mieszaniny dwóch lub więcej spośród nich.
Przykładami odpowiednich katalizatorów uwodornienia są katalizatory zawierające nikielmolibden, takie jak KF-847 i KF-8010 (AKZO Nobel), M-8-24 i M-8-25 (BASF) oraz C-424, DN-190, HDS-3 i HDS-4 (Criterion); katalizatory zawierające nikiel-wolfram, takie jak NI-4342 i NI-4352 (Engelhard) i C-454 (Criterion); katalizatory zawierające kobalt-molibden, takie jak KF-330 (AKZO-Nobel), HDS-22 (Criterion) i HPC-601 (Engelhard). Korzystnie stosuje się katalizatory zawierające platynę, a bardziej korzystnie katalizatory zawierające platynę i pallad. Korzystnymi nośnikami dla katalizatorów zawierających pallad i/lub platynę są bezpostaciowe dwutlenki krzemu-tlenki glinu. Przykłady odpowiednich nośników z dwutlenku krzemu-tlenku glinu zostały ujawnione w opisie patentowym WO-A-9410263.
Korzystny katalizator zawiera stop palladu i platyny osadzony korzystnie na nośniku bezpostaciowego dwutlenku krzemu-tlenku glinu, którego przykładem jest katalizator dostępny w handlu pod nazwą C-624 z firmy Criterion Catalyst Company (Houston, TX).
Odparafinowany produkt rozdziela się odpowiednio na jeden lub więcej produktów w postaci olejów bazowych o różnych lepkościach za pomocą destylacji, ewentualnie w połączeniu z początkowym etapem odparowywania rzutowego. Rozdzielanie na różne frakcje może być odpowiednio prowadzone w kolumnie do destylacji próżniowej wyposażonej w boczne przeparniki do oddzielania frakcji ze wspomnianej kolumny. Stwierdzono, że w ten sposób możliwe jest równoczesne otrzymanie z pojedynczego rafinowanego produktu woskowego olejów, na przykład, oleju bazowego o lepkości między 2-3 cSt, oleju bazowego o lepkości między 4-6 cSt i oleju bazowego o lepkości między 7-10 cSt (lepkości są lepkościami kinematycznymi w temperaturze 100°C). Stwierdzono, że przez proste zoptymalizowanie półki produktu i zminimalizowanie ilości frakcji pośrednich oleju niebazowego możliwe jest wytworzenie olejów o dobrych właściwościach lotności Noack z wystarczająco dużą wydajnością. Otrzymuje się, na przykład, oleje bazowe o lepkości kinematycznej w temperaturze 100°C między 3,5 a 6 cSt i o lotności Noack między 6 a 14% wagowych.
Stwierdzono, że wychodząc z tego rafinowanego produktu woskowego można wytworzyć bazowe oleje smarowe zawierające korzystnie co najmniej 98% wagowych związków nienasyconych, bardziej korzystnie co najmniej 99,5% wagowych związków nienasyconych, a najbardziej korzystnie co najmniej 99,9% wagowych związków nienasyconych. Ta nasycona frakcja w oleju bazowym zawiera między 10 a 40% wagowych cykloparafin. Korzystnie zawartość cykloparafin jest mniejsza niż 30% wagowych, a bardziej korzystnie mniejsza niż 20% wagowych. Korzystnie zawartość cykloparafin wynosi co najmniej 12% wagowych. Unikalne i nowe oleje bazowe odznaczają się dalej tym, że stosunek wagowy cykloparafin z 1 pierścieniem w stosunku do cykloparafin z dwoma lub więcej pierścieniami jest większy niż 3, korzystnie większy niż 5. Stwierdzono, że stosunek ten jest odpowiednio mniejszy niż 15.
Zawartość cykloparafin jak to opisano wyżej mierzy się podanym dalej sposobem. Można także stosować dowolny inny sposób dający te same wyniki. Próbkę oleju bazowego najpierw rozdziela się na fazę polarną (aromatyczną) i niepolarną (nasyconą) za pomocą wysokosprawnej chromatografii cieczowej (HPLC) według IP368/01, stosując jako fazę ruchomą pentan zamiast heksanu podanego w normie. Frakcje nasyconą i aromatyczną poddaje się następnie analizie za pomocą spektrometru masowego Finnigan MAT90 wyposażonego w moduł desorpcji polem/jonizacji polem (FD/FI), w którym FI (technikę „miękkiej jonizacji) stosuje się do półilościowego oznaczenia typów węglowodorów w sensie ilości węgli i niedoboru wodoru. W spektrometrii masowej określa się typ związków przez oznaczenie właściwości utworzonych z nich jonów i zwykle klasyfikuje się je za pomocą „liczby z. Podane jest to przez ogólny wzór dla wszystkich węglowodorów: CnH2n+z. Ponieważ fazę nasyconą poddaje się analizie oddzielnie od fazy aromatycznej, możliwe jest określenie zawartości różnych (cyklo)parafin otym samym wzorze stechiometrycznym. Wyniki spektrometrii masowej przetwarza się wykorzystując handlowe oprogramowanie poly 32; dostępne z firmy Sierra Analytics LLC, 3453 Dragoo Park Drive, Modesto, Kalifornia GA95350, USA) dla określenia wzajemnych proporcji każdego typu węglowodorów oraz średniego ciężaru cząsteczkowego i polidyspersyjności frakcji nasyconej i aromatycznej.
Kompozycja oleju bazowego korzystnie wykazuje zawartość aromatycznych związków węglowodorowych mniejszą niż 1% wagowy, bardziej korzystnie mniejszą niż 0,5% wagowego, a najbardziej korzystnie mniejszą niż 0,1% wagowego; zawartość siarki mniejszą niż 20 ppm i zawartość azotu
PL 196 221 B1 mniejszą niż 20 ppm. Temperatura krzepnięcia oleju bazowego wynosi korzystnie mniej niż -30°C, abardziej korzystnie mniej niż -40°C. Wskaźnik lepkości jest wyższy niż 120. Stwierdzono, że te nowe oleje bazowe mają wskaźnik lepkości typowo poniżej 140.
Oleje bazowe jako takie mogą znaleźć zastosowanie jako część, na przykład, cieczy do przekładni hydrokinetycznych (ATF), olejów silnikowych do samochodów (benzynowych lub Diesla), olejów turbinowych, olejów hydraulicznych, olejówizolacyjnych lub transformatorowych i olejów chłodniczych.
Wynalazek zostanie zilustrowany przez następujące, nieograniczające go przykłady.
Przykład 1
Rafinowany produkt woskowy otrzymywano przez podawanie w sposób ciągły frakcji C5-C750 °C+ produktu syntezy Fischera-Tropscha, jaką otrzymano w przykładzie VII za pomocą katalizatora zprzykładu III z opisu WO-A-9934917 do etapu hydrokrakowania (etap (a)). Wsad zawierał około 60% wagowych produktu C30+. Stosunek C60+/C30+ wynosił około 0,55. W etapie hydrokrakowania frakcję kontaktowano z katalizatorem hydrokrakowania z przykładu 1opisu patentowego EP-A-532118.
Odciek z etapu (a) destylowano w sposób ciągły, otrzymując frakcję lekką, paliwową i pozostałość R wrzącą od370°C i wyżej. Wydajność frakcji oleju gazowego ze świeżego wsadu węglowodorów do etapu hydrokrakowania wynosiła 43% wagowych. Główną część pozostałości „R zawracano do etapu (a), a pozostałą część rozdzielano za pomocą destylacji próżniowej na rafinowany produkt woskowy o właściwościach podanych w Tabeli 1i frakcję wrzącą powyżej 510°C.
Warunki w etapie hydrokrakowania (a) były następujące: wagowa godzinowa szybkość objętościowa (WHSV) świeżego wsadu wynosiła 0,8 kg/Th, WHSV dla zawracanego wsadu 0,2 kg/Th, szybkość gazowego wodoru = 1000 N1/kg, całkowite ciśnienie = 40 barów, temperatura reaktora 335°C.
Tabel a 1
| Gęstość w 70°C (kg/m3) | 779,2 |
| Lepkość kinematyczna w 100°C (cSt) | 3,818 |
| Temperatura krzepnięcia (°C) | + 18 |
| Dane dotyczące temperatury wrzenia, podawane jako temperatura, w której uzyskuje się określony % wagowy. | 5% w 355°C 10% w 370°C 50% w 419°C 90% w 492°C 95% w 504°C |
Przykład 2
Rafinowany produkt woskowy z Przykładu 1odparafinowano w celu wytworzenia oleju bazowego przez kontaktowanie produktu z odaluminiowanym katalizatorem ZSM-5 związanym z krzemionką, zawierającym 0,7% wagowych Pt i 30% wagowych ZSM-5, jaki opisano w przykładzie 9 opisu patentowego WO-A-0029511. Warunki odparafinowania były następujące: 40 barów wodoru, WHSV = 1 kg/Th i temperatura 340°C.
Odparafinowany olej destylowano na trzy frakcje oleju bazowego: wrzącą między 378 a 424°C (wydajność w przeliczeniu na wsad do etapu odparafinowania wynosiła 14,2% wagowych), wrzącą między 418 a 455°C (wydajność w przeliczeniu na wsad do etapu odparafinowania wynosiła 16,3% wagowych) i frakcję wrzącą powyżej 455°C (wydajność w przeliczeniu na wsad do etapu odparafinowania wynosiła 21,6% wagowych). Szczegóły -patrz Tabela 2.
Tabel a 2
| Olej lekki | Olej średni | Olej ciężki | |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Gęstość w 20°C | 805,8 | 814,6 | 822,4 |
| Temperatura krzepnięcia (°C) | < -63 | < -51 | -45 |
| Lepkość kinematyczna w 40°C (cSt) | 19,06 | 35,0 | |
| Lepkość kinematyczna w 100°C (cSt) | 3,16 | 4,144 | 6,347 |
PL 196 221 B1 cd. tabeli
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Wskaźnik lepkości | n. d. | 121 | 134 |
| Lotność Noack (% wagowy) | n. d. | 10,8 | 2,24 |
| Zawartość siarki (ppm) | < 1 ppm | < 1 ppm | < 5 ppm |
| Związki nasycone (% wagowy) | n. d. | 99,9 | n. d. |
| Zawartość cykloparafin (% wagowy) (*) | n. d. | 18,5 | n. d. |
| Lepkość dynamiczna mierzona metodą cCs w -40°C | n. d. | 3900 cP | n. d. |
(*) określono przy pomocy spektrometru masowego Finnigan MAT90 wyposażonego w układ desorpcji polem/jonizacji polem dla frakcji nasyconej wspomnianego oleju bazowego. n.d. nie dotyczy
n.o. nie oznaczano P r z y k ł a d 3
Powtórzono Przykład 2 z tym wyjątkiem, że odparafinowany olej destylowano na trzy różne produkty olejów bazowych, których właściwości przedstawiono w Tabeli 3.
T ab el a 3
| Olej lekki | Olej średni | Olej ciężki | |
| Gęstość w 20°C | 809,1 | 817,2 | 825,1 |
| Temperatura krzepnięcia (°C) | < -63 | < -51 | -39 |
| Lepkość kinematyczna w 40°C (cSt) | 23,32 | 43, 01 | |
| Lepkość kinematyczna w 100°C (cSt) | 3, 181 | 4,778 | 7,349 |
| Wskaźnik lepkości | n. d. | 128 | 135 |
| Lotność Noack (% wagowy) | n. d. | 7,7 | n. d. |
| Zawartość siarki (ppm) | < 5 ppm | < 5 ppm | < 5 ppm |
| Związki nasycone (% wagowy) | 99,0 | ||
| Lepkość dynamiczna mierzona metodą CCS w -40°C | 5500 cP | ||
| Wydajność na wsad do etapu katalitycznego odparafinowania (% wagowy) | 15,3 | 27,4 | 8,9 |
P r z y k ł a d 4
Powtórzono Przykład 2 z tym wyjątkiem, że odparafinowany olej destylowano na trzy różne produkty olejów bazowych i jeden rafinat pośredni (I.R.), których właściwości przedstawiono w Tabeli 4.
T ab el a 4
| Olej lekki | Rafinat pośredni | Olej średni | Olej cięki | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Gęstość w 20°C | 806 | 811,3 | 817,5 | 824,5 |
| Temperatura krzepnięcia (°C) | < -63 | -57 | < -51 | -39 |
| Lepkość kinematyczna w 40°C (cSt) | 10,4 | 23,51 | 42,23 | |
| Lepkość kinematyczna w 100°C (cSt) | 2,746 | 3,501 | 4,79 | 7,24 |
| Wskaźnik lepkości | 103 | 127 | 135 |
PL 196 221 B1 cd. tabeli
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Lotność Noack (% wagowy) | n. d. | 6,8 | 1,14 | |
| Zawartość siarki (ppm) | < 5 ppm | < 5 ppm | < 5 ppm | |
| Związki nasycone (% wagowy) | n. o. | 99,5 | ||
| Lepkość dynamiczna mierzona metodą cCs w -40°C | 5500 cP | |||
| Wydajność na wsad do etapu katalitycznego odparafinowania (% wagowy) | 22,6 | 8,9 | 22,6 | 11,1 |
n.d. nie dotyczy
n.o. nie oznaczano
Przykłady 2-4 ilustrują, że z rafinowanego produktu woskowego otrzymywanego sposobem według wynalazku wytwarza się z dużą wydajnością oleje bazowe, które wykazują doskonałe właściwości wiskozymetryczne.
Claims (10)
1. Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego przez (a) hydrokrakowanie/hydroizomeryzację wsadu pochodzącego z syntezy Fischera-Tropscha, znamienny tym, że stosunek wagowy związków zawierających co najmniej 60 lub więcej atomów węgla i związków zawierających co najmniej 30 atomów węgla w produkcie Fischera-Tropscha wynosi co najmniej 0,4, a co najmniej 30% wagowych związków we wsadzie pochodzącym z syntezy Fischera-Tropscha zawiera co najmniej 30 atomów węgla;
(b) wyodrębnienie z produktu z etapu (a) rafinowanego produktu woskowego mającego temperaturę wrzenia T10% wagowych wynoszącą między 200 a 450°C i temperaturę wrzenia T90% wagowych wynoszącą między 400 a 650°C.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że co najmniej 50% wagowych związków we wsadzie pochodzącym z syntezy Fischera-Tropscha zawiera co najmniej 30 atomów węgla.
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że wsad pochodzący z syntezy FischeraTropscha pochodzi z produktu Fischera-Tropscha, który zawiera frakcję C20+ o wartości czynnika wzrostu łańcucha Andersona-Schulza-Flory'ego ASF-alfa wynoszącej co najmniej 0,925.
4. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stopień konwersji w etapie (a) wynosi między 25 a 70% wagowych.
5. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że temperatura wrzenia T90% wagowych rafinowanego produktu woskowego wynosi poniżej 550°C.
6. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że rafinowany produkt woskowy wykazuje lepkość kinematyczną w temperaturze 100°C wynoszącą między 3 a 10 cSt.
7. Zastosowanie rafinowanego produktu woskowego, jaki otrzymuje się sposobem określonym w zastrz. 1, do wytwarzania bazowego oleju smarowego.
8. Zastosowanie według zastrz. 7, znamienne tym, że olej bazowy wytwarzany jest przez katalityczne odparafinowanie rafinowanego produktu woskowego.
9. Zastosowanie według zastrz. 8, znamienne tym, że zawartość cykloparafin w nasyconej frakcji bazowego oleju smarowego wynosi między 12 a 20% wagowych.
10. Zastosowanie według zastrz. 7 albo 8, albo 9, znamienne tym, że rafinowany produkt woskowy wykazuje temperaturę krzepnięcia powyżej 0°C i jest transportowany do miejsca wytwarzania oleju bazowego w stanie stałym pod osłoną atmosfery azotu.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP01400562 | 2001-03-05 | ||
| EP01402181 | 2001-08-16 | ||
| PCT/EP2002/002449 WO2002070630A1 (en) | 2001-03-05 | 2002-03-05 | Process to prepare a waxy raffinate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL367202A1 PL367202A1 (pl) | 2005-02-21 |
| PL196221B1 true PL196221B1 (pl) | 2007-12-31 |
Family
ID=26077226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL367202A PL196221B1 (pl) | 2001-03-05 | 2002-03-05 | Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego oraz jego zastosowanie |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US7285206B2 (pl) |
| EP (3) | EP1366135B1 (pl) |
| JP (3) | JP2004528426A (pl) |
| CN (2) | CN1249206C (pl) |
| AR (1) | AR032930A1 (pl) |
| AT (2) | ATE491773T1 (pl) |
| AU (2) | AU2002256645B2 (pl) |
| BR (2) | BR0207891A (pl) |
| CA (2) | CA2440053C (pl) |
| DE (2) | DE60238598D1 (pl) |
| EA (1) | EA005089B1 (pl) |
| ES (1) | ES2230488T3 (pl) |
| MX (2) | MXPA03007991A (pl) |
| MY (1) | MY139353A (pl) |
| NO (2) | NO20033903L (pl) |
| NZ (2) | NZ527907A (pl) |
| PL (1) | PL196221B1 (pl) |
| RU (1) | RU2268286C2 (pl) |
| WO (3) | WO2002070629A1 (pl) |
Families Citing this family (169)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MXPA03007088A (es) | 2001-02-13 | 2003-11-18 | Shell Int Research | Composicion lubricante. |
| AR032932A1 (es) | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Procedimiento para preparar un aceite de base lubricante y un gas oil |
| AR032930A1 (es) | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Procedimiento para preparar un aceite de base lubricante y gas oil |
| AR032941A1 (es) | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Un procedimiento para preparar un aceite base lubricante y aceite base obtenido, con sus diversas utilizaciones |
| US6699385B2 (en) | 2001-10-17 | 2004-03-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for converting waxy feeds into low haze heavy base oil |
| US6890423B2 (en) * | 2001-10-19 | 2005-05-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Distillate fuel blends from Fischer Tropsch products with improved seal swell properties |
| DE60305016T3 (de) | 2002-02-25 | 2012-02-09 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Verfahren zur herstellung eines katalytisch entparaffinierten gasöls oder einer katalytisch entparaffinierten gasölmischkomponente |
| JP4674342B2 (ja) * | 2002-06-26 | 2011-04-20 | 昭和シェル石油株式会社 | 潤滑油組成物 |
| US7300565B2 (en) | 2002-07-18 | 2007-11-27 | Shell Oil Company | Process to prepare a microcrystalline wax and a middle distillate fuel |
| US6703353B1 (en) | 2002-09-04 | 2004-03-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils to produce high quality lubricating base oils |
| US20040129603A1 (en) * | 2002-10-08 | 2004-07-08 | Fyfe Kim Elizabeth | High viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions and methods for their production and use |
| US7132042B2 (en) * | 2002-10-08 | 2006-11-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Production of fuels and lube oils from fischer-tropsch wax |
| US7144497B2 (en) * | 2002-11-20 | 2006-12-05 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils with conventional base oils to produce high quality lubricating base oils |
| BR0317133A (pt) | 2002-12-09 | 2005-10-25 | Shell Int Research | Processo para preparar um lubrificante |
| EP1576074B1 (en) * | 2002-12-09 | 2008-02-27 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process to prepare a base oil having a viscosity index of between 80 and 140 |
| US20040154957A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-08-12 | Keeney Angela J. | High viscosity index wide-temperature functional fluid compositions and methods for their making and use |
| US20040119046A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-06-24 | Carey James Thomas | Low-volatility functional fluid compositions useful under conditions of high thermal stress and methods for their production and use |
| US20040154958A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-08-12 | Alexander Albert Gordon | Functional fluids having low brookfield viscosity using high viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions, and methods for their production and use |
| US20080029431A1 (en) * | 2002-12-11 | 2008-02-07 | Alexander Albert G | Functional fluids having low brookfield viscosity using high viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions, and methods for their production and use |
| AU2004219913B2 (en) * | 2003-03-10 | 2007-03-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Lubricant composition based on Fischer-Tropsch derived base oils |
| US6962651B2 (en) * | 2003-03-10 | 2005-11-08 | Chevron U.S.A. Inc. | Method for producing a plurality of lubricant base oils from paraffinic feedstock |
| US7198710B2 (en) * | 2003-03-10 | 2007-04-03 | Chevron U.S.A. Inc. | Isomerization/dehazing process for base oils from Fischer-Tropsch wax |
| EP1464396A1 (en) * | 2003-03-10 | 2004-10-06 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process for preparing a lubricating base oil and a gas oil |
| US7141157B2 (en) * | 2003-03-11 | 2006-11-28 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils and Fischer-Tropsch derived bottoms or bright stock |
| WO2004092061A1 (en) | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation hydrogen and a mixture of hydrogen and carbon monoxide |
| WO2004106462A1 (en) * | 2003-05-27 | 2004-12-09 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a gasoline |
| US20040256287A1 (en) * | 2003-06-19 | 2004-12-23 | Miller Stephen J. | Fuels and lubricants using layered bed catalysts in hydrotreating waxy feeds, including fischer-tropsch wax, plus solvent dewaxing |
| US20040256286A1 (en) * | 2003-06-19 | 2004-12-23 | Miller Stephen J. | Fuels and lubricants using layered bed catalysts in hydrotreating waxy feeds, including Fischer-Tropsch wax |
| ATE461264T1 (de) | 2003-06-23 | 2010-04-15 | Shell Int Research | Verfahren zur herstellung eines schmierbaseöls |
| US7727378B2 (en) | 2003-07-04 | 2010-06-01 | Shell Oil Company | Process to prepare a Fischer-Tropsch product |
| WO2005005575A1 (en) * | 2003-07-04 | 2005-01-20 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a fischer-tropsch product |
| US20050077208A1 (en) * | 2003-10-14 | 2005-04-14 | Miller Stephen J. | Lubricant base oils with optimized branching |
| JP2007509908A (ja) * | 2003-10-29 | 2007-04-19 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | メタノール又は炭化水素製品の輸送方法 |
| US7053254B2 (en) * | 2003-11-07 | 2006-05-30 | Chevron U.S.A, Inc. | Process for improving the lubricating properties of base oils using a Fischer-Tropsch derived bottoms |
| US7195706B2 (en) * | 2003-12-23 | 2007-03-27 | Chevron U.S.A. Inc. | Finished lubricating comprising lubricating base oil with high monocycloparaffins and low multicycloparaffins |
| EP1548088A1 (en) * | 2003-12-23 | 2005-06-29 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process to prepare a haze free base oil |
| BRPI0418011B1 (pt) * | 2003-12-23 | 2014-04-22 | Chevron Usa Inc | Óleo de base lubrificante, e, processo e instalação de fabricação do mesmo |
| US7763161B2 (en) | 2003-12-23 | 2010-07-27 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for making lubricating base oils with high ratio of monocycloparaffins to multicycloparaffins |
| US7727379B2 (en) | 2004-03-02 | 2010-06-01 | Shell Oil Company | Process to continuously prepare two or more base oil grades and middle distillates |
| KR101140192B1 (ko) * | 2004-03-23 | 2012-05-02 | 제이엑스 닛코닛세키에너지주식회사 | 윤활유 기유 및 그 제조 방법 |
| US7045055B2 (en) * | 2004-04-29 | 2006-05-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Method of operating a wormgear drive at high energy efficiency |
| US7655132B2 (en) * | 2004-05-04 | 2010-02-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for improving the lubricating properties of base oils using isomerized petroleum product |
| US7572361B2 (en) | 2004-05-19 | 2009-08-11 | Chevron U.S.A. Inc. | Lubricant blends with low brookfield viscosities |
| US7473345B2 (en) | 2004-05-19 | 2009-01-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Processes for making lubricant blends with low Brookfield viscosities |
| US7384536B2 (en) | 2004-05-19 | 2008-06-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Processes for making lubricant blends with low brookfield viscosities |
| GB2415435B (en) * | 2004-05-19 | 2007-09-05 | Chevron Usa Inc | Lubricant blends with low brookfield viscosities |
| US7273834B2 (en) | 2004-05-19 | 2007-09-25 | Chevron U.S.A. Inc. | Lubricant blends with low brookfield viscosities |
| CN1981019B (zh) * | 2004-07-09 | 2010-12-15 | 埃克森美孚研究工程公司 | 由费托蜡制造超重润滑油 |
| US7465389B2 (en) * | 2004-07-09 | 2008-12-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Production of extra-heavy lube oils from Fischer-Tropsch wax |
| EP1797162A1 (en) | 2004-10-08 | 2007-06-20 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare lower olefins from a fischer-tropsch synthesis product |
| US8202829B2 (en) * | 2004-11-04 | 2012-06-19 | Afton Chemical Corporation | Lubricating composition |
| CA2587555A1 (en) | 2004-11-18 | 2006-05-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a gas oil |
| US7655134B2 (en) | 2004-11-18 | 2010-02-02 | Shell Oil Company | Process to prepare a base oil |
| JP4885442B2 (ja) * | 2004-11-26 | 2012-02-29 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物及びそれを用いた駆動伝達装置 |
| US7252753B2 (en) | 2004-12-01 | 2007-08-07 | Chevron U.S.A. Inc. | Dielectric fluids and processes for making same |
| US7510674B2 (en) | 2004-12-01 | 2009-03-31 | Chevron U.S.A. Inc. | Dielectric fluids and processes for making same |
| JP5180437B2 (ja) * | 2005-01-07 | 2013-04-10 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| JP6080489B2 (ja) * | 2005-01-07 | 2017-02-15 | Ｊｘエネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| KR101173532B1 (ko) * | 2005-01-07 | 2012-08-13 | 자이단호진 세키유산교캇세이카센터 | 윤활유 기유, 내연 기관용 윤활유 조성물 및 구동 전달장치용 윤활유 조성물 |
| JP5114006B2 (ja) * | 2005-02-02 | 2013-01-09 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2012180532A (ja) * | 2005-02-02 | 2012-09-20 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP5087224B2 (ja) * | 2005-02-10 | 2012-12-05 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
| EP1851290A1 (en) * | 2005-02-24 | 2007-11-07 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Metal working fluid |
| US7476645B2 (en) | 2005-03-03 | 2009-01-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Polyalphaolefin and fischer-tropsch derived lubricant base oil lubricant blends |
| US7981270B2 (en) | 2005-03-11 | 2011-07-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Extra light hydrocarbon liquids |
| US20060219597A1 (en) * | 2005-04-05 | 2006-10-05 | Bishop Adeana R | Paraffinic hydroisomerate as a wax crystal modifier |
| ATE500313T1 (de) | 2005-04-11 | 2011-03-15 | Shell Int Research | Verfahren zum mischen eines aus mineralien gewonnenen und eines aus der fischer-tropsch- synthese gewonnenen produkts an bord eines schiffs |
| US7851418B2 (en) | 2005-06-03 | 2010-12-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ashless detergents and formulated lubricating oil containing same |
| US20090105104A1 (en) * | 2005-06-23 | 2009-04-23 | David John Wedlock | Lubricating Oil Composition |
| EP1893729B1 (en) * | 2005-06-23 | 2019-04-10 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Electrical oil formulation |
| US20070093398A1 (en) | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Habeeb Jacob J | Two-stroke lubricating oils |
| WO2007052833A1 (ja) | 2005-11-02 | 2007-05-10 | Nippon Oil Corporation | 潤滑油組成物 |
| US20070151526A1 (en) * | 2005-12-02 | 2007-07-05 | David Colbourne | Diesel engine system |
| US7998339B2 (en) * | 2005-12-12 | 2011-08-16 | Neste Oil Oyj | Process for producing a hydrocarbon component |
| US7850841B2 (en) * | 2005-12-12 | 2010-12-14 | Neste Oil Oyj | Process for producing a branched hydrocarbon base oil from a feedstock containing aldehyde and/or ketone |
| EP2270118B1 (en) * | 2005-12-12 | 2019-08-14 | Neste Oyj | Process for producing a hydrocarbon component |
| US7888542B2 (en) * | 2005-12-12 | 2011-02-15 | Neste Oil Oyj | Process for producing a saturated hydrocarbon component |
| US8053614B2 (en) * | 2005-12-12 | 2011-11-08 | Neste Oil Oyj | Base oil |
| US8105990B2 (en) | 2006-03-15 | 2012-01-31 | Nippon Oil Corporation | Lube base oil, lubricating oil composition for internal combustion engine, and lubricating oil composition for drive transmission device |
| JP5196726B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2013-05-15 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
| JP5421514B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2014-02-19 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| JP5525120B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2014-06-18 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2009530460A (ja) * | 2006-03-22 | 2009-08-27 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 機能的流体組成物 |
| JP4945179B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2012-06-06 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP5137314B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2013-02-06 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| JP5498644B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2014-05-21 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
| JP4714066B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2011-06-29 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | ワックスの水素化処理方法 |
| KR101100635B1 (ko) * | 2006-03-31 | 2012-01-03 | 자이단호진 세키유산교캇세이카센터 | 윤활유 기유 및 이의 제조방법과 윤활유 조성물 |
| JP4945178B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2012-06-06 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP4945180B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2012-06-06 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 湿式クラッチ用潤滑油組成物 |
| JP2007270062A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Nippon Oil Corp | 潤滑油基油、潤滑油組成物及び潤滑油基油の製造方法 |
| US8299005B2 (en) | 2006-05-09 | 2012-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil composition |
| JP5207599B2 (ja) * | 2006-06-08 | 2013-06-12 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| US7863229B2 (en) | 2006-06-23 | 2011-01-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating compositions |
| EP2423298A1 (en) * | 2006-07-06 | 2012-02-29 | Nippon Oil Corporation | Compressor oil composition |
| JP2008013677A (ja) * | 2006-07-06 | 2008-01-24 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油 |
| JP5633997B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2014-12-03 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及び潤滑油組成物 |
| US7879775B2 (en) * | 2006-07-14 | 2011-02-01 | Afton Chemical Corporation | Lubricant compositions |
| DE102007027344A1 (de) * | 2006-07-14 | 2008-01-17 | Afton Chemical Corp. | Schmiermittelzusammensetzungen |
| US20080083657A1 (en) * | 2006-10-04 | 2008-04-10 | Zones Stacey I | Isomerization process using metal-modified small crystallite mtt molecular sieve |
| US8026199B2 (en) | 2006-11-10 | 2011-09-27 | Nippon Oil Corporation | Lubricating oil composition |
| EP1967571A1 (en) * | 2007-02-21 | 2008-09-10 | BP p.l.c. | Compositions and methods |
| JP2008214369A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Showa Shell Sekiyu Kk | ディーゼルエンジン用燃料組成物 |
| CN101652460A (zh) * | 2007-03-30 | 2010-02-17 | 新日本石油株式会社 | 润滑油基油及其制造方法以及润滑油组合物 |
| EP2135929B1 (en) * | 2007-03-30 | 2014-10-15 | Nippon Oil Corporation | Operating oil for buffer |
| US20080260631A1 (en) | 2007-04-18 | 2008-10-23 | H2Gen Innovations, Inc. | Hydrogen production process |
| CA2692033C (en) * | 2007-06-13 | 2016-07-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Integrated hydroprocessing with high productivity catalysts |
| US20090001330A1 (en) * | 2007-06-28 | 2009-01-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Electrical Insulating Oil Compositions and Preparation Thereof |
| EP2181180B1 (en) * | 2007-08-31 | 2016-01-27 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Use of a lubricant in an internal combustion engine |
| MY155825A (en) | 2007-09-10 | 2015-12-15 | Shell Int Research | A process for hydrocracking and hydro-isomerisation of a paraffinic feedstock |
| JP5342138B2 (ja) * | 2007-12-28 | 2013-11-13 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| EP2484746B1 (en) * | 2007-12-05 | 2015-08-12 | JX Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition |
| JP2009155639A (ja) * | 2007-12-05 | 2009-07-16 | Nippon Oil Corp | 潤滑油組成物 |
| US8221614B2 (en) | 2007-12-07 | 2012-07-17 | Shell Oil Company | Base oil formulations |
| EP2072610A1 (en) | 2007-12-11 | 2009-06-24 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Carrier oil composition |
| EP2075314A1 (en) | 2007-12-11 | 2009-07-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Grease formulations |
| WO2009080679A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a gas oil and a base oil |
| WO2009080672A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fuel compositions |
| CN101998986B (zh) * | 2007-12-20 | 2014-12-10 | 国际壳牌研究有限公司 | 燃料组合物 |
| EP2078743A1 (en) | 2008-01-10 | 2009-07-15 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Fuel composition |
| JP5483662B2 (ja) * | 2008-01-15 | 2014-05-07 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| JP5806794B2 (ja) * | 2008-03-25 | 2015-11-10 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP5288861B2 (ja) | 2008-04-07 | 2013-09-11 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| EP2100946A1 (en) | 2008-09-08 | 2009-09-16 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Oil formulations |
| CN102209773B (zh) * | 2008-10-01 | 2015-08-05 | 雪佛龙美国公司 | 具有改进性能的110中性基础油 |
| JP2010090251A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
| JP5806797B2 (ja) * | 2008-10-07 | 2015-11-10 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
| JP2010090252A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油組成物 |
| JP5806795B2 (ja) * | 2008-10-07 | 2015-11-10 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
| EP2343357B1 (en) * | 2008-10-07 | 2019-12-04 | JX Nippon Oil & Energy Corporation | Method for producing a lubricant composition |
| US8648021B2 (en) | 2008-10-07 | 2014-02-11 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant base oil and a process for producing the same, and lubricating oil composition |
| US8366908B2 (en) * | 2008-12-31 | 2013-02-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Sour service hydroprocessing for lubricant base oil production |
| EP2186871A1 (en) * | 2009-02-11 | 2010-05-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Lubricating composition |
| JP5303339B2 (ja) | 2009-03-31 | 2013-10-02 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油の製造方法 |
| EP2439257A4 (en) | 2009-06-04 | 2012-11-28 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | LUBRICATING OIL COMPOSITION AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| US9404062B2 (en) | 2009-06-04 | 2016-08-02 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition |
| JP5829374B2 (ja) | 2009-06-04 | 2015-12-09 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| WO2010140562A1 (ja) | 2009-06-04 | 2010-12-09 | 新日本石油株式会社 | 潤滑油組成物 |
| BRPI1012250B1 (pt) | 2009-06-24 | 2018-05-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Composição lubrificante, e, uso de uma composição lubrificante |
| JP5689592B2 (ja) | 2009-09-01 | 2015-03-25 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| WO2011055653A1 (ja) * | 2009-11-09 | 2011-05-12 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 水素化分解方法、および炭化水素油の製造方法 |
| US20110189589A1 (en) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | The Johns Hopkins University | Composite porous catalysts |
| WO2011138313A1 (en) * | 2010-05-03 | 2011-11-10 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Used lubricating composition |
| BR112013027149A2 (pt) | 2011-04-21 | 2017-01-10 | Shell Int Research | processo para a conversão de um material de biomassa sólida |
| WO2012143564A1 (en) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for converting a solid biomass material |
| CA2833085A1 (en) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for converting a solid biomass material |
| WO2012143568A2 (en) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Liquid fuel composition |
| JP5433662B2 (ja) * | 2011-10-14 | 2014-03-05 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| JP5512642B2 (ja) * | 2011-12-12 | 2014-06-04 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| US20130172432A1 (en) | 2011-12-30 | 2013-07-04 | Shell Oil Company | Process for preparing a paraffin product |
| JP5552139B2 (ja) * | 2012-05-23 | 2014-07-16 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油、潤滑油組成物及び潤滑油基油の製造方法 |
| JP5746671B2 (ja) * | 2012-09-24 | 2015-07-08 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
| EP2746367A1 (en) | 2012-12-18 | 2014-06-25 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare base oil and gas oil |
| US9988585B2 (en) * | 2013-02-13 | 2018-06-05 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Method for producing base oil for lubricant oils |
| WO2015038693A1 (en) * | 2013-09-12 | 2015-03-19 | Chevron U.S.A. Inc. | A two-stage hydrocracking process for making heavy lubricating base oil from a heavy coker gas oil blended feedstock |
| CN105593352A (zh) * | 2013-09-30 | 2016-05-18 | 国际壳牌研究有限公司 | 费托衍生的气油馏分 |
| EP3052589A1 (en) * | 2013-09-30 | 2016-08-10 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fischer-tropsch derived gas oil |
| JP5847892B2 (ja) * | 2014-06-25 | 2016-01-27 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 自動車用変速機油組成物 |
| JP2014205859A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
| JP2014205858A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| JP2014205860A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
| WO2017218602A2 (en) * | 2016-06-13 | 2017-12-21 | Murray Extraction Technologies Llc | Improvement of properties of hydroprocessed base oils |
| CN107663463B (zh) * | 2016-07-29 | 2021-03-09 | 神华集团有限责任公司 | 一种联产润滑油基础油的生产低凝柴油的方法 |
| WO2018077976A1 (en) | 2016-10-27 | 2018-05-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for preparing an automotive gasoil |
| KR102026330B1 (ko) * | 2018-09-27 | 2019-09-27 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 저온 성능이 개선된 광유계 윤활기유 및 이의 제조 방법, 및 이를 포함하는 윤활유 제품 |
| CN110240938A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-09-17 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 用于生产润滑油基础油和高熔点费托蜡的系统及方法 |
| EP4168513A1 (en) * | 2020-06-17 | 2023-04-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare fischer-tropsch derived middle distillates and base oils |
| US11873455B2 (en) * | 2020-12-30 | 2024-01-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Process having improved base oil yield |
| US12404473B2 (en) * | 2021-03-29 | 2025-09-02 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Lubricant composition |
Family Cites Families (79)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2603589A (en) * | 1950-03-31 | 1952-07-15 | Shell Dev | Process for separating hydrocarbon waxes |
| GB713910A (en) | 1951-08-14 | 1954-08-18 | Bataafsche Petroleum | Improvements in or relating to the isomerisation of paraffin wax |
| US3965018A (en) | 1971-12-07 | 1976-06-22 | Gulf Research & Development Company | Process for preparing a concentrate of a polyalpha-olefin in a lubricating oil base stock |
| US3876522A (en) | 1972-06-15 | 1975-04-08 | Ian D Campbell | Process for the preparation of lubricating oils |
| JPS5624493A (en) | 1979-08-06 | 1981-03-09 | Nippon Oil Co Ltd | Central system fluid composition for automobile |
| US4343692A (en) | 1981-03-27 | 1982-08-10 | Shell Oil Company | Catalytic dewaxing process |
| GB2133035A (en) | 1982-12-31 | 1984-07-18 | Exxon Research Engineering Co | An oil composition |
| JPS6044593A (ja) | 1983-08-23 | 1985-03-09 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 汎用グリ−ス組成物 |
| US4574043A (en) | 1984-11-19 | 1986-03-04 | Mobil Oil Corporation | Catalytic process for manufacture of low pour lubricating oils |
| US4919788A (en) | 1984-12-21 | 1990-04-24 | Mobil Oil Corporation | Lubricant production process |
| US4859311A (en) | 1985-06-28 | 1989-08-22 | Chevron Research Company | Catalytic dewaxing process using a silicoaluminophosphate molecular sieve |
| IN168775B (pl) | 1985-12-24 | 1991-06-01 | Shell Int Research | |
| US5157191A (en) | 1986-01-03 | 1992-10-20 | Mobil Oil Corp. | Modified crystalline aluminosilicate zeolite catalyst and its use in the production of lubes of high viscosity index |
| JPH0631174B2 (ja) | 1987-11-19 | 1994-04-27 | 日本特殊陶業株式会社 | 網目状シリカウィスカー・セラミックス多孔質体複合体の製造方法 |
| CA1333057C (en) * | 1987-12-18 | 1994-11-15 | Ian A. Cody | Method for isomerizing wax to lube base oils |
| US5059299A (en) | 1987-12-18 | 1991-10-22 | Exxon Research And Engineering Company | Method for isomerizing wax to lube base oils |
| NO885605L (no) | 1987-12-18 | 1989-06-19 | Exxon Research Engineering Co | Fremgangsmaate for fremstilling av smoereolje. |
| US4943672A (en) | 1987-12-18 | 1990-07-24 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax to produce lubricating oil (OP-3403) |
| US5252527A (en) | 1988-03-23 | 1993-10-12 | Chevron Research And Technology Company | Zeolite SSZ-32 |
| US5053373A (en) | 1988-03-23 | 1991-10-01 | Chevron Research Company | Zeolite SSZ-32 |
| AU623504B2 (en) | 1989-02-17 | 1992-05-14 | Chevron Research And Technology Company | Isomerization of waxy lube oils and petroleum waxes using a silicoaluminophosphate molecular sieve catalyst |
| US5456820A (en) * | 1989-06-01 | 1995-10-10 | Mobil Oil Corporation | Catalytic dewaxing process for producing lubricating oils |
| US4983273A (en) | 1989-10-05 | 1991-01-08 | Mobil Oil Corporation | Hydrocracking process with partial liquid recycle |
| IT218931Z2 (it) | 1989-10-31 | 1992-11-10 | Adler | Valvola di non ritorno di tipo lamellare a concentrazione di flusso |
| DE69011829T2 (de) | 1989-12-26 | 1995-04-13 | Nippon Oil Co Ltd | Schmieröle. |
| CA2047923C (en) | 1990-08-14 | 2002-11-19 | Heather A. Boucher | Hydrotreating heavy hydroisomerate fractionator bottoms to produce quality light oil upon subsequent refractionation |
| US5053573A (en) * | 1990-09-14 | 1991-10-01 | Mobil Oil Corporation | Reduction of benzene content of reformate by reaction with cycle oils |
| US5157151A (en) * | 1990-12-18 | 1992-10-20 | Isaac Angres | Salts of 1-adamantamine and formulations thereof |
| GB9119504D0 (en) | 1991-09-12 | 1991-10-23 | Shell Int Research | Process for the preparation of naphtha |
| CA2147986C (en) | 1992-10-28 | 2004-05-18 | Philippe Guichard | Process for the preparation of lubricating base oils |
| US5362378A (en) * | 1992-12-17 | 1994-11-08 | Mobil Oil Corporation | Conversion of Fischer-Tropsch heavy end products with platinum/boron-zeolite beta catalyst having a low alpha value |
| US5370818A (en) | 1993-05-28 | 1994-12-06 | Potters Industries, Inc. | Free-flowing catalyst coated beads for curing polyester resin |
| US5447621A (en) * | 1994-01-27 | 1995-09-05 | The M. W. Kellogg Company | Integrated process for upgrading middle distillate production |
| EP0668342B1 (en) | 1994-02-08 | 1999-08-04 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Lubricating base oil preparation process |
| GB9404191D0 (en) | 1994-03-04 | 1994-04-20 | Imperial College | Preparations and uses of polyferric sulphate |
| JPH07286190A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-31 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| JP3833250B2 (ja) * | 1994-11-22 | 2006-10-11 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 一体型混合粉末ペレット触媒およびそれを用いた蝋質供給原料の改質方法 |
| AR000314A1 (es) * | 1994-12-13 | 1997-06-18 | Shell Int Research | Procedimientos de conversión de hidrocarburos que incluyen el hidrocraqueo catalitico |
| MY125670A (en) | 1995-06-13 | 2006-08-30 | Shell Int Research | Catalytic dewaxing process and catalyst composition |
| NO313086B1 (no) | 1995-08-04 | 2002-08-12 | Inst Francais Du Petrole | Fremgangsmåte for fremstilling av en katalysator, katalysator som kan oppnås derved, katalysatorblanding oppnådd derved samtfremgangsmåte for syntese av hydrokarboner |
| US5693598A (en) | 1995-09-19 | 1997-12-02 | The Lubrizol Corporation | Low-viscosity lubricating oil and functional fluid compositions |
| JP2002502436A (ja) | 1995-11-14 | 2002-01-22 | モービル・オイル・コーポレイション | 潤滑剤の品質を向上させる統合的方法 |
| DZ2129A1 (fr) * | 1995-11-28 | 2002-07-23 | Shell Int Research | Procédé pour produire des huiles lubrifiantes de base. |
| EP0776959B1 (en) * | 1995-11-28 | 2004-10-06 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process for producing lubricating base oils |
| AU1053597A (en) * | 1995-12-08 | 1997-07-03 | Exxon Research And Engineering Company | Biodegradable high performance hydrocarbon base oils |
| PL331037A1 (en) | 1996-07-15 | 1999-06-21 | Chevron Usa Inc | Layered arrangement of catalysts for hydroconversion of a lubricating oil |
| US5935417A (en) * | 1996-12-17 | 1999-08-10 | Exxon Research And Engineering Co. | Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks |
| GB9716283D0 (en) | 1997-08-01 | 1997-10-08 | Exxon Chemical Patents Inc | Lubricating oil compositions |
| US7214648B2 (en) | 1997-08-27 | 2007-05-08 | Ashland Licensing And Intellectual Property, Llc | Lubricant and additive formulation |
| US6090989A (en) | 1997-10-20 | 2000-07-18 | Mobil Oil Corporation | Isoparaffinic lube basestock compositions |
| NZ504988A (en) | 1997-12-30 | 2001-08-31 | Shell Int Research | Cobalt and titania based fisher-tropsch catalyst |
| US6059955A (en) * | 1998-02-13 | 2000-05-09 | Exxon Research And Engineering Co. | Low viscosity lube basestock |
| JP2000080388A (ja) * | 1998-09-03 | 2000-03-21 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| IT1301801B1 (it) * | 1998-06-25 | 2000-07-07 | Agip Petroli | Procedimento per la preparazione di idrocarburi da gas di sintesi |
| US6034040A (en) * | 1998-08-03 | 2000-03-07 | Ethyl Corporation | Lubricating oil formulations |
| US6008164A (en) | 1998-08-04 | 1999-12-28 | Exxon Research And Engineering Company | Lubricant base oil having improved oxidative stability |
| US6179994B1 (en) | 1998-09-04 | 2001-01-30 | Exxon Research And Engineering Company | Isoparaffinic base stocks by dewaxing fischer-tropsch wax hydroisomerate over Pt/H-mordenite |
| US6080301A (en) | 1998-09-04 | 2000-06-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Premium synthetic lubricant base stock having at least 95% non-cyclic isoparaffins |
| US6103099A (en) | 1998-09-04 | 2000-08-15 | Exxon Research And Engineering Company | Production of synthetic lubricant and lubricant base stock without dewaxing |
| US6475960B1 (en) * | 1998-09-04 | 2002-11-05 | Exxonmobil Research And Engineering Co. | Premium synthetic lubricants |
| US6165949A (en) | 1998-09-04 | 2000-12-26 | Exxon Research And Engineering Company | Premium wear resistant lubricant |
| US6332974B1 (en) * | 1998-09-11 | 2001-12-25 | Exxon Research And Engineering Co. | Wide-cut synthetic isoparaffinic lubricating oils |
| US6110879A (en) * | 1998-10-15 | 2000-08-29 | Chevron U.S.A. Inc. | Automatic transmission fluid composition |
| US6576120B1 (en) * | 1998-11-16 | 2003-06-10 | Shell Oil Company | Catalytic dewaxing process |
| ES2185445B1 (es) * | 1999-04-29 | 2004-08-16 | Institut Francais Du Petrole | Procedimiento flexible de produccion de bases de aceites y destilados medios con una conversion-hidroisomerizacion seguida de un desparafinado catalitico. |
| ES2190303B1 (es) * | 1999-04-29 | 2005-02-16 | Institut Francais Du Petrole | Procedimiento flexible de produccion de bases de aceites y destilados para una conversion-hidroisomerizacion sobre un catalizador ligeramente disperso seguida de un desparafinado catalitico. |
| EP1200540A4 (en) * | 1999-05-24 | 2008-09-03 | Lubrizol Corp | MINERAL OILS FOR GEARS AND TRANSMISSION LIQUIDS |
| ITFO990015A1 (it) | 1999-07-23 | 2001-01-23 | Verdini Antonio | "dendrimeri polipeptidici quali trasportatori unimolecolari di farmaci e sostanze biologicamente attive". |
| DE60019935T2 (de) | 1999-07-26 | 2006-02-16 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Verfahren zur herstellung eines grundschmieröls |
| FR2798136B1 (fr) | 1999-09-08 | 2001-11-16 | Total Raffinage Distribution | Nouvelle huile de base hydrocarbonee pour lubrifiants a indice de viscosite tres eleve |
| US6642189B2 (en) | 1999-12-22 | 2003-11-04 | Nippon Mitsubishi Oil Corporation | Engine oil compositions |
| US7067049B1 (en) | 2000-02-04 | 2006-06-27 | Exxonmobil Oil Corporation | Formulated lubricant oils containing high-performance base oils derived from highly paraffinic hydrocarbons |
| US6255546B1 (en) * | 2000-02-08 | 2001-07-03 | Exxonmobile Research And Engineering Company | Functional fluid with low Brookfield Viscosity |
| US6776898B1 (en) | 2000-04-04 | 2004-08-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for softening fischer-tropsch wax with mild hydrotreating |
| MXPA03007088A (es) | 2001-02-13 | 2003-11-18 | Shell Int Research | Composicion lubricante. |
| AR032932A1 (es) | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Procedimiento para preparar un aceite de base lubricante y un gas oil |
| AR032930A1 (es) * | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Procedimiento para preparar un aceite de base lubricante y gas oil |
| DE10126516A1 (de) | 2001-05-30 | 2002-12-05 | Schuemann Sasol Gmbh | Verfahren zur Herstellung von mikrokristallinen Paraffinen |
| US6627779B2 (en) | 2001-10-19 | 2003-09-30 | Chevron U.S.A. Inc. | Lube base oils with improved yield |
-
2002
- 2002-03-01 AR ARP020100754A patent/AR032930A1/es unknown
- 2002-03-01 MY MYPI20020736A patent/MY139353A/en unknown
- 2002-03-04 MX MXPA03007991A patent/MXPA03007991A/es not_active Application Discontinuation
- 2002-03-04 AT AT02726138T patent/ATE491773T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-03-04 CN CNB028072669A patent/CN1249206C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-04 EP EP02726138A patent/EP1366135B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-04 CA CA2440053A patent/CA2440053C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-04 US US10/471,053 patent/US7285206B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-04 AU AU2002256645A patent/AU2002256645B2/en not_active Ceased
- 2002-03-04 BR BR0207891-0A patent/BR0207891A/pt active Search and Examination
- 2002-03-04 WO PCT/EP2002/002366 patent/WO2002070629A1/en not_active Ceased
- 2002-03-04 NZ NZ527907A patent/NZ527907A/en unknown
- 2002-03-04 DE DE60238598T patent/DE60238598D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-04 JP JP2002570657A patent/JP2004528426A/ja active Pending
- 2002-03-04 EA EA200300973A patent/EA005089B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 BR BRPI0207890-2A patent/BR0207890B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 NZ NZ527945A patent/NZ527945A/en unknown
- 2002-03-05 AU AU2002256650A patent/AU2002256650B2/en not_active Ceased
- 2002-03-05 CA CA002440071A patent/CA2440071A1/en not_active Abandoned
- 2002-03-05 DE DE60201421T patent/DE60201421T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 EP EP02726143A patent/EP1366136B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 WO PCT/EP2002/002450 patent/WO2002070636A1/en not_active Ceased
- 2002-03-05 US US10/469,952 patent/US7332072B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 AT AT02726143T patent/ATE277993T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 EP EP02702399A patent/EP1366138A1/en not_active Withdrawn
- 2002-03-05 RU RU2003129521/04A patent/RU2268286C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 PL PL367202A patent/PL196221B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 MX MXPA03007980A patent/MXPA03007980A/es active IP Right Grant
- 2002-03-05 JP JP2002570664A patent/JP2004522848A/ja active Pending
- 2002-03-05 ES ES02726143T patent/ES2230488T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 WO PCT/EP2002/002449 patent/WO2002070630A1/en not_active Ceased
- 2002-03-05 CN CNB028074203A patent/CN1245485C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-05 US US10/471,039 patent/US20040079675A1/en not_active Abandoned
- 2002-03-05 JP JP2002570658A patent/JP4246496B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-09-04 NO NO20033903A patent/NO20033903L/no not_active Application Discontinuation
- 2003-09-04 NO NO20033905A patent/NO20033905L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL196221B1 (pl) | Sposób wytwarzania rafinowanego produktu woskowego oraz jego zastosowanie | |
| AU2002256650A1 (en) | Process to prepare a waxy raffinate | |
| EP1632549A2 (en) | Automatic transmission fluid composition | |
| AU2002256645A1 (en) | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil | |
| AU2002249198A1 (en) | Lubricant composition | |
| WO2002064711A1 (en) | Lubricant composition | |
| JP2010535925A (ja) | 潤滑基油ブレンド | |
| US7674363B2 (en) | Process to prepare a haze free base oil | |
| KR20070026837A (ko) | 윤활 베이스 오일의 제조 방법 및 그의 용도 | |
| EP1644463A1 (en) | Process to prepare a lubricating base oil | |
| US20070170092A1 (en) | Process to prepare a haze free base oil | |
| EP1645615A1 (en) | Lubricating base oil comprising a medicinal white oil | |
| ZA200306841B (en) | Process to prepare a waxy raffinate. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20100305 |