PL197123B1 - Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie - Google Patents

Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie

Info

Publication number
PL197123B1
PL197123B1 PL368033A PL36803302A PL197123B1 PL 197123 B1 PL197123 B1 PL 197123B1 PL 368033 A PL368033 A PL 368033A PL 36803302 A PL36803302 A PL 36803302A PL 197123 B1 PL197123 B1 PL 197123B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
strip
cooling
temperature
cast
tape
Prior art date
Application number
PL368033A
Other languages
English (en)
Other versions
PL368033A1 (pl
Inventor
Jerry W. Schoen
Robert S. Williams
Glenn S. Huppi
Original Assignee
Properties Ak
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Properties Ak filed Critical Properties Ak
Publication of PL368033A1 publication Critical patent/PL368033A1/pl
Publication of PL197123B1 publication Critical patent/PL197123B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Moulding By Coating Moulds (AREA)

Abstract

1. Sposób wytwarzania ta smy ze stali elek- trotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie ta smy ze stali elektrotechnicznej w sposób ci ag ly i jej sch ladzanie, znamienny tym, ze sch ladza si e odlan a ta sm e ze stali elektrotechnicznej o grubo sci nie wi ekszej ni z 10 mm do temperatury od 1150°C do 1250°C, przez co ulega ona zestaleniu, oraz szybko wtórnie sch ladza si e t e odlan a ta sm e do tempe- ratury mniejszej ni z 950°C z szybko scia od 65°C/s do 150°C/s. PL PL PL PL PL PL

Description

(21) Numer zgłoszenia: 368033 (22) Data zgłoszenia: 13.09.2002 <51>lntCL
C21D 8/12 (2006.01) (86) Date i numer z^oszerna międzynarodowego: B22D11/124 (2006.01)
13.09.2002, PCT/US02/29114 (87) Data i numer publikacji zgłoszenia międzynarodowego:
20.03.2003, WO03/023074 PCT Gazette nr 12/03 (54) Sposób wytwarzania taśmy ze stal i^^^lttot^^n^l^nk^^i^i^jo zorientowanym ziarnie
(73) Uprawniony z patentu:
(30) Pierwszeństwo: AK PROPERTIES, INC., Mlddletown, US
13.09.2001,US,60/318,971 (72) Twórca(y) wynalazku:
(43) Zgłoszenie ogłoszono: Jetty W. Schoen, Middletown, US
21.03.2005 BUP 06/05 Robert S. Williams, Faitfleld, US Glenn S. Huppi, Montoe, US
(45) O udzieleniu patentu ogłoszono:
31.03.2008 WUP 03/08 (74) Pełnomocnik:
Rachubik Itena, PATPOL Sp. z o.o.
(57) 1. Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie taśmy ze stali elektrotechnicznej w sposób ciągły i jej schładzanie, znamienny tym, że schładza się odlaną taśmę ze stali elektrotechnicznej o grubości nie większej niż 10 mm do temperatury od 1150°C do 1250°C, przez co ulega ona zestaleniu, oraz szybko wtórnie schładza się tę odlaną taśmę do temperatury mniejszej niż 950°C z szybkością od 65°C/s do 150°C/s.
PL 197 123 B1
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie.
Wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania taśmy ze zorientowanej stali elektrotechnicznej o dobrych właściwościach magnetycznych, z cienkiej taśmy odlewanej w trybie ciągłym. Odlewana taśma jest schładzana w taki sposób, iż inhibitor wzrostu ziarna, potrzebny do rozwoju orientacji ziarna w procesie wtórnego wzrostu ziarna, osadzany jest w postaci drobno i jednorodnie rozproszonej fazy. Odlewane taśmy wytwarzane według niniejszego wynalazku wykazują bardzo dobre właściwości fizyczne.
Do właściwości stali elektrotechnicznych ze zorientowanym ziarnem należą: rodzaj zastosowanych inhibitorów wzrostu ziarna, zastosowane etapy obróbki oraz poziom uzyskanych właściwości magnetycznych. Zazwyczaj stale elektrotechniczne ze zorientowanym ziarnem dzielą się na dwie grupy, konwencjonalną (lub zwykłą) stal elektrotechniczną ze zorientowanym ziarnem oraz stal elektrotechniczną ze zorientowanym ziarnem o wysokiej przenikalności, w oparciu o wartość przenikalności magnetycznej otrzymanej blachy stalowej. Przenikalność magnetyczna stali jest zwykle mierzona przy natężeniu pola magnetycznego wynoszącym 796 A/m i stanowi miarę jakości orientacji ziarna (110) [001], stosując oznaczenie z wykorzystaniem wskaźników Millera, w ukończonej stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie.
Konwencjonalne stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie odznaczają się zwykle przenikalnością magnetyczną, mierzoną przy natężeniu pola wynoszącym 796 A/m, większą niż 1700 a mniejszą niż 1880. Zwykłe stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie zawierają zwykle mangan i siarkę (i/lub selen), które stanowią razem główny inhibitor (i/lub inhibitory) wzrostu ziarna, i poddawane są obróbce z zastosowaniem jednego lub dwóch etapów redukcji na zimno z etapem wyżarzania, prowadzonym zazwyczaj pomiędzy etapami redukcji na zimno. Zawartość glinu jest zwykle mniejsza niż 0,005%, zaś w celu uzupełnienia systemu inhibitora zastosowane mogą być inne pierwiastki, takie jak na przykład antymon, miedź, bor oraz azot. Konwencjonalne stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie są dobrze znane w technice. W opisach patentowych US 5 288 735 oraz 5 702 539 opisano przykładowe procesy służące do wytwarzania konwencjonalnej stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie, w których stosowane są, odpowiednio, jeden lub dwa etapy redukcji na zimno.
Stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie o wysokiej przenikalności odznaczają się zwykle przenikalnością magnetyczną, mierzoną przy natężeniu pola magnetycznego równym 796 A/m, o wartości większej niż 1880 a mniejszej niż 1980. Stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie o wysokiej przenikalności zawierają zwykle glin i azot, które łączą się tworząc główny inhibitor wzrostu ziarna, z zastosowaniem jednego lub dwóch etapów redukcji na zimno oraz etapem wyżarzania wykonywanym przed końcowym etapem redukcji na zimno. W stanie techniki w wielu przykładowych procesach wytwarzania stali elektrotechnicznych o zorientowanym ziarnie o wysokiej przenikalności stosowane są inne dodatki wspomagające hamowanie wzrostu ziaren w fazie azotku glinu. Do tego rodzaju przykładowych dodatków należą mangan, siarka i/lub selen, cyna, antymon, miedź i bór. Stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie o wysokiej przenikalności są dobrze znane w technice. W patentach US 3 853 641 oraz 3 287 183, opisano przykładowe sposoby wytwarzania stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie o wysokiej przenikalności.
Stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie są zwykle wytwarzane z wykorzystaniem w charakterze surowca wlewków lub odlewanych w trybie ciągłym wlewków płaskich. Przy wykorzystaniu obecnych sposobów wytwarzania stali elektrotechnicznych ze zorientowanym ziarnem, wlewki płaskie lub wlewki odlewania początkowego podgrzewane są do temperatury leżącej zwykle w zakresie od 1200°C do 1400°C, a następnie walcowane na gorąco do typowej grubości od 1,5 mm do 4,0 mm, która jest odpowiednia dla dalszej obróbki. Ponowne rozgrzewanie wlewków płaskich we współczesnych sposobach wytwarzania stali elektrotechnicznych o zorientowanym ziarnie ma na celu rozpuszczenie inhibitorów wzrostu ziaren, które są następnie wytrącane w celu utworzenia drobno rozproszonej fazy inhibitora wzrostu ziaren. Wytrącenie inhibitora może być wykonane w trakcie lub po etapie walcowania na gorąco, wyżarzania walcowanej na gorąco taśmy i/lub wyżarzania taśmy walcowanej na zimno. Obecny może być dodatkowy etap walcowania wstępnego wlewków płaskich lub wlewków przed rozgrzaniem wlewków płaskich czy wlewków przy przygotowaniu do walcowania na gorąco, w celu uzyskania walcowanej na gorąco taśmy, która ma właściwości mikrostrukturalne
PL 197 123 B1 bardziej odpowiednie do uzyskania wysokojakościowej stali elektrotechnicznej ze zorientowanym ziarnem po zakończeniu dalszej obróbki. W opisach patentowych US 3 764 406 oraz 4 718 951 opisano przykładowe sposoby walcowania wstępnego, ponownego nagrzewania wlewków płaskich oraz walcowania taśmy na gorąco, wykorzystywane przy produkcji stali elektrotechnicznych o zorientowanym ziarnie.
Do typowych sposobów wykorzystywanych do obróbki stali elektrotechnicznych ze zorientowanym ziarnem mogą należeć: wyżarzanie taśmy, wytrawianie walcowanej na gorąco lub walcowanej na gorąco i wyżarzanej taśmy, jeden lub większa liczba etapów walcowania na zimno, etap wyżarzania normalizującego pomiędzy etapami walcowania na zimno lub po walcowaniu na zimno do końcowej grubości. Odwęglona taśma jest następnie powlekana powłoką separującą i poddawana wysokotemperaturowemu etapowi końcowego wyżarzania, w którym uzyskiwana jest orientacja ziaren (110) [001].
Proces odlewania taśmy byłby przydatny do wytwarzania stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie, gdyż wyeliminowane mogą zostać wtedy liczne konwencjonalne etapy obróbki, stosowane do wytworzenia taśmy przydanej do dalszej obróbki. Do etapów, które mogą zostać wyeliminowane należą, ale nie tylko one, odlewanie wlewka płaskiego lub wlewka, ponowne rozgrzewanie wlewka płaskiego lub wlewka, walcowanie wstępne wlewka płaskiego lub wlewka, wstępne kucie na gorąco i walcowanie taśmy na gorąco. Odlewanie taśm znane jest w technice i opisane przykładowo w następujących opisach patentowych US: 6 257 315, 6 237 673, 6 164 366, 6 152 210, 6 129 136, 6 032 722, 5 983 981, 5 924 476, 5 924 476, 5 871 039, 5 816 311,5 810 070, 5 720 335, 5 477 911, a także 5 049 204. Przy stosowaniu procesu odlewania taśmy, wykorzystywany jest przynajmniej jeden a korzystnie para przeciwbieżnych odlewających bębnów służących do wytworzenia taśmy, która ma mniej niż 10 mm grubości, korzystnie mniej niż 5 mm grubości, a jeszcze korzystniej 3 mm grubości. Zastosowanie procesu odlewania taśmy do wytwarzania stali elektrotechnicznych o zorientowanym ziarnie różni się od procesów służących do wytwarzania stali nierdzewnych oraz stali węglowych, ze względu na technicznie złożone zadania systemu inhibitora wzrostu ziarna (takiego jak MnS, MnSe, A1N i tym podobne), strukturę ziarna i budowę krystalograficzną, które mają zasadnicze znaczenie dla uzyskania pożądanej orientacji (110) [001] przez wtórny wzrost ziaren.
Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie taśmy ze stali elektrotechnicznej w sposób ciągły i jej schładzanie, według wynalazku charakteryzuje się tym, że schładza się odlaną taśmę ze stali elektrotechnicznej o grubości nie większej niż 10 mm do temperatury od 1150°C do 1250°C, przez co ulega ona zestaleniu, oraz szybko wtórnie schładza się tę odlaną taśmę do temperatury mniejszej niż 950°C z szybkością od 65°C/s do 150°C/s.
Po etapie szybkiego wtórnego schładzania wytworzoną odlewaną taśmę nawija się na zwój w temperaturze niższej niż 800°C.
Przynajmniej w części etapu schładzania odlanej taśmy taśma ta przechodzi przez izolowaną komorę chłodzącą.
Izolowana komora chłodząca zawiera nieutleniającą atmosferę.
Korzystnie szybkie wtórne schładzanie odlewanej taśmy prowadzi się do temperatury nie większej niż 700°C.
Szybkie wtórne schładzanie zachodzi z szybkością równą przynajmniej 100°C/s.
Korzystnie szybkie wtórne schładzanie przebiega z zachowaniem względnej jednorodności temperatury na szerokości odlewanej taśmy.
Szybkie wtórne schładzanie realizowane jest w procesie wybranym spośród następujących: bezpośredniego schładzania udarowego, chłodzenia z wykorzystaniem mgły powietrza i wody, schładzania z natryskiem wodnym a także ich kombinacji.
Szybkie wtórne schładzanie realizowane jest poprzez schładzanie natryskiem wodnym.
Natrysk wodny odznacza się gęstością rozpylonej wody wynoszącą od 125 do 450 l/[min-m2].
Rozpylana woda ma temperaturę o wartości od 10 do 75°C.
Czas trwania rozpylania wody na dany obszar taśmy wynosi od 3 do 12 sekund.
Szybkie wtórne schładzanie zachodzi z szybkością wynoszącą przynajmniej 75°C/s.
Korzystnie szybkie wtórne schładzanie zachodzi z szybkością wynoszącą przynajmniej 100°C/s.
Szybkie wtórne schładzanie zachodzi do temperatury nie większej niż 800°C.
Szybkie wtórne schładzanie zachodzi do temperatury nie większej niż 700°C.
Natrysk wodny odznacza się gęstością rozpylonej wody wynoszącą od 300 do 400 l/[min-m2].
PL 197 123 B1
Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie taśmy ze stali elektrotechnicznej w sposób ciągły i jej schładzanie, według wynalazku charakteryzuje się tym, że schładza się odlaną taśmę ze stali elektrotechnicznej o grubości nie większej niż 10 mm do temperatury poniżej 1400°C, przez co ulega ona przynajmniej częściowo zestaleniu, oraz wstępnie wtórnie schładza się tę przynajmniej częściowo zestaloną odlaną taśmę do temperatury od 1150°C do 1250°C, a także szybko wtórnie schładza się tę odlaną taśmę z szybkością od 65°C/s do 150°C/s, do temperatury nie większej niż 950°C.
Szybkim wtórnym schładzaniu odlanej taśmy wytworzoną odlewaną taśmę nawija się na zwój w temperaturze niższej niż 800°C.
Szybkie wtórne schładzanie wykonywane jest z szybkością przynajmniej 100°C/s.
Korzystnie szybkie wtórne schładzanie wykonywane jest z szybkością przynajmniej 10°C/s.
Szybkie wtórne schładzanie realizowane jest przez natrysk wodny, który odznacza się gęstością rozpylonej wody wynoszącą od 125 do 450 l/[min-m2].
Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie taśmy ze stali elektrotechnicznej w sposób ciągły i jej schładzanie, według wynalazku charakteryzuje się tym, że wstępnie wtórnie schładza się odlaną taśmę ze stali elektrotechnicznej o grubości nie większej niż 10 mm do temperatury od 1150°C do 1250°C, przez co ulega ona zestaleniu, oraz wtórnie schładza się odlaną taśmę do temperatury mniejszej niż 850°C z wykorzystaniem natrysku wodnego o gęstości rozpylanej wody od 125 do 450 l/[min-m2], a także nawija się odlewaną taśmę na zwój w temperaturze niższej niż 800°C.
Niniejszy wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania stali elektrotechnicznej ze zorientowanym ziarnem z odlewanej taśmy, w którym stosowany jest etap szybkiego wtórnego schładzania odlewanej taśmy służący do kontroli wytrącania faz hamujących wzrost ziarna. Proces schładzania może zostać zrealizowany poprzez bezpośrednie zastosowanie chłodzącego natrysku, strumienia mgły powietrza i wody lub też udarowego chłodzenia odlewanej taśmy na ciało stałe, takie jak metalowa taśma lub arkusz. O ile odlewana taśma wytwarzana jest zwykle z wykorzystaniem dwubębnowego urządzenia do odlewania taśm, to do wytwarzania odlewanej taśmy o grubości wynoszącej 10 mm lub mniej zastosowane mogą być także inne sposoby, wykorzystujące pojedynczy odlewający bęben lub chłodzony odlewniczy pas.
Proces ten daje stal elektrotechniczną ze zorientowanym ziarnem odznaczającą się prawidłowym zorientowaniem ziarna i daje także stal o dobrych właściwościach fizycznych, takich jak na przykład zmniejszone spękanie.
Ze względu na przejrzystość opisu, za szybkość schładzania w trakcie zestalania uważać się będzie szybkość z jaką roztopiony metal jest ochładzany przez odlewający bęben lub bębny, przy czym zestalona odlana taśma jest ochładzana do temperatury równej lub wyższej 1350°C. Etap wtórnego schładzania odlewanej taśmy podzielony jest na dwa etapy, to jest wstępne wtórne ochładzanie wykonywane jest po zestaleniu i przebiega do temperatury w zakresie od 1150°C do 1250°C oraz szybkie wtórne schładzanie wykonywane jest po wyjściu taśmy z etapu wstępnego schładzania i służy do kontroli wytrącania się fazy (faz) hamującej (hamujących) wzrost ziaren obecnych w stali.
Przed rozpoczęciem etapu szybkiego wtórnego schładzania, opcjonalną właściwością niniejszego wynalazku jest zmniejszenie szybkości wstępnego wtórnego schładzania odlewanej taśmy, w celu umożliwienia wyrównania się temperatury taśmy przed rozpoczęciem etapu szybkiego wtórnego schładzania. Przykładowo, odlana i zestalona taśma może zostać wyładowana do wnętrza izolowanej komory (fig. 1) i przepuszczona przez nią zarówno w celu zmniejszenia szybkości etapu wstępnego wtórnego schładzania, i/lub wyrównania temperatury taśmy po zestaleniu. Pomimo, iż nie ma to krytycznego znaczenia dla realizacji niniejszego wynalazku, w komorze zastosowana może być ewentualnie atmosfera nieutleniająca w celu zminimalizowania łuszczenia się powierzchni, co ułatwia utrzymanie niskiej emisyjności powierzchni, co dodatkowo ma zdolność zmniejszenia szybkości etapu wstępnego wtórnego schładzania, poprzedzającego etap szybkiego wtórnego schładzania według niniejszego wynalazku. Te opcjonalne konfiguracje są pomocne, gdyż pozwalają na prowadzenie etapu szybkiego wtórnego schładzania zestalonej taśmy w znacznie większej odległości od maszyny odlewającej taśmę, izolując dzięki temu urządzenia do obróbki ciekłej stali i urządzenia do odlewania taśmy od urządzeń do szybkiego wtórnego schładzania. Dzięki temu zminimalizowane mogą zostać wszelkie niepożądane interakcje pomiędzy środkami służącymi do realizacji etapu szybkiego wtórnego schładzania według niniejszego wynalazku a urządzeniami do obróbki ciekłej stali i/lub procesu odlewania taśmy. Przykładowo, jeśli w charakterze ośrodka chłodzącego wykorzystywany jest wodny
PL 197 123 B1 natrysk lub mgła wody i powietrza, urządzenia do obróbki ciekłej stali i/lub urządzenia do odlewania taśmy muszą być chronione przed parą wodną powstającą w efekcie etapu szybkiego wtórnego schładzania. Ponadto prowadzenie zarówno etapu wstępnego wtórnego schładzania w atmosferze nieutleniającej minimalizować będzie straty uzysku metalu, wynikające z utleniania się taśmy w trakcie schładzania.
W trakcie zestalania ciekły metal jest schładzany z szybkością wynoszącą przynajmniej 100°C/s, w celu otrzymania odlanej i zestalonej taśmy o temperaturze wyższej niż 1300°C. Odlewana taśma jest następnie schładzana do temperatury wynoszącej od 1150°C do 1250°C z szybkością wynoszącą przynajmniej 10°C/s, po czym taśma poddawana jest etapowi szybkiego wtórnego schładzania w celu zmniejszenia temperatury taśmy od 1250°C do 850°C. W szerokiej praktyce niniejszego wynalazku etap szybkiego wtórnego schładzania prowadzony jest z szybkością wynoszącą przynajmniej 65°C/s, zaś korzystna szybkość schładzania wynosi przynajmniej 75°C, a korzystniej szybkość ta wynosi przynajmniej 100°C/s. Odlana i schłodzona taśma może zostać zwinięta w temperaturze niższej niż 800°C w celu dalszej obróbki.
W praktyce wynalazku zastosowano kilka sposobów szybkiego wtórnego schładzania, takich jak na przykład bezpośrednie schładzanie udarowe z szybkością równą lub większą niż 150°C/s lub też schładzanie natryskiem wodnym z szybkością równą lub większą niż 75°C/s. Zauważono ponadto przy opracowaniu niniejszego wynalazku, iż zamiar wytworzenia odlanej i szybko schłodzonej taśmy ze stali elektrotechnicznej o dobrych właściwościach mechanicznych i fizycznych może ograniczać szybkość etapu szybkiego wtórnego schładzania. Prowadzenie szybkiego wtórnego schładzania z szybkościami większymi niż 100°C/s wymaga tego, ażeby taśma schładzana była w sposób, który zapobiega występowaniu znacznych gradientów temperatury w trakcie schładzania, gdyż zauważono, iż stres powodowany przez schładzanie różnicowe powoduje spękanie odlanej taśmy, czyniąc ją nieprzydatną do dalszej obróbki.
Warunki szybkiego wtórnego schładzania stalowej taśmy mogą być kontrolowane z wykorzystaniem systemu zawierającego dyszę natryskową, w którym szybkie schładzanie uzyskiwane jest w wyniku zastosowania pożądanej gęstości rozpylonej wody. Gęstość rozpylonej wody może być kontrolowana przez szybkość strumienia wody, liczbę dysz natryskowych, budowę dyszy oraz rodzaj, kąt rozpylania i długość strefy schładzania. Zauważono, iż gęstość rozpylonej wody wynosząca od 125 litrów na minutę na metr kwadratowy pola powierzchni (l/[min-m2]) do 450 (l/[min-m2] ) daje pożądaną szybkość schładzania. Ze względu na to, iż trudne jest monitorowanie temperatury taśmy w trakcie schładzania z wykorzystaniem natrysku wodnego w wyniku zmian grubości oraz turbulencji warstwy wody nanoszonej na taśmę, stosowane są zazwyczaj pomiary gęstości rozpylonej wody.
Określenie „taśma” stosowane jest w niniejszym opisie na oznaczenie stali elektrotechnicznej. Brak jest ograniczeń co do szerokości odlewanego materiału za wyjątkiem ograniczenia stanowiącego szerokość odlewniczej powierzchni bębnów. Odlewana i schładzana taśma jest zwykle poddawana dalszej obróbce z zastosowaniem walcowania taśmy na gorąco i/lub na zimno, wyżarzania taśmy przed walcowaniem na zimno do końcowej grubości w jednym lub większej liczbie etapów, wyżarzania pomiędzy etapami walcowania na zimno w przypadku stosowania więcej niż jednego etapu redukcji na zimno, wyżarzania odwęglającego ostatecznie schłodzonej walcowanej taśmy do niższej zawartości węgla, mniejszej niż około 0,003%, naniesienia powłoki separatora wyżarzania, takiego jak tlenek magnezowy, a także końcowego etapu wyżarzania, w którym uzyskiwana jest orientacja (110) [001] w procesie wtórnego wzrostu ziarna i uzyskiwane są ostateczne właściwości magnetyczne.
Przedmiot wynalazku przedstawiono w korzystnych przykładach wykonania na załączonym rysunku, na którym fig. 1 przedstawia prosty schemat dwubębnowego urządzenia do odlewania ilustrujący zastosowanie procesu według niniejszego wynalazku.
Uzyskanie orientacji ziarna (110) [001] jest ważne dla osiągnięcia pożądanych właściwości magnetycznych taśmy stali elektrotechnicznej ze zorientowanym ziarnem, konwencjonalnej lub o wysokiej przenikalności magnetycznej. W celu uzyskania takiej orientacji ziarna spełnionych musi być kilka warunków. Należą do nich: I) obecność zarodków ziaren o orientacji wynoszącej lub bliskiej (110) [001], II) obecność podstawowej rekrystalizowanej struktury o rozkładzie orientacji krystalograficznych, który sprzyja wzrostowi zarodków (110) [001], a także III) środki opóźniające wzrost ziaren o innej orientacji niż (110) [001] i pozwalające na preferencyjny wzrost ziaren o orientacji (110) [001] oraz skonsumowanie ziaren o innej orientacji. Wprowadzenie drobnych i jednorodnie rozproszonych cząstek inhibitora, takich jak na przykład MnS i/lub A1N stanowi powszechnie stosowany sposób uzyskania tego rodzaju zahamowania wzrostu ziaren.
PL 197 123 B1
Szybkości schładzania uzyskiwane we współczesnych konwencjonalnych sposobach odlewania wlewków płaskich lub wlewków dają bardzo wolne schładzanie w trakcie i po zestaleniu, powodując wytrącenie fazy lub faz inhibitora w postaci grubego materiału cząsteczkowego. Przy zastosowaniu odlewania taśmy do wytwarzania stali elektrotechnicznych o zorientowanym ziarnie uniknąć można powstawania grubego materiału cząsteczkowego fazy inhibitora, występującego przy odlewaniu wlewków lub wlewków płaskich, dzięki kontrolowanemu schładzaniu odlewanej taśmy. Zgodnie z tym co powiedziano, faza (fazy) inhibitora mogą być wytrącane do postaci drobnej i rozproszonej w odlewanej i schładzanej taśmie, eliminując dzięki temu potrzebę wysokotemperaturowej obróbki polegającej na ponownym rozgrzaniu w celu rozpuszczenia fazy (faz) hamującej wzrost ziarna.
Dla potrzeb niniejszego wynalazku, ciekła stal może zostać zestalona do postaci taśmy z wykorzystaniem albo pojedynczego albo też dwóch przeciwbieżnych odlewających walców lub bębnów (lub też walca podwójnego), odlana na poruszający się chłodzący pas lub taśmę lub ich połączenie. W typowej realizacji sposobu według niniejszego wynalazku odlewana stalowa taśma wytwarzana jest z wykorzystaniem dwubębnowego urządzenia do odlewania taśmy. W takim procesie ciekła stal, mająca zwykle temperaturę wyższą niż 1500°C, ochładzana jest z szybkością wynoszącą przynajmniej 100°C/s w celu utworzenia odlanej i zestalonej taśmy, która opuszcza dwubębnowe urządzenie do odlewania z temperaturą wynoszącą około 1350°C. Po opuszczeniu odlewającego bębna (bębnów), taśma schładzana jest dalej do temperatury wynoszącej od 1250°C do 1150°C, w której to temperaturze odlewana taśma poddawana jest etapowi szybkiego wtórnego schładzania z szybkością większą niż 65°C/s, a korzystnie wyższą niż 70°C/s, jeszcze korzystniej wyższą niż 75°C/s, a także najkorzystniej z szybkością większą niż 100°C/s, mającemu na celu zmniejszenie temperatury taśmy poniżej 950°C, korzystnie poniżej 850°C, korzystnie poniżej 800°C, jeszcze korzystniej poniżej 750°C, a najkorzystniej poniżej 700°C. Czas wymagany do szybkiego wtórnego schładzania stanowi funkcję produkcyjnej prędkości urządzenia do odlewania taśmy, szybkości prowadzenia procesu szybkiego wtórnego schładzania oraz pożądanej długości strefy szybkiego wtórnego schładzania. W praktycznej realizacji niniejszego wynalazku korzystne jest, ażeby etap szybkiego wtórnego schładzania wykonywany był przy dużej jednorodności zarówno na szerokości taśmy jak również na górnej i dolnej powierzchni taśmy, szczególnie przy końcu strefy schładzania (patrz fig. 1). Dzięki temu wytworzyć można taśmę o dobrej fizycznej spójności i wolną od spękań.
Regulacja gęstości strumienia rozpylanej chłodzącej wody stanowi korzystny sposób określania szybkości schładzania. Gęstość natrysku dana jest przez następujące wyrażenie:
Gęstość = Q/(n/4)d2 gdzie:
Q = szybkość przepływu wody (z wykorzystaniem pojedynczej dyszy) d = średnica obszaru natrysku.
W praktycznej realizacji niniejszego wynalazku, stosowana zwykle gęstość natrysku wynosi pomiędzy 125 a 450 l/[min-m2], korzystnie pomiędzy 300 a 400 l/[min-m2], zaś jeszcze korzystniej pomiędzy 330 a 375 l/[min-m2]. Temperatura stosowanej do schładzania wody wynosi korzystnie pomiędzy 10°C a 75°C, korzystnie 25°C. Natrysk na dany obszar taśmy trwa zwykle od 3 do 12 sekund, korzystnie pomiędzy 4 a 9 sekund (to znaczy przez okres czasu w jakim taśma znajduje się w strefie natrysku).
Na fig. 1 przedstawiono prosty schemat dwubębnowego urządzenia do odlewania, które realizuje proces według niniejszego wynalazku. W przykładzie wykonania przedstawionym na tej figurze roztopiona stal 1 przechodzi przez dwubębnowe urządzenie do odlewania 2, tworząc stalową taśmę 3. Taśma 3 wychodząc z urządzenia do odlewania ma temperaturę wynoszącą 1300-1400 °C. Taśma 3 przechodzi przez izolowaną komorę 4 wstępnego schładzania, w której temperatura taśmy zmniejszana jest do około 1200°C. Komora 4 spowalnia szybkość schładzania taśmy w celu umożliwienia usytuowania wodnego systemu chłodzenia w większej odległości od urządzenia do odlewania. Taśma przechodzi następnie do systemu chłodzenia 5 z natryskiem wodnym, który zawiera wałki 6, służące do przemieszczenia taśmy poprzez natryski wodne, znajdujące się po obydwu stronach taśmy. Następuje tutaj etap szybkiego wtórnego schładzania. Natryski wodne T ochładzają taśmę od temperatury wynoszącej około 1200°C do około 800°C. W tym szczególnym przykładzie wykonania natrysk podzielony jest na trzy dyskretne strefy, z których każda ma inna gęstość rozpylanej wody (jak wskazano na figurze). Po schłodzeniu taśma nawijana jest na zwijarce 8 w temperaturze niższej niż 800°C. Zazwyczaj temperatura zwijania wynosi 725°C.
PL 197 123 B1
P r z y k ł a d l
Roztopiono konwencjonalną stal elektrotechniczną o składzie przedstawionym w tabeli I, po czym odlano ją do postaci arkusza o grubości 2,9 mm i szerokości wynoszącej 80 mm. Odlane arkusze utrzymywane były w temperaturze wynoszącej 1315°C przez 60 sekund w atmosferze nieutleniającej, po czym schładzane z szybkością wynoszącą 25°C/s w powietrzu otaczającym do temperatury wynoszącej 1200°C. Arkusze były następnie poddawane szybkiemu wtórnemu schładzaniu poprzez natryskiwanie wody na obydwie powierzchnie przez 7 sekund, kiedy to temperatura powierzchni arkusza będzie niższa niż 950°C.
T a b e l a I
Skład stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie
C Mn S Si Cr Ni Cu Al N
0,034 0,056 0,024 3,10 0,25 0,08 0,09 <0,0030 <0,0060
W tabeli II zestawiono warunki zastosowane dla wyników testów szybkiego wtórnego schładzania.
T a b e l a II
Wpływ gęstości chłodzącego natrysku wody na fizyczną jakość odlewanego w postaci taśmy arkusza ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie
Test Temperatura wody chłodzącej, °C Czas trwania natrysku, sek. Ciśnienie wody chłodzącej, kPa Maks. gęstość rozpyl. wody, l/(min-m2) na 1 stronę Spękanie
1 25°C 7 s 1241 1108 Tak
2 25°C 7 s 552 739 Tak
3 25°C 7 s 345 358 Nie
4 25°C 7 s 345 358 Nie
5 25°C 7 s 44 451 Nie
6 25°C 7 s 483 572 Tak
7 25°C 7 s 483 571 Tak
Zastosowanie gęstości rozpylonej wody chłodzącej przekraczających wartości 570 l/[min-m2] i do wartości 1100 l/[min-m2] powodowało spękanie blachy stalowej w trakcie etapu szybkiego wtórnego schładzania.
P r z y k ł a d II
Dodatkowe próbki konwencjonalnej stali elektrotechnicznej ze zorientowanym ziarnem z przykładu l poddane zostały etapowi szybkiego wtórnego schładzania odlewanej taśmy, zgodnie z tym co przedstawiono poniżej w tabeli III.
T a b e l a III
Wpływ gęstości chłodzącego natrysku wody na fizyczną jakość odlewanego w postaci taśmy arkusza ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie
Test Temp. wody chłodz. °C Ciśn. wody chłodz. kPa Maks. gęstość rozpyl. wody, l/(min-m2) na 1 stronę Czas trwania natrysku, sek. Końcowa temperatura schładzania, °C Spęka- nie Jakość wytrącania MnS
1 2 3 4 5 6 7 8
1 25°C 1379 398 >20 100°C Małe
2 25°C 1207 359 3,4 100°C Nie Niezła - małe wytrącanie
3 25°C 862 332 4,0 -- Nie Niezła - małe wytrącanie
4 25°C 862 332 8,5 Nie Dobra - drobno i równomiernie rozproszony MnS
PL 197 123 B1 cd. tabeli III
1 2 3 4 5 6 7 8
5 25°C 689 329 4,4 -- Nie Dobra - drobno i równomiernie rozproszony MnS
6 25°C 517 305 8,3 600°C Nie Niezła - lekki rozrost osadu MnS, korzystna precypitacja na granicach ziaren
7 25°C 345 266 12,8 600°C Nie Niezła - lekki rozrost osadu MnS, korzystna precypitacja na granicach ziaren
8 25°C 345 199 17,0 600°C Nie Niezła - lekki rozrost osadu MnS, korzystna precypitacja na granicach ziaren
Gęstość natrysku zmieniała się od 200 l/[min-m2] na stronę, zaś temperatura końcowa etapu szybkiego wtórnego schładzania według niniejszego wynalazku zmieniała się od 100°C do 600°C. Po schłodzeniu do temperatury pokojowej arkusze badane były pod kątem parametrów fizycznych i przekrawane w celu zbadania morfologii inhibitora wzrostu ziarna. Jak przedstawiono w tabeli III proces szybkiego wtórnego schładzania przy gęstości chłodzącej wody przekraczającej 300 l/[min-m2] na stronę jest wystarczający do uzyskania kontroli wytrącania inhibitora, zaś gęstości wody chłodzącej o wartościach poniżej 300 l/[min-m2] na stronę powodują lekkie zgrubienie wytrącanej fazy inhibitora.
P r z y k ł a d III
Konwencjonalne stale elektrotechniczne o zorientowanym ziarnie i mające składy przedstawione w tabeli IV zostały roztopione i odlane do postaci arkuszy o grubości wynoszącej 2,5 mm, z wykorzystaniem dwubębnowego urządzenia do odlewania taśm. Odlany i zestalony arkusz wyładowywany był na powietrze przy temperaturze wynoszącej 1415°C, a następnie schładzany w izolowanym pomieszczeniu z szybkością wynoszącą 15°C/s do temperatury powierzchni wynoszącej 1230°C, w którym to punkcie odlana taśma poddawana jest szybkiemu wtórnemu schładzaniu z wykorzystaniem sposobu natrysku wodnego według niniejszego wynalazku. Szybkie wtórne schładzanie uzyskiwane jest poprzez zastosowanie natrysku wodnego na obydwie powierzchnie arkusza.
T a b e l a IV
Skład stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie
Przykład C Mn S Si Cr Ni Cu A1 N
A 0,029 0,064 0,023 3,28 0,25 0,080 0,080 0,0060 0,0058
B 0,033 0,051 0,026 2,94 0,25 0,080 0,082 0,0005 0,0065
Stal A z tabeli IV przechodzi etap szybkiego wtórnego schładzania, w którym na każdą stronę arkusza działa natrysk wodny o gęstości 1000 l/[min-m2] przez okres czasu wynoszący 5 sekund, w celu obniżenia temperatury powierzchni taśmy od 1205°C do 680°C. Stal B przechodzi etap szybkiego wtórnego schładzania z zastosowaniem natrysku wodnego o gęstości 175 l/[min-m2] przez 0,9 sekundy, po czym następuje natrysk o gęstości 400 l/[min-m2] trwający 4,5 sekundy na każdą powierzchnię arkusza w celu obniżenia temperatury powierzchni taśmy od 1230°C do 840°C. Odlana i schłodzona taśma chłodzona jest powietrznie do temperatury 650°C, zwijana i ochładzana następnie do temperatury pokojowej.
W stali A wystąpiły obszerne spękania powodując, iż materiał ten nie nadawał się do dalszej obróbki, zaś stal B odznaczała się doskonałymi właściwościami fizycznymi i mogła być z łatwością poddawana obróbce. Badanie osadów MnS wykazało, iż warunki schładzania zastosowane dla stali A i B w obydwu przypadkach dają drobno i równomiernie rozproszony inhibitor, tak jak było to pożądane.
PL 197 123 B1
P r z y k ł a d IV
Próbki stali B z poprzedniego przykładu poddane były obróbce z zastosowaniem następujących warunków. Najpierw odlewana taśma rozgrzewana była do temperatury wynoszącej 150°C a następnie walcowana na zimno do grubości 1,25 mm, 1,65 mm oraz 2,05 mm, po czym arkusze były wyżarzane w łagodnie utleniającej atmosferze przez 10-25 sekund w temperaturze równej lub wyższej niż 1030°C i maksymalnie wynoszącej 1050°C. Próbki te były następnie walcowane na zimno do grubości wynoszącej 0,56 mm, po czym arkusze były wyżarzane w atmosferze nieutleniającej przez 10-25 sekund w temperaturze równej lub wyższej niż 950°C, a maksymalnie wynoszącej 980°C. Próbki były walcowane na zimno do końcowej grubości wynoszącej 0,26 mm, po czym arkusze poddawane były wyżarzaniu odwęglającemu do zawartości węgla mniejszej niż 0,0025% w nawilżonej atmosferze wodoru i azotu przy zastosowaniu czasu wyżarzania wynoszącego 45-60 sekund w temperaturze równej lub wyższej niż 850°C, a maksymalnie 870°C. Próbki były następnie powlekane powłoką separatora wyżarzania składającego się głównie z tlenku magnezu i poddawane dalszemu wysokotemperaturowemu wyżarzaniu w celu wywołania wtórnego wzrostu ziarna oraz oczyszczenia stali z siarki, selenu, azotu i innych pierwiastków. Wysokotemperaturowe wyżarzanie było tak prowadzone, iż próbki podgrzewane były w atmosferze składającej się z wodoru w ciągu 15 godzin do temperatury równej lub wyższej niż 1150°C. Po zakończeniu etapu wysokotemperaturowego wyżarzania próbki były szorowane w celu usunięcia wszelkich pozostałości tlenku magnezu, cięte do wymiarów odpowiednich do prowadzenia testów i poddawane wyżarzaniu odprężającemu w atmosferze nieutleniającej, składającej się w 95% z azotu i 5% z wodoru. W ciągu dwóch godzin w temperaturze równej lub wyższej niż 830°C, po czym określane były właściwości magnetyczne.
T a b e l a V
Właściwości magnetyczne stali z zorientowanym ziarnem
Próbka Grubość po pierwszym walcowaniu na zimno (mm) Końcowa grubość próbki Przenikalność magnetyczna przy natężeniu 796 A/m Straty magnetyczne przy 1,5T i 60 Hz (w/kg) Straty magnetyczne przy 1,7T i 60 Hz (w/kg)
B-1 2,03 0,262 1849 1,10 1,59
0,261 1847 1,05 1,57
0,261 1858 1,04 1,48
0,262 1841 1,12 1,65
B-2 1,65 0,267 1849 1,10 1,60
0,266 1859 1,01 1,47
0,262 1872 1,04 1,47
0,263 1867 1,02 1,46
B-3 1,27 0,264 1864 1,04 1,48
0,265 1862 1,11 1,60
0,263 1864 1,08 1,55
0,264 1848 1,13 1,66
Przenikalność magnetyczna zmierzona przy natężeniu pola wynoszącym 796 A/m oraz straty magnetyczne mierzone przy 1,5T 60 Hz oraz 1,7T 60Hz w tabeli pokazują, iż stal B (według niniejszego wynalazku) odznacza się właściwościami magnetycznymi porównywalnymi z konwencjonalną stalą elektrotechniczną ze zorientowanym ziarnem wykonaną z wykorzystaniem współczesnych konwencjonalnych sposobów wytwarzania.
PL 197 123 B1

Claims (23)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie taśmy oz ótali zlzkrodrzznnizanej w tosóób ciągły i jej óznładaanic, znamienny tym, że tznładea óię sdlaną taśmę oz ótali clcktodtcznnizencj s goubsśzi niz więkóeęj niż 10 mm ds tzmozoatuoy sd 1150°C ds 1250°C, onozo zs ulzga sna ezótalzniu, soao óaybks wtóoniz óznładoa óię tę sdlaną taśmę ds tzmozoatuoy mnizjóozj niż 950°C o óoybksśzią sd 65°C/ó ds 150°C/ó.
  2. 2. Sposób według zastroa 1, znamienny tym, że po czapie szybkiego wtórnego schładzania wytwsoosną sdlzwaną taśmę nawija óię na ewój w tcmocoatuoec niżóozj niż 800°C.
  3. 3. Sposóó wyeług sontro. f sznmieenn tym, Sż srooyejmyiejw czości s-aau schłaadonia sSlanzj taśmy taśma ta ooezznsdoi onozo ioslswaną ksmsoę znłsdoązą.
  4. 4. Sposób według zasórz. 3, tym, że izolowana komora chtodząca zawiera nieutlzniajązą atmsófzoę.
  5. 5. Sp^os^r) wyeługsontro. S, snnmieenn ΐγΓη, Sż szobkta wtt^ro^^ schłaadonie sdlewynej tć^^r^y ooswadoi óię ds tzmozoatuoy niz więkóozj niż 700°C.
  6. 6. Sposóó wyeługsontro. S, sr^ć^a^ic^r^r^)^ ttyn, Sż szoybie wtr^ro^^ schłaadonie seazoslzl s szobksśzią oówną oooynajmnizj 100°C/ó.
  7. 7. Sposób według zasórz. 2, znamienny tym, że szyb-de wtórni scznadzanie pozebiega z zaznswanizm woględnzj jzdnsosdnsśzi tzmozoatuoy na óezosksśzi sdlzwanzj taśmy.
  8. 8. Sposóó wyeługsontrn. s, snnmieenn ttyn, sż szobkta wtame szhłaadarne toclizowyne,j e^ w ooszzóiz wyboanym óosśoód naótęoujązyzn: bcoodśocdnicgd óznładoania udaoswzgs, znłsdoznia o wyksooyótanizm mgły odwictoaa i wsdy, óznładoania o natoyókizm wsdnym a takżz izn ksmbinazji.
  9. 9. Sposób wyeług zantrn. 8, sr^r^r^ϊ^r^^r, tym, że szobbia wtórni schłaadonie teclizowyne j Odooaco óznładoaniz natoyókizm wsdnym.
  10. 10. Sposóó wyeług zantro. s, zznmieenn tt/m, se-r·oyó wydne sddneazasięsgśtadciątod00t lsnzj wsdy wynsóoązą sd 125 ds 450 l/[min-m2].
  11. 11. Sposób weeług zantrn. W, znamienny tym, se todpolene wc^s^^ mm tempora-ugo o wyrtadci sd 10 ds 75°C.
  12. 12. Sposób wedłuu zas^z. 11, znamienny tym, że czan trwania todpol^^nia wocld na dann obóoao taśmy wynsói sd 3 ds 12 ózkund.
  13. 13. Sposóó wyeługsontrn. s, sznmieena tiyn, sż szoy-te wtame szhłaadonie so-zosIzI s szobksśzią wynsóoązą ooaynajmnicj 75°C/ó.
  14. 14. Possób wzdług oaótoz. 13, znamienny tyrn, żz óeybkiz wtóonz óznładoaniz eaznsdoi o óoybksśzią wynsóoązą oooynajmnicj 100°C/ó.
  15. 15. Sposób według zastrz. 13, ζι^;^ι'^ϊ€^ι^ι^^< tym. że szyblke wtórne εαΖ^όζηΐΊΐβ zachodzi do tzmozoatuoy niz więkóozj niż 800°C.
  16. 16. Sposób według zasórz. 1^, tym, że szybkie wtórne εαΖ^όζηι-Ίΐβ zachodzi do tzmozoatuoy niz więkóozj niż 700°C.
  17. 17. Sposób wyeług ζη^ιό. W, znamienna tym, że n^-to^y^^ wc^s^r^^ oddneazo się; sęśtadcią sosoylsnzj wsdy wynsóoązą sd 300 ds 400 l/[min-m2] .
  18. 18. Sposób wyywaroania sa-my ze só^li elektrotechniaznej o zoπentowanem ζϊ«^-ηϊ<^ osllewaniz taśmy — ótali clcktodtcznnizoncj w óosóób ziągły i jzj óznładoaniz, znamienny ty,, żz óznładoa óię sdlaną taśmę — ótali clcktodtcznnizonej s goubsśzi niz więkóezj niż 10 mm ds tzmozoatuoy osniżzj 1400°C, ooozo zs ulzga sna oooynajmnizj zoęśzisws ozótalzniu, soao wótęoniz wtóoniz óznładoa óię tę oooynajmnizj zoęśzisws ozótalsną sdlaną taśmę ds tzmozoatuoy sd 1150°C ds 1250°C, a takżz óeybks wtóoniz óznładoa óię tę sdlaną taśmę o ózybksśzżą sd 65°C/s do 150°C/s, ds tzmozoatuoy niz więkóozj niż 950°C.
  19. 19. według zastrna 18, znamienny tym, że po szybem wtórnym schładzaniu odlanej taśmy wyrwsoosną sdlzwaną taśmę nawija óię na ewój w tcmocoatuooc niżóozj niż 800°C.
  20. 20. Sposób według zasói-z. 19, znamienny tym. że szybtoe wtórne εαΖ^όζηΐΊΐβ wykoni^ne jzót o óoybksśzią oooynajmnizj 100°C/ó.
  21. 21. Sposób według zastrna 20, znamienny tym. że szyblke wtórne εαΖ^όζηΐΊΐβ wykonywane jzót o óoybksśzią oooynajmnizj 10°C/ó.
  22. 22. SpodZó wyeług santro. s9, sznmieena ttyn, sż szoykie wtemn szhłaadanie toclizowyne jzót ooezo natoyók wsdny, któoy sdonazea óię gęótsśzią oseoylsnzj wsdy wynsóoązą sd 125 ds 450 l/[min-m2].
    PL 197 123 B1
  23. 23. Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie przez odlewanie taśmy ze staii elektrotechnicznej w sposób ciągły i jej schładzanie, znamienny tym, że wstępnie wtórnie schładza się odlaną taśmę ze stali elektrotechnicznej o grubości nie większej niż 10 mm do temperatury od 1150°C do 1250°C, przez co ulega ona zestaleniu, oraz wtórnie schładza się odlaną taśmę do temperatury mniejszej niż 850°C z wykorzystaniem natrysku wodnego o gęstości rozpylanej wody od 125 do 450 l/[min-m2], a także nawija się odlewaną taśmę na zwój w temperaturze niższej niż 800°C.
PL368033A 2001-09-13 2002-09-13 Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie PL197123B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US31897101P 2001-09-13 2001-09-13
PCT/US2002/029114 WO2003023074A1 (en) 2001-09-13 2002-09-13 Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL368033A1 PL368033A1 (pl) 2005-03-21
PL197123B1 true PL197123B1 (pl) 2008-03-31

Family

ID=23240344

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL368033A PL197123B1 (pl) 2001-09-13 2002-09-13 Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6739384B2 (pl)
EP (1) EP1436432B1 (pl)
JP (1) JP4411069B2 (pl)
KR (1) KR100728416B1 (pl)
CN (1) CN1289694C (pl)
AT (1) ATE326553T1 (pl)
AU (1) AU2002326892B2 (pl)
BR (2) BR0212482A (pl)
CA (1) CA2459471C (pl)
DE (1) DE60211542T2 (pl)
MX (1) MXPA04002419A (pl)
PL (1) PL197123B1 (pl)
RU (1) RU2290448C2 (pl)
WO (1) WO2003023074A1 (pl)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1316029B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
US20050205170A1 (en) * 2004-03-22 2005-09-22 Mary Alwin High copper low alloy steel sheet
US20070110788A1 (en) * 2005-11-14 2007-05-17 Hissong James B Injectable formulation capable of forming a drug-releasing device
US7993675B2 (en) * 2006-05-10 2011-08-09 Medtronic Xomed, Inc. Solvating system and sealant for medical use in the sinuses and nasal passages
US7976873B2 (en) * 2006-05-10 2011-07-12 Medtronic Xomed, Inc. Extracellular polysaccharide solvating system for treatment of bacterial ear conditions
US7959943B2 (en) * 2006-05-10 2011-06-14 Medtronics Xomed, Inc. Solvating system and sealant for medical use in the middle or inner ear
RU2324571C1 (ru) * 2006-09-22 2008-05-20 ООО "Корад" Способ контролируемого охлаждения непрерывнолитых заготовок
US8088095B2 (en) * 2007-02-08 2012-01-03 Medtronic Xomed, Inc. Polymeric sealant for medical use
US20090084517A1 (en) 2007-05-07 2009-04-02 Thomas Brian G Cooling control system for continuous casting of metal
CN101367121B (zh) * 2007-08-17 2011-06-01 鞍钢股份有限公司 电工钢近液相线连铸方法
US20090236068A1 (en) 2008-03-19 2009-09-24 Nucor Corporation Strip casting apparatus for rapid set and change of casting rolls
EP2105223A1 (en) * 2008-03-19 2009-09-30 Nucor Corporation Strip casting apparatus with casting roll positioning
US20090288798A1 (en) * 2008-05-23 2009-11-26 Nucor Corporation Method and apparatus for controlling temperature of thin cast strip
ES2759373T3 (es) 2008-06-12 2020-05-08 Medtronic Xomed Inc Producto para el tratamiento de heridas crónicas con un sistema extracelular de solvatación de sustancias poliméricas
CN101722287B (zh) * 2008-11-03 2012-07-18 攀钢集团研究院有限公司 连铸铸坯的冷却方法及包括该方法的连铸钢坯的生产方法
WO2010116936A1 (ja) * 2009-04-06 2010-10-14 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板用鋼の処理方法及び方向性電磁鋼板の製造方法
US8709548B1 (en) 2009-10-20 2014-04-29 Hanergy Holding Group Ltd. Method of making a CIG target by spray forming
US8709335B1 (en) 2009-10-20 2014-04-29 Hanergy Holding Group Ltd. Method of making a CIG target by cold spraying
US8342229B1 (en) 2009-10-20 2013-01-01 Miasole Method of making a CIG target by die casting
US20110089030A1 (en) * 2009-10-20 2011-04-21 Miasole CIG sputtering target and methods of making and using thereof
CA2781916C (en) * 2009-11-25 2014-01-28 Tata Steel Ijmuiden B.V. Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel produced thereby
KR101318274B1 (ko) * 2009-12-28 2013-10-15 주식회사 포스코 쌍롤식 박판 주조공정에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
US20110273054A1 (en) * 2010-05-04 2011-11-10 Gwynne Johnston Electrical steel, a motor, and a method for manufacture of electrical steel with high strength and low electrical losses
CN101985721B (zh) * 2010-11-30 2012-07-04 东北大学 一种以氮化铝为抑制剂的取向硅钢薄带坯的制备方法
US9150958B1 (en) 2011-01-26 2015-10-06 Apollo Precision Fujian Limited Apparatus and method of forming a sputtering target
KR101246335B1 (ko) 2011-06-21 2013-03-21 포항공과대학교 산학협력단 선철의 고체 탈탄을 이용하여 제조한 강판 및 그 제조 방법
KR101326053B1 (ko) * 2012-05-22 2013-11-07 주식회사 포스코 강의 제조 방법
KR101366299B1 (ko) * 2012-07-20 2014-02-25 주식회사 포스코 강의 제조 방법
EP3039164B1 (en) 2013-08-27 2024-06-26 Cleveland-Cliffs Steel Properties Inc. Grain oriented electrical steel with improved forsterite coating characteristics
PL3196325T3 (pl) 2014-09-01 2020-08-24 Nippon Steel Corporation Blacha cienka ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych
WO2017109525A1 (en) * 2015-12-22 2017-06-29 Arcelormittal A method of a heat transfer of a non-metallic or metallic item
AU2017350515B2 (en) 2016-10-27 2020-03-05 Novelis Inc. High strength 6xxx series aluminum alloys and methods of making the same
KR102376462B1 (ko) * 2021-10-19 2022-03-22 (주)창성 리튬 이차전지용 음극활물질, 이를 포함하는 리튬 이차전지 및 그 제조방법
CN119847251B (zh) * 2025-01-02 2025-09-23 湖南中科电气股份有限公司 一种用于超薄板带的智能温控系统

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3115430A (en) * 1960-09-20 1963-12-24 Armco Steel Corp Production of cube-on-edge oriented silicon iron
US3287183A (en) * 1964-06-22 1966-11-22 Yawata Iron & Steel Co Process for producing single-oriented silicon steel sheets having a high magnetic induction
CA920036A (en) * 1968-04-02 1973-01-30 Sakakura Akira Process for producing single-oriented magnetic steel sheets having a very high magnetic induction
US3727669A (en) * 1970-05-19 1973-04-17 Centro Speriment Metallurg Process for continuous casting of steel for making grain-oriented electrical sheet in strip or sheets
BE790798A (fr) * 1971-11-04 1973-02-15 Armco Steel Corp Procédé de fabrication de fer au silicium à orientation cube-sur-arete à partir de brames coulées
US4115161A (en) * 1977-10-12 1978-09-19 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4596614A (en) * 1984-11-02 1986-06-24 Bethlehem Steel Corporation Grain oriented electrical steel and method
CA1270728A (en) * 1985-02-25 1990-06-26 Armco Advanced Materials Corporation Method of producing cube-on-edge oriented silicon steel from strand cast slabs
JPH0717959B2 (ja) * 1989-03-30 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
US5049204A (en) * 1989-03-30 1991-09-17 Nippon Steel Corporation Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process
JPH02258149A (ja) 1989-03-30 1990-10-18 Nippon Steel Corp 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
US5288735A (en) * 1989-05-02 1994-02-22 Trager Seymour F Treatment of glaucoma
JPH0753886B2 (ja) * 1989-05-13 1995-06-07 新日本製鐵株式会社 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0757889B2 (ja) 1989-07-29 1995-06-21 新日本製鐵株式会社 冷却速度制御鋳造材を用いた一方向性電磁鋼板の製造法
JPH0372027A (ja) 1989-08-11 1991-03-27 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
SU1726113A1 (ru) * 1990-02-23 1992-04-15 Новолипецкий металлургический комбинат Способ непрерывной разливки электротехнической стали
JPH03285018A (ja) 1990-03-30 1991-12-16 Nippon Steel Corp 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
JPH0730397B2 (ja) * 1990-04-13 1995-04-05 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH046222A (ja) 1990-04-25 1992-01-10 Nippon Steel Corp 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
JPH04157119A (ja) 1990-10-19 1992-05-29 Nippon Steel Corp 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
JPH04362136A (ja) 1991-06-10 1992-12-15 Nippon Steel Corp 急冷凝固プロセスによる一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH04362135A (ja) 1991-06-10 1992-12-15 Nippon Steel Corp 急冷凝固プロセスによる方向性電磁鋼板の製造方法
JP3023620B2 (ja) 1991-06-11 2000-03-21 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
FR2683229B1 (fr) * 1991-10-31 1994-02-18 Ugine Sa Procede d'elaboration d'une bande d'acier magnetique par coulee directe.
JP3310004B2 (ja) 1991-12-26 2002-07-29 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板の製造方法
US5286316A (en) * 1992-04-03 1994-02-15 Reynolds Metals Company High extrudability, high corrosion resistant aluminum-manganese-titanium type aluminum alloy and process for producing same
JPH05285593A (ja) 1992-04-07 1993-11-02 Nippon Steel Corp 特定雰囲気にて鋳造された急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造法
JPH05295440A (ja) 1992-04-22 1993-11-09 Nippon Steel Corp 急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3067894B2 (ja) 1992-07-16 2000-07-24 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
US5482107A (en) * 1994-02-04 1996-01-09 Inland Steel Company Continuously cast electrical steel strip
US5477911A (en) * 1994-03-24 1995-12-26 Danieli United, Inc. Twin roller caster
US6152210A (en) * 1994-10-14 2000-11-28 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited Metal casting
MY113516A (en) * 1995-09-05 2002-03-30 Nippon Steel Corp Thin cast strip formed of molten steel, process for its production, and cooling drum for thin cast strip continuous casting apparatus
AUPN733095A0 (en) * 1995-12-22 1996-01-25 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous caster
AUPN743296A0 (en) * 1996-01-05 1996-02-01 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous caster
IT1285153B1 (it) * 1996-09-05 1998-06-03 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, a partire da bramma sottile.
US5702539A (en) * 1997-02-28 1997-12-30 Armco Inc. Method for producing silicon-chromium grain orieted electrical steel
US6164366A (en) * 1997-05-28 2000-12-26 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Ltd. Strip casting apparatus
AUPO732397A0 (en) * 1997-06-13 1997-07-03 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
AUPO749697A0 (en) 1997-06-23 1997-07-17 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous casting installation
AUPO926197A0 (en) * 1997-09-17 1997-10-09 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
AUPO928797A0 (en) * 1997-09-19 1997-10-09 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip steering
US6257315B1 (en) * 1997-10-28 2001-07-10 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Ltd. Casting steel strip
AUPP331598A0 (en) * 1998-05-04 1998-05-28 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip casting
AUPP406798A0 (en) * 1998-06-12 1998-07-02 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip casting apparatus
RU2154544C1 (ru) * 1999-01-19 2000-08-20 Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ непрерывной разливки электротехнической стали
EP1162280B1 (en) * 2000-06-05 2013-08-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties
DE10060950C2 (de) * 2000-12-06 2003-02-06 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Erzeugen von kornorientiertem Elektroblech

Also Published As

Publication number Publication date
MXPA04002419A (es) 2005-07-01
JP4411069B2 (ja) 2010-02-10
BR0212482A (pt) 2004-08-24
KR20040047813A (ko) 2004-06-05
EP1436432A1 (en) 2004-07-14
US6739384B2 (en) 2004-05-25
CN1289694C (zh) 2006-12-13
DE60211542T2 (de) 2007-05-03
CA2459471C (en) 2010-02-02
RU2290448C2 (ru) 2006-12-27
DE60211542D1 (de) 2006-06-22
CN1610760A (zh) 2005-04-27
AU2002326892B2 (en) 2007-06-21
PL368033A1 (pl) 2005-03-21
RU2004110999A (ru) 2005-05-20
BR0216054B1 (pt) 2011-09-06
EP1436432B1 (en) 2006-05-17
CA2459471A1 (en) 2003-03-20
WO2003023074A1 (en) 2003-03-20
JP2005502471A (ja) 2005-01-27
KR100728416B1 (ko) 2007-06-13
US20030062147A1 (en) 2003-04-03
ATE326553T1 (de) 2006-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL197123B1 (pl) Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie
EP0835944B1 (en) Method of producing grain-oriented magnetic steel sheet
US6273964B1 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
AU2002326892A1 (en) Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling
KR100566597B1 (ko) 역자화 손실이 작고 극성이 높은 방향성 전기 강판 제조 방법
PL182816B1 (pl) Sposób wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych teksturowanych taśm stalowych mających wysokie charakterystyki magnetyczne
PL199162B1 (pl) Sposób wytwarzania teksturowanych taśm ze stali elektrotechnicznej
US4331196A (en) Process for producing non-directional electrical steel sheets free from ridging
US5049204A (en) Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process
US5330586A (en) Method of producing grain oriented silicon steel sheet having very excellent magnetic properties
EP0019289B1 (en) Process for producing grain-oriented silicon steel strip
JP2020169368A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JPH10140243A (ja) 極めて鉄損の低い高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法
JP6813134B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびそれを用いた鉄心
JPH11335738A (ja) 極めて鉄損の低い高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法
PL171088B1 (pl) Sposób wytwarzania tasmy stalowej magnetycznej PL PL PL PL PL
JP4239457B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JPS60200916A (ja) 方向性けい素鋼板の製造方法
JPS6184326A (ja) 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH03138317A (ja) 高級無方向性電磁鋼板用熱延板の製造方法
JPH0219426A (ja) 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
JP3067896B2 (ja) 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
JP2588635B2 (ja) 一方向性電磁鋼板製造用薄鋳片
JPH02310316A (ja) ｛１００｝〈ｕｖｗ〉集合組織の発達した無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000017335A (ja) 耳割れのない方向性電磁鋼板の製造方法