TR201816164T4 - Salyangoz kompresör. - Google Patents

Salyangoz kompresör. Download PDF

Info

Publication number
TR201816164T4
TR201816164T4 TR2018/16164T TR201816164T TR201816164T4 TR 201816164 T4 TR201816164 T4 TR 201816164T4 TR 2018/16164 T TR2018/16164 T TR 2018/16164T TR 201816164 T TR201816164 T TR 201816164T TR 201816164 T4 TR201816164 T4 TR 201816164T4
Authority
TR
Turkey
Prior art keywords
loss reduction
eccentric
section
eccentric section
crankshaft
Prior art date
Application number
TR2018/16164T
Other languages
English (en)
Inventor
Oyamada Tomonaga
Yanagase Yuichi
Koyama Masaki
Sato Eiji
Ohno Kousaku
Original Assignee
Hitachi Johnson Controls Air Conditioning Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi Johnson Controls Air Conditioning Inc filed Critical Hitachi Johnson Controls Air Conditioning Inc
Publication of TR201816164T4 publication Critical patent/TR201816164T4/tr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0042—Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
    • F04C29/005—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions
    • F04C29/0057—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions for eccentric movement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
    • F04C29/023—Lubricant distribution through a hollow driving shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/50—Bearings
    • F04C2240/54—Hydrostatic or hydrodynamic bearing assemblies specially adapted for rotary positive displacement pumps or compressors

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

Aşağıdakileri içeren bir salyangoz kompresördür: bir sabit salyangoz 112; bir yörüngede dönen salyangoz 109; bir uç kısmında bir eksantrik bölüme 108 sahip bir krank mili 103; eksenel bir yönde krank milinin içine giren ve eksantrik bölümün bir uç yüzeyinde bir delik kısmına sahip olan bir yağ besleme deliği 115; yörüngede dönen salyangozda bulunan ve eksantrik bölüme girerek kayan yörüngede dönen bir kaymalı yatak 110 ve eksantrik bölümün bir dış çevresinde bulunan bir yağ besleme geçidi 116. Salyangoz kompresör, yağ besleme deliğinden beslenen makine yağı vasıtasıyla eksantrik bölüm ve yörüngede dönen kaymalı yatak arasındaki bir boşluğu kayganlaştıracak şekilde yapılandırılmıştır. Eksantrik bölümün dış çevresinde, eksenel bir kayıp azaltma oluğu 117 yağ besleme geçidinden ayrı olarak sağlamıştır ve conta bölümleri 118a, 118b kayıp azaltma oluğunun eksantrik bölümünün uç yüzeyi tarafından ve bir taban ucu tarafından en az birinde sağlanmıştır. Bu konfigürasyon sayesinde, krank milinin eksantrik bölümünün bir dış çevresel yüzeyi ve yörüngede dönen kaymalı yatağın bir iç çevresel yüzeyi arasında bulunan, makine yağı vasıtasıyla sağlanan bir yağ katmanının kayma direnci azaltılabilir ve akışkan yağlaması sırasından bir yatak yitiği azaltılabilir.

Description

TARIFNAMESALYANGOZ KOMPRESÖRTeknik AlanMevcut bulus, bir sogutma ve iklimleme sisteminde kullanilacak bir salyangoz kompresör ve özellikle de yörüngede dönen salyangozun, bir krank milinin eksantrik bir bölümüne girerek kayan yörüngede dönen bir kaymali yatak içerdigi bir salyangoz kompresör ile ilgilidir.
Arka Plan TeknigiBir salyangoz kompresör, sarmal bir dis benzeri yapiya sahip iki kaydirma elemaninin birbirine bagli olarak yörüngede dönmesini saglayarak bir gazin, örnegin sogutucu bir gazin sikistirilmasini gerçeklestiren bir kompresördür. Genellikle salyangoz kompresör; Vidalarla, kaynakla veya benzeri ile ankre edilmis bir sabit salyangozun etrafinda hareket edebilen, yörüngede dönen bir salyangoz yörünge hareketini tamamlayacak sekilde yapilandirilmistir.
Yörüngede dönen salyangozda bir krank milinin eksantrik bir bölümüne girerek kayan yörüngede dönen bir kaymali yatak bulunur.
Krank milinin eksantrik bölümü ve yörüngede dönen kaymali yatak makine yagi vasitasiyla kayarken, yörüngede dönen salyangozun yörüngede dönmesini saglamak amaciyla krank milinin hizla dönen hareketinin yörüngede dönen salyangoza iletildigi bir mekanizma yaygin olarak kullanilmistir.Son yillarda salyangoz koinpresörün enerji tüketimi miktariniazaltmak ve bir elektrik motorunun yükünü azaltmak amaciyla, milinve yatagin kaymasiyla bir yatak yitiginin bir azaltilinasinin saglanmasi önem kazanmistir.Bu yatak yitigini azaltmak için konfigüre edilmis geleneksel bir teknik JP 2003-239876 A”da (PTL 1) tarif edilmektedir. PTL 1'de “Sabit olmayan bir halka elemani, yörüngede dönen bir salyangozun alt kisminda olusan bir krank mili göbeginin bir yerlestirme olugunda serbestçe ve bosta dönecek sekilde tutulur ve bir döner milin eksantrik bir bölümüne sabitlenmis bir kaymali mil yatagi, sabit olmayan halka elemaninin bir merkezine yerlestirilir, böylelikle bir salyangoz kompresörün sürtünme kaybi azaltici bir mekanizmasi olusturulur.”Iki yüzeyin makine yagi vasitasiyla kaydigi örnegin bir yatak gibi bir kayina bölümünde, bir kayma hizindaki artisla bir sürtünme kaybinin arttigi genel olarak bilinmektedir. PTL l,de tarif edilen salyangoz kompresör, dönebilen kaymali mil yataginin, döner inilin eksantrik kismi ve makine yagi ile doldurulmus olan krank mili göbegi (yörüngede dönen göbek bölümü) arasindaki bir bosluga yerlestirildigi bir yapiya sahiptir. Bu konfigürasyon sayesinde, döner mil ve krank mili göbegi arasinda saglanan kayma, döner miliii bir dis çevresi ile kaymali mi] yataginin bir iç çevresi arasindaki kayma ve kaymali mi] yataginin bir dis çevresi ile krank mili göbeginin bir iç çevresi arasindaki kayma olarak bölünebilir. Ayrica her bir kaymali bölümdeki bir bagil kayma hizi azaltilir ve özellikle de yüksek hizli çalistirma sirasinda bir yatagin bir sürtünme kaybi azaltilir.Baska bir geleneksel teknik JP ll-159484 A°da (PTL 2) tarif edilmektedir. PTL 27de “Bir eksantrik pim bölümünün bir dis çevre yüzeyinde, bir krank miline göre eksantrik pim bölümünün bir eksantriklik yönünden baslayan, kraiik miliiiin bir dönüs yönüne aksibir yönde 30° veya daha büyük ve 120° veya daha küçük olan biraralikta bir D-kesimi olusur.” Ayrica PTL 2'de D kesimi “bir eksantrik mili bölümü ile bir yatak bölümü arasindaki bir boslugun nispeten genis bir alaninda bulunan bir yag besleme çentigi” olarak tarif edilmektedir.
Yag besleme çentiginin (D-kesimi) eksantrik mili bölümü ile yatak bölümü arasindaki boslugun nispeten genis alaninda saglanmasiyla ilk çalistirma, düsük hizda çalistirma ve kisa süreli çalisma sirasinda dahi dengeli yag beslemesi desteklenir. Bu sekilde, bir yag katmaninin mevcut olinainasi önlenir ve akiskan katinani ile yaglama saglanir.
Bunun sonucunda, krank milinin bir dis çevresi ile yatagin bir iç çevresi arasinda dogrudan bir temas olmasi Önlenir ve sürtünme kaybindaki artis engellenebilir.
PTL 3 ve PTL 4'te kaymali yatak yaglanacak sekilde uyarlanmis baska salyangoz kompresör örnekleri açiklanmaktadir. PTL 57te bir yag haznesi ile akiskan temasi içinde olan sig girintiler bulunan bir eksantrik krank pirnine sahip bir kaydirma makinesi açiklanmaktadir.
PTL 6tda bir salyangoz kompresörün bir kayici blogunun bir dis çevresinde dairesel biçimli yag tutma girintilerinden olusan bir tertibatin kullanimi açiklanmaktadir. PTL 7'de düsük basinçli bir orta hazneye gaz bosaltmaya yarayan bir gaz tahliye olugu içeren bir salyangoz kompresör gösterilmektedir. Ayni sekilde, dönen bir yatagin içinde bulunan bir hava tahliye olugu, gaz haline getirilmis bir sogutucu akiskanin bosaltilmasina olanak verir.
Atif Listesi Patent LiteratürüPTL l: JP 2003-239876 APTL 2: JP 11-159484 APTL 3: JP H0712068 APTL 4: JP H06 173954 APTL 5: EP 0365132 A2PTL 6: US 6354822 B1PTL 7: JP H04 54296 A Bulusun Ozeti Teknik Sorun Ancak PTL l”de tarif edilen salyangoz kompresörde, parçalarin sayisindaki artis nedeniyle yapinin karmasik hale gelmesi ve kaymali yerlerin artinasi nedeniyle bir yatak boslugunun boyutlarinin yönetiminde yüksek hassasiyet gerekmesi gibi yeni sorunlar mevcuttur. Ayrica düsük hizda çalistirina sirasinda kayma hizindaki düsüs nedeniyle bir yag katmaninin olusmasinin zor olmasi ve kaymali mil yatagi ile kolaylikla dogrudan bir temas meydana gelmesi gibi sorunlar mevcuttur.
Ayrica PTL 2”de tarif edilen salyangoz kompresör, makine yaginin disaridan yatak boslugunun içine akisini destekleinek suretiyle yag katmani yoklugunu önlemede ve mil ile yatak arasinda dogrudan temasi engelleinede etkilidir. Ancak çentik, eksantrik mili bölümü ile yatak bölümü arasindaki boslugun genis oldugu bir alanda bulundugundan dolayi, akiskan yagli katinanin kayma mukavemetinin azalmasi beklenemez veya kayma mukavemetini azaltma etkisi az olur. Bu nedenle, akiskan yagli film olustugunda ve bir dogrudan teinas bölümünün bulunmadigi bir durum olustugunda daha fazla kayip azaltimi yapilmaz veya sinirlanir.
Mevcut bulusun bir amaci, krank milinin eksantrik bir bölümünün bir dis çevre yüzeyi ve yörüngede dönen kaymali yatagin bir iç çevreyüzeyi arasinda mevcut olan makine yagi vasitasiyla bir yagkatinaninin kayma inukaveinetini azaltarak, akiskan katmani ile yaglama sirasinda bir yatak yitigini azaltmaktir.Sorunun ÇözümüYukaridaki amaci gerçeklestirmek için mevcut bulus, bagimsiz istem lte göre bir salyangoz kompresör saglar.Bulusun Avantajli EtkileriMevcut bulusa göre, krank inilinin eksantrik bir bölüinüiiün bir dis çevre yüzeyi ve yörüngede dönen kaymali yatagin bir iç çevre yüzeyi arasinda mevcut olan makine yagi vasitasiyla bir yag katmaninin kayma mukavemetini azaltilabilinesi ve akiskan katmani ile yaglama sirasinda yatak yitiginin azaltilabilmesi gibi etkiler mevcuttur.
Sekillerin Kisa Tarifi[SEKIL 1] SEKIL l, mevcut bulusun l. Uygulamasina göre bir salyangoz kompresörü gösteren boylainasiiia bir kesit görünüsüdür.
[SEKIL 2] SEKIL 2, SEKIL 1”de gösterilen eksantrik bir bölümün etrafinin genisletilmis bir perspektif görünüsüdür.[SEKIL 3] SEKIL 3, SEKIL lîde gösterilen eksantrik bölümün etrafinin genisletilmis bir kesit görünüsüdür.[SEKIL 4] SEKIL 4, SEKIL 39teki A-A hatti boyunca alinan bir kesit görünüsüdür.[SEKIL 5] SEKIL 5, SEKIL 3'teki B-B hatti boyunca alinan bir kesit görünüsüdür.[SEKIL 6] SEKIL 6, SEKIL 37teki C-C hatti boyunca alinan bir kesit görünüsüdür.[SEKIL 7] SEKIL 7, bir mi] dönüs yönünü, bir açisal konumu ve SEKIL 3”teki B-B hatti boyunca alinan kesitteki bir yatak yüküyönünü açiklayan bir semadir.[SEKIL 8] SEKIL 8, mevcut bulustaki bir kayip azaltma olugunun bir baslangiç konumunu açiklayan bir semadir; (a) kayip azaltma olugunun baslangiç konumu ve bir bagil yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir ve (b) kayip azaltma olugunun baslangiç konumu ve bir bagil minimum yag katmani kalinligi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir.[SEKIL 9] SEKIL 9, mevcut bulustaki kayip azaltma olugunun bir derinligi ve bir bagil yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir.[SEKIL 10] SEKIL 10, mevcut bulustaki kayip azaltma olugunun çevresel bir açi genisligi ve bir bagi] yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir.[SEKIL ll] SEKIL ll, mevcut bulustaki bir milin bir dönme hizi ve bir bagil yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir.
[SEKIL 12] SEKIL 12, baska bir örnege göre bir krank milinin bir dis çevresinde bulunan bir kayip azaltma olugunun eksantrik bir bölümünün etrafina ait genisletilmis bir perSpektif görünüsüdür.
[SEKIL 13] SEKIL 13, yine baska bir örnege göre bir krank milinin bir dis çevresinde bulunan bir kayip azaltma olugunun eksantrik bir bölümünün etrafina ait genisletilmis bir perspektif görünüsüdür.
[SEKIL 14] SEKIL 14, yine baska bir örnege göre bir krank milinin bir dis çevresinde bulunan bir kayip azaltma olugunun eksantrik bir bölümünün etrafina ait genisletilmis bir perspektif görünüsüdür.
Uygulamalarin TarifiMevcut bulusun somut bir uygulamasina göre bir salyangoz kompresör, asagida sekiller kullanilarak tarif edilmistir. Sekillerin her birinde, ayni referans numarasina sahip olan bölümler ayni veya denkbölümleri belirtmektedir.1. UygulamaSEKIL 1, mevcut bulusun 1. Uygulamasina göre bir salyangoz kompresörü gösteren boylamasina bir kesit görünüsüdür.SEKIL 1,de gösterilen bir salyangoz kompresör (1), örnegin bir klima gibi bir ikliinleme sisteminde ve bir sogutma sisteminde sogutma ve iklimleme için kullanilan kapali bir salyangoz kompresördür. Kapali bir kutunun 2 içinin bir üst bölümünde sabit bir salyangoz 112 ve bu sabit salyangoza 112 giren ve yörünge hareketini gerçeklestiren yörüngede dönen bir salyangoz 109 bulunur. Ayrica kapali kutunun 2 içinde bir elektrikli motor 102 bulunur ve bir krank mili 103 bu elektrikli motora 102 baglanmistir. Bu krank mili 103, kapali kutunun 2 içinde sabit bir sekilde saglanan bir çerçevede 104 bulunan bir ana yatak 105 ve bir alt çerçevede 106 buluiian bir yardimci bir yatak 107 vasitasiyla dönebilen bir sekilde desteklenmektedir.Krank milinin 103 üst bölümünde eksantrik bir bölüm 108 bulunur.
Bu eksantrik bölüm 108, yörüngede dönen salyangozun 109 bir uç plakasinin bir alt yüzeyinde bulunan yörüngede dönen bir kaymali yataga 110 girerek kayar ve eksantrik bölümün 108 hizli dönen hareketi (eksantrik hareket) yörüngede dönen salyangoza 109 iletilir.
Bu yörüngede dönen salyangozun 109 dönüsü› bir Oldhain halkasi 111 ile sinirlandirilir ve yörüngede dönen salyangoz 109 sabit salyangoza 112 bagli olarak yörünge hareketini gerçeklestirir. Bu sekilde, düsük basinçli sogutucu gaz bir einme deliginden 113 emilir, sikistirilir ve sonra bir tahliye deligi 114 vasitasiyla disari bosaltilir.Krank milinin 103 içinde, krank milinin 103 bir alt ucundan dogru eksantrik bölümün 108 bir uç yüzey (üst uç yüzey) tarafina giren bir yag besleme deligi 115 bulundugu dikkate alinmalidir. Kapali kutununbir alt bölümünde depolanan makine yagi 3, bir basinç farki veyakrank inilinin bir alt uç bölüinüne bagimsiz olarak monte edilen bir pompa vasitasiyla yag besleme deliginden 115 itilir ve ilgili yatak bölümleri (ana yatak 105, yardimci yatak 107 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110) gibi kayinali bölümlere beslenir. Mevcut uygulamada, kapali kutunun 2 içi tahliye basincindadir ve yörüngede dönen salyangozun 109 uç plakasinin bir arka yüzeyinde bulunan bir ara hazne (bir karsi basinç haznesi) 119, tahliye basinci ve emme basinci arasinda orta basinçtadir. Bu nedenle, kapali kutunun alt bölümünde depolanan makine yagi, tahliye basinci ile orta basinç arasindaki basinç farki sayesinde yag besleme deliginden 115 ilgili yatak bölümlerine beslenir.SEKIL 2, SEKIL l”de gösterilen eksantrik bölümün 108 etrafinin genisletilmis bir perspektif görünüsüdür. Yag besleme deligi 115, eksantrik bölümün 108 üst uç yüzeyinde açilir. Eksantrik bölümde 108, bir üst uç (uç yüzey) 108a tarafi bir alt uç (taban ucu) 108b tarafina teinas edecek sekilde eksenel bir yag besleme geçidi 116 saglanmistir. Ayrica yag besleme geçidinin 116 yani sira, eksantrik bölümün 108 bir dis çevre yüzeyinde oyulmus bir kayip azaltma olugu 117 eksenel yönde olusmustur. Eksantrik bölümün 108 dis çevre yüzeyinde oyulmus olinayan conta bölümleri 118a, 118b bu kayip azaltma olugunun 117 sirasiyla üst uç 108a tarafinda ve alt uç 108b tarafinda saglanmistir.SEKIL 3, SEKIL 1”de gösterilen eksantrik bölümün 108 etrafinin genisletilmis bir kesit görünüsüdür. Yörüngede dönen kaymali yatak 110, yörüngede dönen salyangozun 109 yörüngede dönen bir göbek bölümünün 109a içinde saglanmistir. Krank milinin 103 eksantrik bölümü 108 yörüngede dönen bu kaymali yataga 110 yerlestirilir veyörüngede dönen kaymali yatagin içine girer, böylelikle bu eksantrikbölüm 108 ve yörüngede dönen kaymali yatak 1110 kayar. Eksantrik bölümün 108 üst ucu (uç yüzeyi) 108a ve yörüngede dönen salyangoz 109 ile çevrelenen bir bosluk, yag besleme deligi 115 ile baglantilidir.
Bu bosluk, yag besleme geçidinin yukari yönünde yer aldigindan, buraya beslenen makine yaginin basinci büyük ölçüde bosaltma basincidir.Bunun aksine, eksantrik bölümün 108 alt ucu (taban ucu) 108b, üst uç 108 tarafindakinden daha düsük bir basinca sahip olan ara hazne 119 ile baglantilidir. Yag besleme deliginden 115 saglanan makine yagi yörüngede dönen salyangoz 109, eksantrik bölüm 108 ve yörüngede dönen kaymali yatak 1 10 ile çevrelenen bir boslugu (yörüngede dönen göbek bölümünün iç boslugunu) 4 doldurur ve sonra yag besleme geçidi 116 ve benzeri vasitasiyla alt ara hazneye 1 19 bosaltilir.
Eksantrik bölümün 108 dis çevresine oyulmus bir oluk veya bir çentik yag besleme geçidini 116 olusturur. Bu yag besleme geçidi 116, eksantrik bölüm 108 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bir boslugu genisletir ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 üzerinden eksenel yönde eksantrik bölümün 108 hem üst uç 108a tarafi hem de alt uç 108b tarafi ile baglantilidir. Dolayisiyla, yörüngede dönen göbek bölümünün iç boslugunda 4 bulunan, yag besleme geçidinden 116 ara hazneye 119 akan makine yaginin akis yolu direnci, eksantrik bölümün 108 dis çevre yüzeyinin yag besleme geçidi 116 disindaki bir bölümüne akan makine yaginin akis yolu direncinden daha azdir.Diger yandan, kayip azaltma olugu 117 da eksantrik bölümün 108 dis çevresine oyulmus bir oluk veya bir çentik vasitasiyla olusturulmustur. Bu kayip azaltma olugunun 117 üst uç 108a tarafindave alt uç 108b tarafinda, eksantrik bölümün 108 dis çevre yüzeyi ile10ayni çapa sahip bir conta bölüinü 118 olusturulmustur ve kayip azaltma olugunun 117 bir eksen uzunlugu, yörüngede dönen kaymali yatagin 110 eksen uzunlugundan daha kisadir. Bu nedenle kayip azaltina olugu 117, kayip azaltma olugu 117 yörüngede dönen kaymali yataktan 110 eksenel yönde geçmeyecek sekilde ve eksantrik bölümün 108 üst uç 10821 tarafinda ve alt uç 108b tarafinda ayni anda açilmayacak sekilde yapilandirilmistir.Ayrica conta bölümlerinin 118a, 118b kisimlarinda, eksantrik bölümün 108 dis çevresi ve yörüngede dönen kayinali yatagin 110 iç çevresi arasindaki bosluk, eksantrik bölümün 108 dis çevresinde yag besleme geçidi 116 disindaki bir kisimdaki bosluk ile aynidir. Yani eksantrik bölümün 108 üst ucundan 108a alt ucuna 108b kayip azaltina olugu 117 vasitasiyla gerçeklesen akis yolu direnci, eksantrik bölümün 108 dis çevre yüzeyinin yag besleine geçidi 116 disindaki bir kisminda akan akis yolu direnci ile büyük ölçüde aynidir. Bunun sonucunda, yag besleme deliginden 115 yörüngede dönen göbek bölümünün iç bosluguna 4 beslenen makine yagi tercihen yag besleme geçidinden 116 geçer ve ara hazne 119 tarafina kolaylikla akar.
Ustelik yörüngede dönen kaymali yatagin l 10 tüm bölümünde, eksenel yönde akan makine yaginin akis yolu direnci, kayip azaltma olugunun l 17 saglanmadigi bir durumdaki akis yolu direnci ile büyük ölçüde aynidir. Dolayisiyla kayip azaltma olugu 117 saglanmis olsa bile bir yag besleme miktarindaki artis önlenir.SEKIL 4, SEKIL 3”teki A-A hatti boyunca alinan bir kesit görünüsüdür, SEKIL 5, SEKIL 3”teki B-B hatti boyunca alinan bir kesit görünüsüdür ve SEKIL 6, SEKIL 39teki C-C hatti boyunca alinan bir kesit görünüsüdür. Eksantrik bölümün 108 dis çevre yüzeyinin birçapi, yörüngede dönen kayinali yatagin 110 iç çevre yüzeyinin birllçapindan daha küçük oldugundan dolayi eksantrik bölüm 108 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasinda bir bosluk mevcuttur ve bu bosluk makine yagi ile doldurulmustur.SEKIL 4”te gösterildigi gibi, Eksantrik bölümün 108 üst ucunun 108a bir kisininda yag besleme geçidi 116 açilir ve bu yag besleme geçidi 116 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bir bosluk özellikle, yag besleme geçidinin 116 saglanmadigi eksantrik bölümün 108 bir kismi ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bir bosluktan daha genistir.Ayrica SEKIL 5”te gösterildigi gibi, eksantrik bölümün 108 eksenel bir ara bölgesinde, eksantrik bölümün 108 yag besleme geçidi 116 ve yörüngede dönen kaymali yatak 1 10 arasindaki bir bosluk ile eksantrik bölümün 108 kayip azaltma olugu 117 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bir bosluk özellikle eksantrik bölümün 108 diger kismi ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bir bosluktan daha genistir.Ayrica SEKIL 6”da gösterildigi gibi, eksantrik bölümün 108 eksenel bir alt ucunun (taban ucunun) etrafinda kayip azaltma olugu 117 bulunmaz ve eksantrik bölümün 108 yag besleme geçidi 116 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bir bosluk özellikle, eksantrik bölümün 108 yag besleme geçidi l 16 bulunmayan kismi ve yörüngede dönen kayinali yatak 110 arasindaki bir bosluktan daha genistir.SEKIL 7, bir mil dönüs yönünü, bir açisal konumu ve SEKIL 33teki B-B hatti boyunca alinan kesitteki bir yatak yükü yönünü açiklayan bir semadir. SEKIL 7”de yag besleme geçidinin 116 ve kayip azaltma Olugunun 117 konumlari, krank milinin 103 bir dönme yönü 120 veyörüngede dönen kaymali yatagin 110 eksantrik bölüme 108 dogru12bastirildigi bir yatak yükü yönü 21 gösterilmektedir. Daha detayli bir tarif asagida verilmistir. Oncelikle çesitli bölgelerin konumlari bir koordinat sistemi kullanilarak tarif edilmistir, bu koordinat sisteminde eksantrik bölümün 108 bir merkezi bir referans olarak ayarlanmistir ve eksantrik bölümün 108 bir eksantriklik yönünün bir karsi tarafi 0°”ye ayarlanmistir.Mil dönme yönünde 120 gösterildigi üzere, krank mili 103 sekilde bir saat yönünde dönme hareketi gerçeklestirdiginde, yörüngede dönen salyangozun 109 gaz sikistirdigi reaksiyon kuvvetinin ve yörüngede dönen salyangozun eksantriklik yönünde döndügü merkezkaç kuvvetinin sonucunda olusan kuvvet olarak yatak yükü yönünde 121 bir yatak yükü olusur. Bu anda, eksantrik bölüm 108 ve yörüngede dönen kaymali yatak 110 arasindaki bosluk, çevresel yönde düzgün degildir ve egimlidir ve yatak yükü yönünden 121 dönine yönüne aksi bir yönde kaydirilan bir minimum bosluk kisminda 122 en küçüktür.
Kayip azaltma olugunun 117 milin dis çevresinde saglandigi bir durumda yag katmani kaymasiniii neden oldugu bir yatak yitiginin degerlendirmesi yapilmistir ve bu mil, makine yagi vasitasiyla silindirik bir kaymali yataga dogru kaydirilmistir. Sonra kayip azaltma olugu vasitasiyla yatak yitiginin azalmasina iliskin etkiler dogrulanmistir. Dogrulamanm sonuçlari 8 ila 11 arasindaki SEKILLERDE gösterilmektedir. Ayrica yatak yitigini etkili bir sekilde azaltabileii bir kayip azaltma olugunun 117 bir konumu, bir derinligi ve bir genisligi bu sonuçlara göre düsünülmüstür. Bu dogrulamada, salyangoz kompresörün bir klima için kullanildigi ve eksantrik bölümün bir mil çapinin 14 ila 18 mm arasiiida olduguvarsayimina dayali olarak dogrulama yapildigi dikkate alinmalidir.13Asagida 8 ila 11 arasindaki SEKILLER kullanilarak detayli sekilde tarif verilmistir.SEKIL 8, mevcut bulustaki bir kayip azaltma Olugunun 117 bir baslangiç konumunu açiklayan bir semadir; (a) kayip azaltma Olugunun 117 baslangiç konumu ve bir bagi] yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir ve (b) kayip azaltma Olugunun baslangiç konumu ve bir bagi] minimum yag katmani kalinligi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir.SEKIL 8(a)da inilin dis çevresi oyulinak suretiyle oyulmus bir olugun içinde kayip azaltma Olugunun 117 olusturuldugu ve makine yagi vasitasiyla silindirik kaymali yataga dogru kaydirildigi bir durumda yag katmani kaymasiiim neden oldugu yatak yitigi gösterilmektedir.
Milin dis çevresinde olusturulmus kayip azaltma oluguiiun 117 bir çevresel baslangiç koiiuinu degistirilip farkli konuinlara getirilerek degerlendirmeler yapilmistir. Kayip azaltma Olugunun 117 çevresel baslangiç noktasi apsiste gösterilmistir ve kayip azaltma olugu 117 bulunmayan bir milin kullanildigi zamanki bir yatak yitiginin %100°e ayarlanmasi duruinuiida bu duruma bagli bagi] yatak yitigi ordinatta gösterilmistir. Ayrica kayip azaltma olugu 117, çevresel yönde 0,1 mm°lik bir derinlige ve 30 derecelik bir açi araligiiia (açi genisligiiie) sahip bir oyulmus oluktu.Dogrulamaniii sonucunda SEKIL 8(a)da gösterildigi gibi, bagi] yatak yitigi, özellikle kayip azaltma Olugunun bir baslangiç açisi 140 derece ila 210 derece araliginda oldugunda bir azalma egilimi göstermektedir. Dolayisiyla kayip azaltma Olugunun 117 baslangiç konumu tercihen ]40° ila 210° araliginda ayarlanir ve bu aralik yatak yitigini en %2 oraninda veya daha fazla azaltabilir. Ayrica baslangiçkonumu l45° ila 1800 araliginda ayarlaiidiginda en büyük azaltma14etkisi elde edilmektedir. Kayip azaltma olugu 117 en azindan bir bölümü 1400 ila 210° araliginda olacak sekilde saglanirsa yatak yitigi azaltma etkisinin geleneksel örneklere göre daha fazla azaltilabilecegi dikkate alinmalidir.SEKIL 8(b), kayip azaltma olugunun baslangiç konuinu ve bagil minimum yag katmani kalinligi arasindaki iliskiyi açiklayan grafiktir.
Kayip azaltma olugunun 117 çevresel baslangiç noktasi apsiste gösterilmistir ve kayip azaltma olugu 117 bulunmayan bir milin kullanildigi zamanki bir minimum yag katinani kalinliginin %100,e ayarlanmasi durumunda bu duruma bagli bagil minimum yag katmani kalinligi 0rdinatta gösterilmistir. Bu sekilde gösterildigi gibi, kayip azaltma olugunun 117 baslangiç konuinu 140 derece veya daha az oldugunda kayip azaltma olugunun 117 baslangiç konumu, minimum yag katmani kalinligiiia sahip bir açinin civarinda olur. Dolayisiyla kayip azaltma olugu 117, 140 dereceden küçük bir açi araliginda saglanirsa yatak davranisi dengesiz hale gelir ve mil ile yatak arasindaki temas nedeniyle kolayli asinma meydana gelir. Bu nedenle, kayip azaltma olugunun 117 baslangiç noktasinin en az 140 derece veya daha fazla olan açi araliginda belirlenmesi tercih edilir. Kayip azaltma oluguiiun 117 bir bölümü dahi 210 derece veya daha fazla açiya sahip bir kisimda bulunursa minimum yag katmani kalinliginin yeterince büyük olacagi dikkate alinmalidir. Dolayisiyla kayip azaltma olugunun 117 baslangiç konumu 140° ila 2100 araliginda bulunursa kayip azaltma olugunun bir son koiiumu 210 derece veya daha fazla olan bir konumda bulunabilir.SEKIL 9, mevcut bulustaki kayip azaltma olugunuii 117 bir derinligi ve bir bagil yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir.
SEKIL 9tda inilin dis çevresi oyulmak suretiyle owlmus bir olugun15içinde kayip azaltma olugunun 117 olusturuldugu ve makine yagi vasitasiyla silindirik kaymali yataga dogru kaydirildigi bir durumda yag katmani kaymasinin neden oldugu bir yatak yitigi gösterilmektedir. Milin dis çevresinde olusturulan kayip azaltma olugunun 117 bir derinligi (eksantrik bölümün islenmemis bir dis çevresinden alinan yariçap derinligi) degistirilip farkli derinlikler deneiierek degerlendirmeler yapilmistir. Kayip azaltma olugunun 117 derinligi (oyulmus derinligi) apsiste gösterilmistir ve kayip azaltma olugu 117 bulunmayan bir milin kullanildigi zamanki bir yatak yitiginin %100”e ayarlanmasi durumunda bu duruma bagli bagi] yatak yitigi ordinatta gösterilmistir. Ayrica kayip azaltma olugu 117 çevresel yönde 30 derecelik bir açisal aralikta (açi genisliginde) olusturulmustur ve bu kayip azaltma olugunun bir baslangiç açisi 150 dereceye ayarlanmistir.Dogrulamanin sonucunda SEKIL 9”da gösterildigi gibi, kayip azaltma olugunun oyulmus derinligi 0,002 mm veya daha fazla yapilarak bagil yatak yitigi en az %2 oraninda veya daha fazla azaltilabilir. Ayrica kayip azaltma olugunun derinligi 0,01 m veya daha fazla olursa en az %5 veya daha fazla yatak yitigi azaltma etkisi elde edilir. Kayip azaltma olugunun derinligi 0,05 mm veya daha fazla olursa en büyük yatak yitigi azaltma etkisi elde edilir. Kayip azaltma olugunun ll7 derinligi çok büyük olursa inilin saglamliginin azalacagi dikkate alinmalidir. Dolayisiyla kayip azaltma olugunun 117 derinliginin bir mi] çapinin (krank milinin eksantrik bölümünün mil çapinin) en fazla %20”sine veya daha azina ayarlanmasi tercih edilir. Bu nedenle, genellikle kayip azaltma olugunun derinliginin yaklasik olarak 0,05 ila0,5 mm arasinda olmasi tercih edilir.16SEKIL 10, mevcut bulustaki kayip azaltma olugunun çevresel bir açi genisligi ve bir bagi] yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir. SEKIL 10rda milin dis çevresi oyulmak suretiyle oyulmus bir olugun içinde kayip azaltma olugunun 117 olusturuldugu ve makine yagi vasitasiyla silindirik kaymali yataga dogru kaydirildigi bir durumda yag katmani kaymasinin neden oldugu bir yatak yitigi gösterilmektedir. Milin dis çevresinde olusturulmus kayip azaltma olugunun 117 bir çevresel açi genisligi degistirilip farkli çevresel açi genislikleriyle degerlendirmeler yapilmistir. Kayip azaltma olugunun l 17 çevresel açi genisligi apsiste gösterilmistir ve kayip azaltma olugu 117 bulunmayan bir milin kullanildigi zamanki bir yatak yitiginin %lOO'e ayarlanmasi durumunda bu duruma bagli bagi] yatak yitigi ordinatta gösterilmistir. Ayrica kayip azaltma olugunun 117 bir derinligi 0,1 mmrye ayarlanmistir ve olugun bir baslangiç açisi 150 dereceye ayarlanmistir.Dogrulamanin sonucunda SEKIL 10°da gösterildigi gibi, bagi] yatak yitigi ile ilgili olarak kayip azaltma olugunun 117 10 derecelik veya daha fazla çevresel açi genisligine, örnegin bu örnekte 150 derecelik baslangiç açisinin konumundan baslayan çevresel yönde 10 derecelik veya daha fazla açi genisligine sahip olmasiyla bagi] yatak yitigi en az %2 oraninda veya daha fazla azaltilabilir. Ayrica kayip azaltma olugunun çevresel açi genisligi, 150°°lik baslangiç açisindan baslayarak kademeli olarak 60 derece artirilirsa çevresel açi genisligindeki artisa karsilik olarak bagi] yatak yitigi azalir. Açi genisligi 60 dereceden daha büyük olsa bile bagi] yatak yitigi az bir düsme egilimi gösterir. Dolayisiyla yatak yitigi olugunun 117 islenebilirligi ve benzeri hesaba katilarak açi genisligi tercihen 200 ila60° araliginda ayarlaiiir.17Yukaridaki tarifnameye göre, krank inilinin 103 eksantrik bölümünün 108 dis çevresinde kayip azaltma olugu 117 olusturuldugunda oyulmus oluk veya çentik vasitasiyla, bu kisim 0,002 mm91ik veya daha fazla oyulmus derinlikte ve SEKIL 7”de gösterilen koordinat sisteminde 140 derece ila 210 derece araligindaki açida saglanarak yatak yitigi azaltilabilir. Ozellikle kayip azaltma olugunun 117 baslangiç konumu SEKIL 7”de gösterilen koordinat sisteminde 150 derecelik açinin civarindaki konuma ayarlandiginda ve olugun açi genisligi 20° ila 60° arasina ayarlandiginda ve olugun derinligi 0,01 mm oldugunda büyük bir yatak yitigi azaltma etkisi elde edildigi dogrulanmistir.SEKIL 11, mevcut bulustaki bir milin bir dönme hizi ve bir bagi] yatak yitigi arasindaki bir iliskiyi açiklayan bir grafiktir. Yani SEKIL 107da dis çevresinde kayip azaltina olugu 1 17 bulunaii inilin ve kayip azaltma olugu bulunmayan milin kullanildigi ve makine yagi vasitasiyla silindirik yataga dogru kaydirildigi bir durumda, yag katmani kaymasinin neden oldugu bir yatak yitigi gösterilmektedir.
Milin bir dönme hizi degistirilerek farkli dönme hizlariyla degerlendiriiieler yapilmistir. SEKIL 11>de dönme hizi apsiste gösterilmistir ve kayip azaltma olugu bulunmayan milin kullanildigi ve 6000 devir/dk hizinda döndürüldügü zamanki bir yatak yitiginin %100”e ayarlanmasi durumunda bu duruma bagli bagil yatak yitigi ordinatta gösterilmistir. Ayrica kayip azaltma olugu 117 0,1 mm”lik bir derinlige sahip oyulmus bir oluktu. Kayip azaltma olugu 117 çevresel yönde 30 derecelik bir açisal aralikta (açi genisliginde) olusturulmustu ve bu kayip azaltma olugunun bir baslangiç açisi 150dereceye ayarlanmisti.18Dogrulamanin sonucunda SEKIL ll”de gösterildigi gibi, kayip azaltma olugunun 117 saglanmasiyla her bir devir sayisinda yatak yitigindeki azalma dogrulanabilmistir. Ayrica dönme hiziiidaki artisla yatak yitiginin artmasina ragmen, kayip azaltma olugunun saglandigi mevcut bulusun yatak yitigi azaltma etkisinin dönme hizindaki artisla, kayip azaltma olugu bulunmayan geleneksel teknikle karsilastirildiginda nispeten arttigi kesfedilmistir.12 ila 14 arasindaki SEKILLER sirasiyla, baska örneklere göre krank millerinin dis çevrelerinde bulunan kayip azaltma oluklarinin 117 eksantrik bölümlerinin etraflarina ait genisletilmis perspektif görünüsleridir.SEKIL 9”dan açikça anlasilacagi üzere kayip azaltma olugunun 117, milin islenmemis dis çevresinden baslayarak 0,05 mm veya daha fazla bir derinlikte oyulmus bir oyma oluk olmasi tercih edilir. Fakat SEKIL l2°de gösterildigi gibi, kayip azaltma olugu 117 bir çentik seklinde olabilir. Oyulmus olugun yatak yitigi azaltma etkisi ile büyük ölçüde ayni etki elde edilebilir.Böyle bir çentik biçimi olmasi durumunda, inilin islenmemis dis çevresinden baslayip mil merkezi yönüne dogru giden bir derinligi, çevresel bir açisal konuma bagli olarak 0 mnrden sürekli olarak artar veya azalir. Bu nedenle yatak yitigi azaltma etkisinin özellikle büyük hale geldigi 0,05 mm veya daha fazla olan bir derinligi temin etmek için kayip azaltma olugunun 117 daha genis bir çevresel açi genisligine sahip olmasi gerekir. Ancak kayip azaltma olugunun 117 SEKIL 127de gösterilen çentik biçiminde yapilmasi durumunda, kayip azaltma olugunun 117 SEKIL 2'de gösterildigi gibi oyulmus oluk olarak yapildigi duruma kiyasla üretim maliyetini düsürmebakiinindan daha büyük bir etki elde edilmektedir.19Ayrica SEKIL 12°deki örnekte kayip azaltma olugunun 1 17 eksantrik bölümünün sirasiyla bir uç yüzey 108a tarafinda bir conta bölüinü 118a ve bir taban ucu 108b tarafinda bir conta bölümü 118b saglanmistir. Ancak bu conta bölümü 118, conta bölümleri 118a ve 118btnin en az birinde saglanabilir. SEKIL l3°te gösterilen örnek, kayip azaltma olugunun 117 sadece bir taban ucu 108b tarafinda (ara hazne tarafinda) bir conta bölümünün 118 saglandigi bir yapiya sahiptir. Bu durumda, bir eksantrik bölümün 108 bir üst ucunda açilan bir yag besleme deliginden 115 akaii makine yagi kayip azaltma olugunun '1 17 içine kolaylikla akmaktadir ve bir yag beslemesi miktari biraz artmaktadir. Fakat SEKIL 139teki örnekte, kayip azaltma olugunun 117 Çevre genisligi ayni olsa bile kayip azaltma olugunun 117 bir alani artirilabilir. Dolayisiyla bir yatak yitigi azaltma etkisini artirma avantaji vardir. Ayrica conta bölüinü 118 ara hazne tarafina (taban ucu tarafina) bitisik olarak saglanirsa yag beslemesi miktarinda asiri artis önlenebilir.Ayrica SEKIL 14'te gösterildigi gibi, eksantrik bölümün 108 çevresel yönünde birden fazla kayip azaltma Olugu 117 olusturulabilir. Yani kayip azaltma olugunun bir baslangiç konumu, eksantrik bölümün 108 bir eksantriklik yönüne aksi bir yönden baslayarak bir krank milinin bir dönme yönüne aksi bir yönde 140 derecelik bir konuma ayarlanirsa ve kayip azaltina olugunun 117 bir son konumu 210 derecelik bir konuma ayarlanirsa kayip azaltma olugunun 117 bir çevresel açi genisligi 70 derece olur. Olugun SEKIL l4'te gösterildigi gibi büyük bir açi genisligine sahip oldugu bir durumda, eksantrik milin bir dis çevre yüzeyindeki yolda çevresel yönde örnegin yaklasik 20 derecelik bir genislige sahip olan ve bir çentik buluninayan bir bölümsaglanmistir. Kayip azaltma olugu '117 ayri ayri kayip azaltma olugu20ll7a '1400 ila 1650 araliginda ve kayip azaltma olugu 117b 1850 ila 2100 araligindaki açisal konumda olacak sekilde saglanmistir. Çentik bulunmayan bir kisim 1650 ila 1850 araliginda birakilmis olup, bu aralik kayip azaltma olugunun 117 bir orta kismidir.Kayip azaltma olugu ll7 kisminda bir yatak yükünü destekleyen bir yag katmani basinci olusturmak zordur. Fakat SEKIL 14*de gösterildigi gibi, çevresel yönde birden fazla kayip azaltma olugu ayri ayri saglamistir ve bunlarin arasinda eksantrik niilinin dis çevresel yüzeyi, oyulmus olugu veya çentigi olusturinadan belirli çevresel açisal aralikta birakilmistir. Bunu yaparak, bu eksantrik milinin dis çevresel yüzeyinin geri kalan kisminda belli bir miktarda yag katmani basinci olusturma kabiliyeti saglanabilir. Bu konfigürasyon sayesinde, bir deprein veya büyük bir titresim meydana gelirse ve kayip azaltma olugunun bir kismina beklenmedik bir dinamik yük uygulanirsa bir eksantrik mili 108 ve yörüngede dönen bir kaymali yatak 110 arasiiida bir çarpisma olmasi önlenebilir ve parça kalkmasi, tutukluk ve benzerinin meydana gelmesi önlenebilir.SEKIL 14,te gösterilen örnekte, birden fazla yapilmis olan her iki kayip azaltma olugunun ll7a, 117b çevresel baslangiç konumlari tercihen, eksantrik bölümün eksantriklik yönünün aksi yönüiiden baslayarak krank milinin dönme yönüne aksi yönde eksantrik bölümün merkeziniii etrafinda l40° ila 210° arasiiidaki konumlarda saglandigi dikkate alinmalidir. Fakat birden fazla kayip azaltma olugundan en az birinin çevresel baslangiç konuinu 140° ila 210° arasindaki konumlarda saglanarak yatak yitigi azaltma etkisi elde edilebilir.Yukarida tarif edilen uygulamaya göre, krank milinin eksaiitrikbölümünün dis çevresel yüzeyinin ve yörünge dönen kayinali yatagin21iç çevresel yüzeyinin makine yagi üzerinden kaydigi yapida, eksantrik bölümün dis çevresel yüzeyi ve yörüngede dönen kaymali yatagin iç çevresel yüzeyi arasinda meydana gelen, makine yagindan olusan yag katmaninin kayma direnci azaltilabilir. Dolayisiyla akiskan yaglamasi sirasinda yatak yitigi azaltilabilir. Bu etki, asagida daha detayli bir sekilde tarif edilmektedir.Genellikle ince bir akiskan makine yagi katmaninin kayma geriliminin T, bir degisim gradyaiii dU/dh ile artan bir iliskiye sahip oldugu bilinmektedir, bu iliski; makine yaginin, bir yag katmani kalinligi h yönüne bagli bir mil dönme yönü akis hizi U ve bir makine yagi viskozitesi 11 ile ilgilidir. Mevcut bulusa göre, bir kismin boslugu, yag katmani basinci vasitasiyla bir yük destegi gerçeklestirme konusunda çok küçük bir role sahiptir ve eksaiitrik milinin dis çevresi ve yörüngede dönen kaymali yatagin iç çevresi arasindaki bosluk oldukça küçüktür. Oyulmus olugun veya çentigin olusturdugu kayip azaltma olugu, eksantrik milinin dis çevresinde saglanarak bosluk genisletilebilir. Bunun sonucunda, kayip azaltma olugunu dolduran, makine yagindan olusan yag katmani kalinligi h artirilabilir. Böylece degisim gradyani dU/dh düsürülür ve yag katmaninin kayma gerilimi azaltilabilir. Dolayisiyla kayma geriliminin bir integral degeri olan yag katmaninin kayina direnci azaltilir ve yatak yitigi azaltilabilir.
Ayrica eksenel yönde krank milinin akis yolu direnci islevi gören conta bölümü, kayip azaltma olugunun eksantrik bölümünün en azindan uç yüzeyinde (üst ucunda) ve taban ucunda (alt ucunda) saglandigindan dolayi, kayip azaltma olugu eksenel yönde, yörüngede dönen kaymali yatak üzerinden eksantrik bölümün uç yüzey tarafiyla ve taban ucu tarafiyla ayni anda baglantisi olmaz. Diger yandan yagbesleme geçidi, eksenel yönde, yörüngede dönen kayinali yatak22üzerinden eksantrik bölümün uç yüzey tarafiyla ve alt uç tarafiyla baglantisi olan bir yapiya sahiptir. Bunun sonucunda eksenel akis yolu direnci, yag besleme geçidinde en küçüktür ve yag besleme deliginden beslenen makine yagi tercihen yag besleme geçidine akitilir.
Dolayisiyla eksantrik bölümdeki makine yaginin bir yag besleme duruinu, kayip azaltma olugu bulunmayaii geleneksel teknikteki durum ile büyük ölçüde aynidir. Kayip azaltma olugu mevcut bulustaki gibi saglanmis olsa bile, yag miktarinda bir artis veya yag besleme durumunun bozulmasi önlenebilir.Mevcut uygulamada kayip azaltma olugunun baslangiç konumu, eksantrik bölümün eksantriklik yönünün aksi yönünden baslayarak krank milinin dönme yönüne aksi yönde eksaiitrik niilinin merkezinin etrafinda 140° ila 2100 arasindaki açisal aralikta saglanmistir.
Yukarida tarif edildigi üzere bunun sebebi, kayip azaltma olugunun baslangiç konuinu 140 derece veya daha az oldugunda, yükü destekleyen yag katmani basincinin olusmasi önlenir ve yatak yitigini azaltma etkisi kaybedilir. Ayrica yag katmani basinci düsürüldügünden dolayi yag katmani yoklugu olusabilir. Bunun sonucunda, kayip azaltma olugunun baslangiç konumu 140 derece veya daha büyük bir dereceye ayarlanir. Ayrica kayip azaltma olugunun baslangiç konumu 210 derece veya daha fazla olsa bile bölge baslangiçta, salyangoz kompresörün çalistirilmasi sirasinda mi] Ve yatak arasindaki boslugun iiispeten büyük oldugu bir kisimdir.
Dolayisiyla degisimi gradyanini dU/dh azaltma, yag katmani kayma geriliinini azaltma ve yatak yitigini azaltma etkisini elde etmek zordur.
Bu nedenle, kayip azaltma olugunuii baslangiç konumu 210 dereceveya daha küçük bir dereceye ayarlanir.23Ayrica mevcut uygulamada kayip azaltma olugu, eksantrik bölümün islenmemis dis çevresel dairesinden baslayarak yariçap yönünde 0,002 mm veya daha fazla (tercihen 0,01 ila 0,05 mm veya daha fazla) derinlige sahip bir kisim, eksantrik bölümün eksantriklik yönünün aksi yönünden baslayarak krank milinin dönme yönüne aksi yönde 1400 ila 210° (tercihen 1450 ila 1800) araliginda bulunacak sekilde olusturulmustur. Bu nedenle, çap hatalari veya benzerinin neden oldugu birkaç varyasyona sahip olan sürekli yatak yitigi azaltma etkisielde edilebilir.24Referans Numaralari Listesi1 2 3 4 102103104105106107108108a108b109110111112113114115116 117,117a,117b 118,118a,118b 119120121 122salyangoz kompresör kapalikuuimakine yagiyörüngede dönen göbek bölümünün iç boslugu elektrikli motorkrank miliçerçeveana yatakaltçerçeveyardimci yatakeksantrik bölüm im:yüzeyi(üstuç)taban ucu (alt uç)yörüngede dönen salyangoz yörüngede dönen kaymali yatak Oldham halkasisabit salyangozemme deligibosahnuidehgiyag besleme deligiyag besleme geçidikayip azaltma oluguconta bölümüara hazne (karsi basinç haznesi) mil dönme yönüyatak yükü yönüminimum bosluk kismi25TARIFNAME IÇERISINDE ATIF YAPILAN REFERANSLARBasvuru sahibi tarafindan atif yapilan referanslara iliskin bu liste, yalnizca okuyucunun yardimi içindir ve Avrupa Patent Belgesinin bir kismini olusturmaz. Her ne kadar referanslarin derlenmesine büyük önem verilmis olsa da, hatalar veya eksiklikler engelleneinemektedirve EPO bu baglamda hiçbir sorumluluk kabul etmemektedir.Tarifname içerisinde atifta bulunulan patent dökümanlari:. JP 2003239876 A [0004] [00091 . EP 0365132 A2 [0009] . JP 11159484 A [0006] [0009] - US 6354822 B] [0009] -JP HO712068 A [0009] - JP H0454296 A [0009]° JP H06173954 A [0009]

Claims (8)

ISTEMLER
1. Asagidakileri içeren bir salyangoz kompresördür (1): bir sabit salyangoz (112); sabit salyangoza (112) giren, yörüngede dönen bir salyangoz (109); yörüngede dönen salyangozun (109) yörünge hareketini gerçeklestirmesini saglainaya yarayan, bir uç kisminda bir eksantrik bölüme (108) sahip bir krank mili (103); bir eksenel yönde krank milinin (103) içine giren ve eksantrik bölümün (108) bir uç yüzeyinde bir delik kismina sahip bir yag besleme deligi (115); yörüngede dönen salyangozda (109) saglanan ve krank milinin (103) eksantrik bölümüne (108) girerek kayan yörüngede dönen bir kaymali yatak (110) ve krank milinin (103) eksantrik bölümünün (108) bir dis çevresinde, eksantrik bölümün (108) bir uç yüzey tarafiyla (108a) ve bir taban ucu tarafiyla (108b) baglantili olacak sekilde saglanan bir yag besleme geçidi (116); burada salyangoz kompresör (1), yag besleme deliginden (115) beslenen makine yagi vasitasiyla eksantrik bölüin (108) ve yörüngede dönen kayinali yatak (110) arasindaki bir boslugu kayganlastiracak sekilde yapilandirilmis olup, karakterize edici özelligi, salyangoz kompresörün (1) ayrica asagidakileri içermesidir: krank milinin (103) eksantrik bölümünün (108) dis çevresinde yag besleme geçidinden (116) ayri olarak saglanan bir eksenel kayip azaltma olugu (117) ve kayip azaltma olugunun (117) eksantrik kisminin uç yüzey tarafindan (108a) ve taban ucu tarafindan (108b) en az birinde saglanan bir conta bölümü (1 18) ve burada kayip azaltma olugunun (117) bir baslangiç konumu, krank milinin (103) bir dönme yönünün aksi yönünde, arasindaki bir açisal konumda saglanmistir, burada O° eksantrik bölümün (108) bir eksantriklik yönünün aksi bir tarafinda ayarlanmistir.
2. Istem lse göre salyangoz kompresör (1) olup, burada kayip azaltma olugunun (117) baslangiç konumu, krank milinin (103) dönme yönüne aksi yönde eksantrik bölümünün (108) merkezinin etrafinda 1450 ila 180(J arasindaki bir açisal konumda bulunur, burada 0° eksantrik bölümün (108) eksantriklik yönünün aksi bir tarafinda ayarlanmistir.
3. Istein 1"e göre salyangoz kompresör (l) olup, burada yag besleme geçidi (116) ve kayip azaltma olugu (117) oyulmus bir oluk veya bir çentik vasitasiyla eksantrik bölümün (108) dis çevresinde ayri ayri olusturulmustur ve kayip azaltma olugu (117), eksantrik bölümün (108) islenmemis bir dis çevresel dairesinden baslayarak yariçap yönünde 0,002 mm veya daha fazla bir derinlige sahip bir kismi bulunacak sekilde yapilmistir, burada eksantrik bölümün (108) çapi 14 mm ve 18 mm arasindadir.
4. Istem 3,e göre salyangoz kompresör (l) olup, burada kayip azaltma olugunun (117) derinligi 0,0] mm veya daha fazlasina ve eksantrik bölümün (108) bir mi] çapinin %203sine veya daha azina ayarlanmistir, burada eksantrik bölümün (108) çapi 14 mm ve 18 mm arasindadir.
5. Istem 4'e göre salyangoz kompresör (1) olup, burada kayip azaltma olugunun (117) derinligi 0,05 ila 0,5 mm arasina ayarlanmistir, burada eksantrik bölümün (108) çapi 14 mm ve 18 mm arasindadir.
6. Istem 1”e göre salyangoz kompresör (l) olup, burada birden fazla kayip azaltma olugu (117) eksantrik bölümün (108) bir çevresel yönünde olusturulmustur.
7. Istem 6”ya göre salyangoz kompresör (1) olup, burada olusturulan birden fazla kayip azaltma olugunun (117) en az birinin baslangiç konumu, krank milinin (103) dönme yönüne aksi yönde, arasindaki bir açisal konumda bulunur, burada 00 eksantrik bölümün (108) eksantriklik yönünün aksi bir tarafinda ayarlanmistir.
8. Istem 1”e göre salyangoz kompresör (1) olup, burada conta bölümü (118), kayip azaltma olugunun (117) eksantrik bölümünün (108) en azindan taban ucu tarafinda (108b) saglanmistir.
TR2018/16164T 2011-04-22 2011-04-22 Salyangoz kompresör. TR201816164T4 (tr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP11863892.3A EP2700818B1 (en) 2011-04-22 2011-04-22 Scroll compressor
PCT/JP2011/059938 WO2012144067A1 (ja) 2011-04-22 2011-04-22 スクロール圧縮機

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TR201816164T4 true TR201816164T4 (tr) 2018-11-21

Family

ID=47041214

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TR2018/16164T TR201816164T4 (tr) 2011-04-22 2011-04-22 Salyangoz kompresör.

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP2700818B1 (tr)
JP (1) JP5581440B2 (tr)
KR (1) KR101484728B1 (tr)
CN (1) CN103502645B (tr)
TR (1) TR201816164T4 (tr)
WO (1) WO2012144067A1 (tr)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2806164B1 (de) * 2013-05-22 2015-09-09 Obrist Engineering GmbH Scrollkompressor und CO2-Fahrzeugklimaanlage mit einem Scrollkompressor
EP2806165B1 (de) * 2013-05-22 2015-09-09 Obrist Engineering GmbH Scrollkompressor und CO2-Fahrzeugklimaanlage mit einem Scrollkompressor
US9488171B2 (en) * 2014-06-06 2016-11-08 Hamilton Sundstrand Corporation Gear pump drive gear stationary bearing
KR102234708B1 (ko) * 2014-08-06 2021-04-01 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기
CN108266374A (zh) * 2017-12-26 2018-07-10 广州万宝集团压缩机有限公司 一种卧式涡旋压缩机
EP3857069A4 (en) 2018-09-28 2022-05-11 Emerson Climate Technologies, Inc. COMPRESSOR OIL MANAGEMENT SYSTEM
KR102503234B1 (ko) * 2018-11-30 2023-02-24 한온시스템 주식회사 스크롤 압축기
FR3102792B1 (fr) 2019-11-05 2021-10-29 Danfoss Commercial Compressors Compresseur à spirales comportant un maneton ayant un évidement supérieur
CN114165437A (zh) * 2020-09-11 2022-03-11 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 涡旋压缩机
CN115875265B (zh) * 2021-09-26 2025-11-18 广东美芝制冷设备有限公司 曲轴、压缩机、制冷设备与曲轴加工方法
CN113954577B (zh) * 2021-11-17 2024-03-12 浙江四和机械有限公司 一种带abs传感器的轻量节能型轮毂单元
JP7697751B2 (ja) * 2022-06-24 2025-06-24 广▲東▼美的▲環▼境科技有限公司 クランク軸用偏心スライダ、スクロール圧縮機及び温度制御設備
CN114922817B (zh) * 2022-06-24 2024-08-02 广东美的环境科技有限公司 曲轴用偏心滑块、涡旋压缩机及温控设备
US12092111B2 (en) 2022-06-30 2024-09-17 Copeland Lp Compressor with oil pump
CN119267223A (zh) * 2023-07-07 2025-01-07 上海海立电器有限公司 一种曲轴及转子式压缩机
KR20260034345A (ko) * 2024-09-04 2026-03-11 한온시스템 주식회사 스크롤 압축기

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0515609Y2 (tr) * 1987-03-18 1993-04-23
US4954057A (en) * 1988-10-18 1990-09-04 Copeland Corporation Scroll compressor with lubricated flat driving surface
JPH0424684U (tr) * 1990-06-21 1992-02-27
JP2928593B2 (ja) * 1990-06-22 1999-08-03 株式会社日立製作所 スクロール圧縮機
JP3050708B2 (ja) * 1992-12-07 2000-06-12 株式会社日立製作所 スクロール圧縮機の軸受給油装置
JPH0712068A (ja) * 1993-06-22 1995-01-17 Hitachi Ltd スクロール流体機械の軸受給油装置
JPH11141478A (ja) * 1997-11-06 1999-05-25 Zexel:Kk スクロール型コンプレッサ
JP3279236B2 (ja) 1997-11-26 2002-04-30 ダイキン工業株式会社 スクロール型流体機械
US6354822B1 (en) * 2000-05-16 2002-03-12 Scroll Technologies Oil retention in compressor slider block
KR100425740B1 (ko) 2002-02-09 2004-04-01 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기의 마찰손실 저감장치

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012144067A1 (ja) 2012-10-26
KR101484728B1 (ko) 2015-01-20
JPWO2012144067A1 (ja) 2014-07-28
EP2700818A4 (en) 2014-12-03
EP2700818A1 (en) 2014-02-26
KR20130125812A (ko) 2013-11-19
CN103502645B (zh) 2016-07-13
JP5581440B2 (ja) 2014-08-27
EP2700818B1 (en) 2018-08-01
CN103502645A (zh) 2014-01-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TR201816164T4 (tr) Salyangoz kompresör.
US8535030B2 (en) Gerotor hydraulic pump with fluid actuated vanes
KR0146704B1 (ko) 윤활능력이 개선된 스크롤 압축기
KR100749040B1 (ko) 스크롤 압축기
US9109628B2 (en) Journal bearing
EP3199753B1 (en) Scroll compressor
US10851685B2 (en) Balancer device and lubricating system for oil pump and balancer shaft bearing
CN102368899A (zh) 作业装置润滑结构
WO2018123682A1 (ja) オイルポンプ及びオイルポンプ一体型のバランサ装置
CN108350869B (zh) 流体机械
US6354822B1 (en) Oil retention in compressor slider block
WO2013011658A1 (ja) 圧縮機
JP3731127B2 (ja) スイング圧縮機
JP2007146864A (ja) スクロ−ル圧縮機
JP3279236B2 (ja) スクロール型流体機械
JP6618663B1 (ja) すべり軸受構造及びスクロール圧縮機
CN108730188B (zh) 用于压缩机的驱动轴和压缩机
JPH11166491A (ja) スクロール圧縮機
JP2928371B2 (ja) スクロール式機械
WO2018012016A1 (ja) 圧縮機
JPH07233790A (ja) スクロール流体機械の油膜潤滑軸受装置
JP2014190244A (ja) スクロール型圧縮機
JP2006274927A (ja) 内接ギヤポンプ及びこれを用いた電動ポンプ
JP2006241993A (ja) スクロール型圧縮機
JP2017180830A (ja) 増速機及び遠心圧縮機