JPH01162302A - ボンド磁石用合金粉末の製造方法 - Google Patents
ボンド磁石用合金粉末の製造方法Info
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- JPH01162302A JPH01162302A JP62321686A JP32168687A JPH01162302A JP H01162302 A JPH01162302 A JP H01162302A JP 62321686 A JP62321686 A JP 62321686A JP 32168687 A JP32168687 A JP 32168687A JP H01162302 A JPH01162302 A JP H01162302A
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- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0573—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes obtained by reduction or by hydrogen decrepitation or embrittlement
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
Ｓｍ−Ｃｏ系に代表される希土類遷移金属系ボンド永久
磁石は、従来のフェライト磁石やアルニコ磁石に比べて
はるかに大きな磁気エネルギーを有することから、その
需要は急激に伸びている。
磁石は、従来のフェライト磁石やアルニコ磁石に比べて
はるかに大きな磁気エネルギーを有することから、その
需要は急激に伸びている。
前記の希土類遷移金属系ボンド磁石は、当初原料費が高
価なため音響用ピックアップ、ウォッチ。
価なため音響用ピックアップ、ウォッチ。
クロックなど超小型製品に使用範囲が限定されていたが
、近年各種産業及び民生用電気、電子機器の主要材料と
して重要な役割を示すようにな９た。
、近年各種産業及び民生用電気、電子機器の主要材料と
して重要な役割を示すようにな９た。
具体的には音響関係を初めとする電子機器の小型化、高
性能化、省エネルギー化等のニーズにより、小型モータ
ー、小型スピーカー、ヘッドホン、ステップモーター等
へ応用分野を広げており、今後もＯＡ、ＦＡ、自動車電
装品、医療機器へと需要が拡大していくものと考えられ
ている。
性能化、省エネルギー化等のニーズにより、小型モータ
ー、小型スピーカー、ヘッドホン、ステップモーター等
へ応用分野を広げており、今後もＯＡ、ＦＡ、自動車電
装品、医療機器へと需要が拡大していくものと考えられ
ている。
本発明はＲ，ボロン、鉄系ボンド磁石用合金粉末を製造
するにあたり、Ｙを含む１０〜３０ａｔ％のＲ，４〜１
０ａ ｔ％のボロン、６０〜８６ａｔ％の鉄、及び製造
上不可避な不純物からなる合金を粉砕する工程の少なく
とも１つ以上の工程で合金に１〜５０ｋｇ／ｃｄの圧力
下で水素ガスを吸蔵させ所定の粒径に粉砕した後、真空
中又はアルゴンガス雰囲気中で３００℃〜６００℃に加
熱し脱水素及びアニールすることにより、粉砕による合
金粉末の残留歪の発生を極力少なくするとともに、粉末
表面にＲ−ｒｉｃｈ相を析出させ、従来避けられなかっ
た粉砕による保磁力の低下を防止し、高性能希土類。
するにあたり、Ｙを含む１０〜３０ａｔ％のＲ，４〜１
０ａ ｔ％のボロン、６０〜８６ａｔ％の鉄、及び製造
上不可避な不純物からなる合金を粉砕する工程の少なく
とも１つ以上の工程で合金に１〜５０ｋｇ／ｃｄの圧力
下で水素ガスを吸蔵させ所定の粒径に粉砕した後、真空
中又はアルゴンガス雰囲気中で３００℃〜６００℃に加
熱し脱水素及びアニールすることにより、粉砕による合
金粉末の残留歪の発生を極力少なくするとともに、粉末
表面にＲ−ｒｉｃｈ相を析出させ、従来避けられなかっ
た粉砕による保磁力の低下を防止し、高性能希土類。
ボロン、鉄系異方性ボンド磁石用合金粉末を製造するこ
とにある。
とにある。
Ｒ，ポロン、鉄系ボンド磁石用合金は従来溶湯超急冷法
で製造したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石用合金のみが実用化さ
れていた。しかし、この方法で得られるボンド磁石では
非晶質相中に析出する主相（Ｎｄｚ Ｆｅｚ Ｂ）
の結晶粒径が２０〜１１００ｎと、粉末粒径（約０．１
ｍ）に比べて非常に小さく、かつそれぞれの容易磁化方
向がランダムである。そのため、磁場配向ができず等方
性であり、最大エネルギー積で８〜９ Ｍ Ｇ Ｏｅと
ＳｍＣｏ系異方性ボンド磁石の最大エネルギー積１２〜
１６ＭＧＯｅに比べて低い。
で製造したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石用合金のみが実用化さ
れていた。しかし、この方法で得られるボンド磁石では
非晶質相中に析出する主相（Ｎｄｚ Ｆｅｚ Ｂ）
の結晶粒径が２０〜１１００ｎと、粉末粒径（約０．１
ｍ）に比べて非常に小さく、かつそれぞれの容易磁化方
向がランダムである。そのため、磁場配向ができず等方
性であり、最大エネルギー積で８〜９ Ｍ Ｇ Ｏｅと
ＳｍＣｏ系異方性ボンド磁石の最大エネルギー積１２〜
１６ＭＧＯｅに比べて低い。
上記の理由で複雑な着磁方向を要求されるような等方性
磁石でなければならないもの以外は利用価値が低い。
磁石でなければならないもの以外は利用価値が低い。
又、Ｎｄ、Ｐｒなどの軽希土類、ボロン、鉄系の合金を
従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石用合金粉末と同様の方法で
溶解粉砕したものは、磁場配向は可能で異方性磁石とな
るが、保磁力が１ｏｏｏｏ ｅ以下であり高性能磁石と
して使用できない。これは、前記軽希土類、ポロン、鉄
系合金の保磁力発生の主要因である結晶粒界のＲ−ｒｉ
ｃｈ相が粉砕のス１ヘレスにより、破壊されるためであ
ることが知られている。又、粉砕のストレスによる結晶
歪を除去するため６００〜７００℃でアニールするとあ
る程度保磁力は回復するが粒同士が溶着するため磁場配
向が困難になる。
従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石用合金粉末と同様の方法で
溶解粉砕したものは、磁場配向は可能で異方性磁石とな
るが、保磁力が１ｏｏｏｏ ｅ以下であり高性能磁石と
して使用できない。これは、前記軽希土類、ポロン、鉄
系合金の保磁力発生の主要因である結晶粒界のＲ−ｒｉ
ｃｈ相が粉砕のス１ヘレスにより、破壊されるためであ
ることが知られている。又、粉砕のストレスによる結晶
歪を除去するため６００〜７００℃でアニールするとあ
る程度保磁力は回復するが粒同士が溶着するため磁場配
向が困難になる。
ただし、軽希土類をＤｙなど重希土類に置き換えた合金
を従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様の方法で溶解粉砕
したものは、歪取りアニールをしなくとも保磁力が１０
００００ ｅを超え粒同士の溶着も発生しない場合もあ
る。しかし、Ｂｒが非常に低く、これも高性能磁石とし
て使用できない。
を従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様の方法で溶解粉砕
したものは、歪取りアニールをしなくとも保磁力が１０
００００ ｅを超え粒同士の溶着も発生しない場合もあ
る。しかし、Ｂｒが非常に低く、これも高性能磁石とし
て使用できない。
前記、従来の技術で説明したように、溶湯急冷法で製造
した合金は磁場配向ができず、ＳｍＣ。
した合金は磁場配向ができず、ＳｍＣ。
系ボンド磁石と同様の方法で製造した合金は保磁力が低
いことから、両者とも異方性ボンド磁石用合金粉末とな
り得ない。本発明ではＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様の方
法で製造した磁石合金について、粉砕のための結晶粒の
歪による保磁力の低下を防ぎ、さらに歪除去のためのア
ニールにより発生する粉末の溶着を防止することで、高
性能異方性ボンド磁石用合金を得ようとするものである
。
いことから、両者とも異方性ボンド磁石用合金粉末とな
り得ない。本発明ではＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様の方
法で製造した磁石合金について、粉砕のための結晶粒の
歪による保磁力の低下を防ぎ、さらに歪除去のためのア
ニールにより発生する粉末の溶着を防止することで、高
性能異方性ボンド磁石用合金を得ようとするものである
。
Ｒ，ポロン、鉄系磁石は１−５系ＳｍＣｏ磁石と同様な
ニュークリエイジョンタイプの磁石であり保磁力発生機
構は、主相であるＮｄｚ −Ｆｅ１２−Ｂ及び主相を取
り囲むように析出しているＲ−ｒｉｃｈ相に、歪、欠陥
などのない完全性に起因している。
ニュークリエイジョンタイプの磁石であり保磁力発生機
構は、主相であるＮｄｚ −Ｆｅ１２−Ｂ及び主相を取
り囲むように析出しているＲ−ｒｉｃｈ相に、歪、欠陥
などのない完全性に起因している。
本発明では、高周波溶解、アーク溶解などで製造したＲ
、ボロン、鉄系合金インゴットを粉砕する際合金に水素
ガスを吸蔵させ、１０〜１００μｍに自然粉化した後、
ボールミルなどで２〜１０μｍに微粉砕することにより
、機械的粉砕では不可避な粉砕による結晶粒の歪を極力
少なくすることを第１の手段とした。この状態では粉末
は殆ど単結晶の状態まで粉砕されており、粒内に結晶粒
界は存在せず粉末保磁力は１０００’Ｏｅ以下となるこ
とが分かった。そこで、第２の手段として微粉砕で得ら
れた２〜１０μｍの粉末を真空中又はアルゴンガスなど
の不活性ガス中３００〜６００℃の雰囲気で脱水素を行
うと共に従来考えられていた温度より低い温度でのアニ
ールを行うことにより、磁場配向に不都合な粒同士の溶
着が起きない状態で結晶粒に僅かに残留する内部歪を完
全に除去し粒表面にＲ−ｒｉ ｃｈ相を析出させ、粉砕
による保磁力の低下を極力少なくした高性能異方性ボン
ド磁石用合金粉末を得ようとするものである。
、ボロン、鉄系合金インゴットを粉砕する際合金に水素
ガスを吸蔵させ、１０〜１００μｍに自然粉化した後、
ボールミルなどで２〜１０μｍに微粉砕することにより
、機械的粉砕では不可避な粉砕による結晶粒の歪を極力
少なくすることを第１の手段とした。この状態では粉末
は殆ど単結晶の状態まで粉砕されており、粒内に結晶粒
界は存在せず粉末保磁力は１０００’Ｏｅ以下となるこ
とが分かった。そこで、第２の手段として微粉砕で得ら
れた２〜１０μｍの粉末を真空中又はアルゴンガスなど
の不活性ガス中３００〜６００℃の雰囲気で脱水素を行
うと共に従来考えられていた温度より低い温度でのアニ
ールを行うことにより、磁場配向に不都合な粒同士の溶
着が起きない状態で結晶粒に僅かに残留する内部歪を完
全に除去し粒表面にＲ−ｒｉ ｃｈ相を析出させ、粉砕
による保磁力の低下を極力少なくした高性能異方性ボン
ド磁石用合金粉末を得ようとするものである。
本発明によれば前記、問題を解決する手段に記した通り
水素吸蔵で自然粉化した合金を微粉砕することにより、
粉砕による歪が小さい粉末が得られること及び粒同士の
溶着が起きないような低温下での保磁力回復のためのア
ニールが可能となる。
水素吸蔵で自然粉化した合金を微粉砕することにより、
粉砕による歪が小さい粉末が得られること及び粒同士の
溶着が起きないような低温下での保磁力回復のためのア
ニールが可能となる。
〔実施例−１〕
ｆｌｌＮｄ＋ｓ Ｆｅｑｑ Ｂ６及びＮｄ１ｇ−Ｆ
ｅ７Ｓ−Ｂ６となるように配合しアルゴンガス中でアー
ク溶解した合金を出発合金とした。この時Ｎｄは、９５
％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロン、Ｆｅは９
９．９％以上の電解鉄を使用した。
ｅ７Ｓ−Ｂ６となるように配合しアルゴンガス中でアー
ク溶解した合金を出発合金とした。この時Ｎｄは、９５
％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロン、Ｆｅは９
９．９％以上の電解鉄を使用した。
（２）アーク溶解した合金はタラソシャーミル、ディス
クミルなどで３２メンシユスルーに粗粉砕し、さらにボ
ールミルで平均粒径４μｍに微粉砕した。
クミルなどで３２メンシユスルーに粗粉砕し、さらにボ
ールミルで平均粒径４μｍに微粉砕した。
（３）得られた合金粉末に体積比で２０％のエポキシ樹
脂を混合し、２ｔｏｎ／ｃｆｆｌの圧力で成形固化した
。このサンプルの磁気特性を表１に示す。
脂を混合し、２ｔｏｎ／ｃｆｆｌの圧力で成形固化した
。このサンプルの磁気特性を表１に示す。
表−１
〔実施例−２〕
（１１Ｎｄ＋ｓ Ｆｅ、ｑ Ｂｂ及びＮｄ、ｇ −
Ｆｅ７５−Ｂ６となるように配合しアルゴンガス中でア
ーク溶解した合金を出発合金とした。この時Ｎｄは、９
５％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロン、Ｆｅは
９９．９％以上の電解鉄を使用した。
Ｆｅ７５−Ｂ６となるように配合しアルゴンガス中でア
ーク溶解した合金を出発合金とした。この時Ｎｄは、９
５％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロン、Ｆｅは
９９．９％以上の電解鉄を使用した。
（２）アーク溶解した合金はクラッシャーミル、ディス
クミルなどで３２メンシユスルーに粗粉砕し、さらにボ
ールミルで平均粒径４μｍに微粉砕した。
クミルなどで３２メンシユスルーに粗粉砕し、さらにボ
ールミルで平均粒径４μｍに微粉砕した。
（３）粉砕した合金を石英管にいれ２ ｘｔｏ−ｓ ｔ
ｏ ｒｒの真空度で５５０℃、２０時間の熱処理をほ
どこした。
ｏ ｒｒの真空度で５５０℃、２０時間の熱処理をほ
どこした。
（４）得られた合金粉末に体積比で２０％のエポキシ樹
脂を混合し２ｔｏｎ／ｃｎ＋の圧力で成形固化した。
脂を混合し２ｔｏｎ／ｃｎ＋の圧力で成形固化した。
このサンプルの磁気特性を表２に示す。
〔実施例−３〕
（１）Ｎ ｄ １５ Ｆ ｅ ７ｇ Ｂ ｂ及びＮ
ｄ１９ Ｆｅ７５−Ｂ６となるように配合しアルゴン
ガス中でアーク溶解した合金を出発合金とした。この時
Ｎｄは、９５％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロ
ン、Ｆｅは９９．９％以上の電解鉄を使用した。
ｄ１９ Ｆｅ７５−Ｂ６となるように配合しアルゴン
ガス中でアーク溶解した合金を出発合金とした。この時
Ｎｄは、９５％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロ
ン、Ｆｅは９９．９％以上の電解鉄を使用した。
（２）アーク溶解した合金はタラソシャーミルで１〜５
顛に粗粉砕し密閉容器に納め、真空中で３００℃３０分
間活性化処理した後、５０ｋｇ／ｃＪの圧力で１時間水
素ガスを吸収させ真空中３００℃で３０分脱水素を行い
５０〜５００μｍに粉末化し、さらにボールミルで平均
粒径４μｍに微粉砕した。
顛に粗粉砕し密閉容器に納め、真空中で３００℃３０分
間活性化処理した後、５０ｋｇ／ｃＪの圧力で１時間水
素ガスを吸収させ真空中３００℃で３０分脱水素を行い
５０〜５００μｍに粉末化し、さらにボールミルで平均
粒径４μｍに微粉砕した。
（３）得られた合金粉末に体積比で２０％のエポキシ樹
脂を混合し２ｔｏｎ／＋ｆｆｌの圧力で成形固化した。
脂を混合し２ｔｏｎ／＋ｆｆｌの圧力で成形固化した。
このサンプルの磁気特性を表３に示す。
表−３
〔実施例−４〕
（１）Ｎｄ＋ｓ Ｆｅｔ、 Ｂｂ及びＮｄ＋ｑ Ｆ
ｅ７ｓ−Ｂ６となるように配合しアルゴンガス中でアー
ク溶解した合金を出発合金とした。この時Ｎｄは、９５
％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロン、Ｆｅは９
９．９％以上の電解鉄を使用した。
ｅ７ｓ−Ｂ６となるように配合しアルゴンガス中でアー
ク溶解した合金を出発合金とした。この時Ｎｄは、９５
％以上の純度のもの、Ｂはクリスタルボロン、Ｆｅは９
９．９％以上の電解鉄を使用した。
（２）アーク溶解した合金はタラソシャーミルで１〜５
１ｍに粗粉砕し密閉容器に納め、真空中で３００℃で３
０分脱水素を行い５０〜５００μｍに粉末化し、ボール
ミルで平均粒径４μｍに微粉砕した。
１ｍに粗粉砕し密閉容器に納め、真空中で３００℃で３
０分脱水素を行い５０〜５００μｍに粉末化し、ボール
ミルで平均粒径４μｍに微粉砕した。
（３）粉砕した合金を石英管にいれ２ ｘｉｏ−５ｔ
ｏ ｒｒの真空度で５５０℃、３０時間の熱処理をほど
こし（４）得られた合金粉末に体積比で２０％のエポキ
シ樹脂を混合し２ｔｏｎ／ｃＪの圧力で成形固化した。
ｏ ｒｒの真空度で５５０℃、３０時間の熱処理をほど
こし（４）得られた合金粉末に体積比で２０％のエポキ
シ樹脂を混合し２ｔｏｎ／ｃＪの圧力で成形固化した。
このサンプルの磁気特性を表４に示す。
表−４
〔実施例−５〕
実施例−４により本発明の効果が顕著であることが判明
したので、さらに磁気特性の向上を図るべく検討した結
果、粉砕後の熱処理条件により磁気特性がさらに向上す
ることを見出した。そこで、Ｎｄ１６ Ｆｅｑｅ
Ｂｂとなるように配合した合金を実施例−４に従って水
素吸蔵〜微粉砕した粉末について熱処理温度を４５０℃
〜６５０℃、熱処理時間を２０〜４０時間の間の条件で
熱処理し、体積比で２０％のエポキシ樹脂を混合し２ｔ
ｏｎ／ａＪの圧力で１０ｋＯｅの磁場中成形固化したサ
ンプルの磁気特性（（Ｂ Ｈ） ｍ’ａ ｘ）を図１に
示す。
したので、さらに磁気特性の向上を図るべく検討した結
果、粉砕後の熱処理条件により磁気特性がさらに向上す
ることを見出した。そこで、Ｎｄ１６ Ｆｅｑｅ
Ｂｂとなるように配合した合金を実施例−４に従って水
素吸蔵〜微粉砕した粉末について熱処理温度を４５０℃
〜６５０℃、熱処理時間を２０〜４０時間の間の条件で
熱処理し、体積比で２０％のエポキシ樹脂を混合し２ｔ
ｏｎ／ａＪの圧力で１０ｋＯｅの磁場中成形固化したサ
ンプルの磁気特性（（Ｂ Ｈ） ｍ’ａ ｘ）を図１に
示す。
〔実施例−６〕
Ｎｄを１５ａ ｔ％〜１９ａｔ％になるように配合した
合金を実施例−４に従って水素吸蔵〜微粉砕し実施例−
５での最適条件である６００℃４０時間で熱処理した粉
末に体積比で２０％のエポキシ樹脂を混合し、２ｔｏｎ
／ｃＩｉｌの圧力で１０ｋＯｅの磁場中成形固化したサ
ンプルの磁気特性（（ＢＨ）ｍａＸ）を図２に示す。
合金を実施例−４に従って水素吸蔵〜微粉砕し実施例−
５での最適条件である６００℃４０時間で熱処理した粉
末に体積比で２０％のエポキシ樹脂を混合し、２ｔｏｎ
／ｃＩｉｌの圧力で１０ｋＯｅの磁場中成形固化したサ
ンプルの磁気特性（（ＢＨ）ｍａＸ）を図２に示す。
実施例−５及び６により明らかなようにＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
を水素吸蔵粉砕後熱処理することにより磁気特性が著し
く改善されることが分かった。又、６００℃以上の熱処
理では、保磁力は向上するものの（ＢＨ）ｍａ ｘはや
や低下することが分かった。
を水素吸蔵粉砕後熱処理することにより磁気特性が著し
く改善されることが分かった。又、６００℃以上の熱処
理では、保磁力は向上するものの（ＢＨ）ｍａ ｘはや
や低下することが分かった。
その理由として、
■水素吸蔵粉砕により、結晶粒の粉砕による歪が少なく
なる。
なる。
■低温熱処理により粉砕による残留歪が、完全に除去さ
れるとともに、粒表面にＲ−ｒｉｃｈ相を析出させ保磁
力の低下を防止する。
れるとともに、粒表面にＲ−ｒｉｃｈ相を析出させ保磁
力の低下を防止する。
■熱処理温度が６００℃を超えると粒表面に析出したＲ
−ｒｆｃ）１相同士が溶着するため磁場配向が困難にな
り磁気特性が低下する。ということが分かった。
−ｒｆｃ）１相同士が溶着するため磁場配向が困難にな
り磁気特性が低下する。ということが分かった。
前記、発明の詳細な説明で分かる通り本発明によれば、
従来不可能だった希土類、ボロン、鉄系異方性ボンド磁
石を製造することができ、従来Ｓｍｃｏ、系の焼結磁石
でしか達成できなかった。
従来不可能だった希土類、ボロン、鉄系異方性ボンド磁
石を製造することができ、従来Ｓｍｃｏ、系の焼結磁石
でしか達成できなかった。
（ＢＨ）ｍａ ｘ１６〜２０ＭＧｏｅの性能をボンド磁
石で達成できる。
石で達成できる。
一般に知られているように、焼結磁石は焼結による収縮
が太き（、希土類磁石の主な市場である精密部品に使用
する場合は研削、ラッピング等の仕上げ加工が必要であ
り、製造コストが増加する。
が太き（、希土類磁石の主な市場である精密部品に使用
する場合は研削、ラッピング等の仕上げ加工が必要であ
り、製造コストが増加する。
ボンド磁石は成形後殆ど収縮しないため、仕上げ加工を
不用とすることも可能となり、製造コストが大幅に削減
できる。更に実施例に示したように、希土類にＮｄを使
用した場合、資源含存量がＳｍの１０倍以上あり、鉄は
ｃｏに比べれば、無限に存在すると言って良く、原料供
給が長期的に安価で安定して得られることが期待できる
。
不用とすることも可能となり、製造コストが大幅に削減
できる。更に実施例に示したように、希土類にＮｄを使
用した場合、資源含存量がＳｍの１０倍以上あり、鉄は
ｃｏに比べれば、無限に存在すると言って良く、原料供
給が長期的に安価で安定して得られることが期待できる
。
第１図はＮｄ＋ｂ−Ｆｅｑ８ Ｂｂの合金粉末を各種温
度及び時間でアニールした時の磁気特性図（実施例５）
、 第２図はＮｄｘ−Ｆｅ、４−ｘ−Ｂｂの合金のＸを１５
〜１９ａｔ％の間で変化させた時の磁気特性図（実施例
６）である。 以上 出願人 セイコー電子部品株式会社 代理人 セイコー電子工業株式会社
度及び時間でアニールした時の磁気特性図（実施例５）
、 第２図はＮｄｘ−Ｆｅ、４−ｘ−Ｂｂの合金のＸを１５
〜１９ａｔ％の間で変化させた時の磁気特性図（実施例
６）である。 以上 出願人 セイコー電子部品株式会社 代理人 セイコー電子工業株式会社
Claims (1)
- 希土類，ボロン，鉄系のボンド磁石用合金粉末の製造
で、Ｙを含む１０〜３０ａｔ％の希土類、４〜１０ａｔ
％のボロン、６０〜８６ａｔ％の鉄からなる合金を粉砕
する工程の少なくとも１つ以上の工程で、合金に１〜５
０ｋｇ／ｃｍ＾２の圧力下で水素ガスを吸蔵させ、所定
の粒径に粉砕した後、真空中又はアルゴンガス雰囲気中
で、３００℃〜６００℃に加熱し粉末表面に希土類（以
下Ｒと記す）−ｒｉｃｈ相を析出しすることを特徴とす
る、Ｒ，ボロン，鉄系のボンド磁石用合金粉末の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62321686A JPH01162302A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | ボンド磁石用合金粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62321686A JPH01162302A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | ボンド磁石用合金粉末の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01162302A true JPH01162302A (ja) | 1989-06-26 |
Family
ID=18135290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62321686A Pending JPH01162302A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | ボンド磁石用合金粉末の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01162302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0626703A3 (en) * | 1993-05-28 | 1995-01-25 | Rhone Poulenc Spec Chim | Anisotropic spherical magnetic powder. |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62101004A (ja) * | 1985-10-28 | 1987-05-11 | Seiko Epson Corp | 希土類−鉄系永久磁石 |
| JPS62137808A (ja) * | 1985-12-12 | 1987-06-20 | Mitsubishi Metal Corp | 希土類ボンド磁石の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-18 JP JP62321686A patent/JPH01162302A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62101004A (ja) * | 1985-10-28 | 1987-05-11 | Seiko Epson Corp | 希土類−鉄系永久磁石 |
| JPS62137808A (ja) * | 1985-12-12 | 1987-06-20 | Mitsubishi Metal Corp | 希土類ボンド磁石の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0626703A3 (en) * | 1993-05-28 | 1995-01-25 | Rhone Poulenc Spec Chim | Anisotropic spherical magnetic powder. |
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