JPH01175705A

JPH01175705A - 希土類磁石の製造方法

Info

Publication number: JPH01175705A
Application number: JP62336136A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Yoshida; 裕吉田
Original assignee: Daido Steel Co Ltd
Current assignee: Daido Steel Co Ltd
Priority date: 1987-12-29
Filing date: 1987-12-29
Publication date: 1989-07-12

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は希土類磁石の製造方法に関し、更に詳しくは、
緻密で磁気特性が良好であると同時に靭性、加工性も優
れている希土類永久磁石を短時間に製造する方法に関す
る。

（従来の技術）希土類永久磁石の製造方法には、大別して次の２種類の
方法がある。第１の方法は、目的とする希土類磁石用の
原料である所定組成の合金を溶融し、インゴットにした
のちこれを粉砕し、目的粒度の合金粉末を磁場中で所定
形状に成形し、得られた成形体を例えば常圧焼結したの
ち、熱処理を施すという焼結法である。

第２の方法は、急冷法と呼ばれる方法で、これは概ね次
のようにして工程が進捗する。

まず所定組成の合金を溶融する。得られた融液を例えば
溶湯急冷法により急冷して該合金の薄帯またはフレーク
にしたのちこれを粉砕する。ついで所定粒度の合金粉末
を冷開成形して圧粉体としたのち、この圧粉体を温間成
形して所定形状の成形体とする。更に必要に応じてはこ
の成形体に温間で塑性変形処理を施す。

前者の焼結法における焼結工程、また後者の急冷法にお
ける温開成形の工程には、いずれも、所定の金型内に希
土類磁石用の合金粉末を充填したのち加熱しながらプレ
ス成形する方法が適用されている。このときの加熱方法
としては、抵抗加熱または誘導加熱の方式が一般に採用
されている。

また、後者の急冷法の場合、最終的に得られる磁石を緻
密にしかつ加工性を高めるために、上記した磁性粉に所
定量の各種金属粉をバインダ成分として添加することが
提案されている（特願昭６２−２３０８５５号公報参照
）。

（発明が解決しようとする問題点）ところで、上記のような加熱方式においては、金型に合
金粉末を充填してからそれを所定温度で加熱処理するた
めに要する時間は、金型の昇温時間を含めると通常数時
間のオーダーになる。

したがって、所定温度に達するまでに、合金粉末中の各
成分元素は高温下に長時間曝されることになる。

その結果、希土類元素のような活性な元素はこの過程で
酸化したり、または蒸発したりしてしまい、得られた磁
石においては、高密度化が阻害されるのみならず目的の
磁石組成から逸脱するという事態が発生する。また、高
温下で長時間滞留することによって、合金の結晶粒が粗
大化して永久磁石にとって最も重要な特性である保磁力
（ｉＨｃ）が低下するという不都合を招く。

とくに、後者の急冷法においては、この不都合が焼結法
に比べて発生し易い。

また、後者の方法においてバインダ成分が添加されてい
る場合は、上記した温間成形の過程で合金粉末とバイン
ダ成分である各種の金属粉とが反応して、結局はｉＨｃ
や残留磁束密度（Ｂｒ）の著しい低下を招くことがある
。

本発明は上記した問題を解消し、高密度であり、磁気特
性に優れ、また加工性も向上した希土類磁石を短時間で
製造する方法の提供を目的とする。

（問題点を解決するための手段）上記目的を達成するために、本発明の希土類磁石の製造
方法は、その構成を、希土類磁石用の合金粉末に放電エ
ネルギを印加しつつ圧縮成形して緻密化することを特徴
とし、また他の方法は、その構成を、希土類磁石用の合
金粉末８０〜９９体積％と、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、
Ｃｄ、Ｉｎ。

Ｇａ，Ｔｌの群から選ばれる少なくとも１種の低融点金
属若しくはそれらの合金；Ａｌ、Ｃｏ、Ｎｂ。

Ｔｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｖの群から選ばれる少
なくとも１種の金属；またはＤｙｔＯｓ。

ＴｂｚＯｓ　、Ｈｏｇ’ｓ　、Ｅｒａ’ｓの群から選ば
れる少なくとも１種の重希土類金属酸化物；のいずれか
１種のバインダ成分１〜２０体積％とから成る混合粉に
、放電エネルギを印加しつつ圧縮成形して緻密化するこ
とを特徴とする。

まず、本発明方法が適用される合金粉末は、希土類磁石
の原料粉となり得るものであれば何であってもよく、格
別限定されるものではない。

このような合金粉末のうち、後述する組成を有するもの
は好適である。すなわち、その１つは、結晶構造がＲｔ
Ｆｅ＋　ａ　Ｂ型（式中、Ｒは希土類元素である）とし
て知られるタイプのもので、例えば、次式：　Ｒ（Ｐｅ
、　Ｘ）　−Ｍ　（式中、Ｒ，Ｍ。

Ｘはそれぞれ、希土類元素の少なくとも１種；Ｂ。

Ｃ，Ｓｉ、Ｐの群から選ばれる少なくとも１種の半金属
元素；Ｃｏ、ＡＩ、Ｇａ、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｔｉ、　Ｚｒ、
　Ｎｂ、　Ｎｉ、　Ｃｒ、　Ｍｎ、　Ｃｕ、　Ｓｎの群
から選ばれる少なくともＩＩの金属元素を表し、かつ、
Ｒ，Ｍ、Ｘの組成割合は、それぞれ、２０〜４０重量％
、０．１〜２．０重量％、２０重量％以下である）で示
される組成の合金粉末をあげることができる。

上記合金の組成において、Ｒが２０重量％より少ない場
合は、充分なｉＨｃが得られず、また４０重重置より多
い場合はＲ，Ｆｅ、、Ｂ相の存在割合が減少し、’Ｂ　
ｒの低下を招く。

Ｍが０．１　ｆｆｌ量％未溝の場合はＲ，Ｆｅ、、Ｂ相
の生成量が減少し、キエーリ点の低いＲｚＦｅ＋を相が
増加して常温以上でＢ「が低下し、また２、０重置％を
超える場合には同様にＲ＠　Ｆ　ｅ　Ｉａ　Ｂ相が減少
しで非磁性のＲＦｅＪｎ相が増加してＢ「が低下する。

更にＸが２０重量％を超えて存在する場合は、Ｂｒの低
下のみならず、新たにｉＨｃを阻害する相の生成を招（
ことがある。

とくに、ＲとしてＮｄ、ＭとしてＢ、ＸとしてＣＯのよ
うな成分元素であることが好適で、そしてＲは２７〜３
５重量％、Ｍは０．５〜１．４重量％、Ｘが５〜１５重
量％であることが好適である。

他の合金としては、その結晶構造がＲｚＣＯ＋を型（Ｒ
は希土類元素）として知られるタイプのもので、例えば
、次式：Ｒ−（Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｘ）（式中、Ｒ
，Ｘはそれぞれ、希土類元素の少なくとも１種、Ｔｉ、
Ｈｆ、Ｎｂ、Ｎｌ、Ｂの群から選ばれる少なくとも１種
の元素を表し、かつ、Ｒ，Ｆｅ。

Ｃｕ、Ｚｒ、Ｘの組成割合はそれぞれ、２２〜２７重量
％、１０〜２５重量％、２〜１０重量％、０．３〜４重
量％、２重量％以下である）で示される組成の合金粉末
をあげることができる。

上記合金の組成において、Ｒが２２重量％未満の場合は
、充分なｉＨｃが得られず、また２７重量％を超えると
、ｉＨｃ、Ｂｒのいずれもが低下する。

ｐｅが１０重量％未満の場合は、飽和磁化を大きくする
ことができずＢｒの低下を招き、また２５重置％を超え
ると、ｉＨｃが低下するとともに減磁曲線の角形性が劣
化するという問題を避は得なくなる。Ｃｕの量が２重量
％未満の場合は、ｉＨｃが低下し、角形性が劣化すると
いうような不都合が生じ、また１０重重置より多い場合
は飽和磁化が低くなる。更にＺｒが０．３重量％未満の
場合は、充分なｉＨｃが得られず、また４重量％を超え
ている場合は、ｉＨｃ、Ｂｒのいずれもが低下する　゛
ので不都合である。最後に、Ｘが２重量％より多い場合
は、ｉＨｃ、Ｂｒはいずれも低下するので不都合である
。

とくに、ＲとしてはＳｍ、ＸとしてはＴｉであることが
好適で、Ｒが２４〜２６重量％、Ｆｅが１９〜２２重景
％、重量が３〜６重量％、Ｚ「が１〜３重量％、Ｘが０
．５〜１重量％である組成の合金は好適である。

これらの合金粉末は、焼結法の場合、その平均粒径が２
．５μｍに整粒して用いると好適である。

また、急冷法の場合は、ＪＩＳＺ８８０１で規定する篩
で８０〜２５０メツシエに整粒することが好ましい。

本発明方法においては、上記したような合金粉末に更に
後述するようなバインダを所定量配合して用いると、得
られた磁石の靭性、加工性を向上せしめることができて
有用である。

このようなバインダ成分としては、Ｐｂ、Ｚｎ。

Ｂｉ、Ｓｎ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｇａ，Ｔｌのような低融点金
属若しくはこれらを適宜に組合わせて調製した合金の１
種または２種以上ｉ　Ａ　Ｉ　、　Ｃｏ、　Ｎ　ｂ　。

Ｔｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、ＶＯ）ような金属の１
種または２種以上；更に、ＤＶｓＯｓ　、Ｔｂオ０゜、
Ｈｏｇ’ｓ　、Ｅｒ！’ｓのような重希土類元素の酸化
物の１種または２種以上をあげることができる。

これらのバインダ成分のうち、例えばＰｂ、Ｚｎは得ら
れた磁石の硬度を低下せしめて切削性、研磨性等の加工
性を向上せしめるためには有効な成分であるが、しかし
一方ではｉＨｃを低下せしめる作用を示す、また、Ａ　
Ｉ　、　　Ｃｏ　、　　ＤｙｚＯｓは磁石のｉＨｃの低
下を抑制するためには有効であるが、しかし磁石の加工
性向上への寄与は少ない。それゆえ、バインダ成分の選
定は上記した各成分の効果を勘案して適切に行うことが
求められる。

このバインダ成分は前述した合金粉末に配合されて、焼
結または温間成形すべき磁石用原料粉に調合される。こ
のときのバインダ成分の配合量は上記原料粉中で１〜２
０体積％を占有するような量に設定される。この配合量
が１体積％未満の場合は、配合効果が発現せず得られた
磁石の密度、加工性の向上は認められず、また逆に２０
体積％を超える配合量の場合は、合金粉末との反応機会
が傾向的に増大してｉＨｃの低下、Ｂｒの低下を招くの
で不都合である。好ましくは２〜１０体積％である。な
お、これらバインダ成分はその粒度を３３０メツシユ以
下に整粒して用いることが好ましい。

本発明方法は次のようにして行われる。

まず、上記した組成の合金粉末または該合金粉末とバイ
ンダ成分との混合粉が原料粉として調製される。

ついで、この原料粉を第１図に模式図として示した成形
装置を用いて圧縮成形する。

図において、励磁用の電磁石ポールピース１で囲繞され
たダイス２にはその中心部に所定径の透孔２ａが形成さ
れている。透孔２ａの下方からは下パンチ３、上方から
は上パンチ４がそれぞれ滑動自在に挿入されて両パンチ
３．４の対向部に成形キャビティ５が形成されている。

上バンチ３、下パンチ４にはそれぞれ一対の電極６ａ、
６ｂが付設され、ここから電力を供給して成形キャビテ
ィ５内にアーク放電を形成することができるようになっ
ている。

この装置を用い、まず、成形キャビティ５の中に上記し
た原料粉５ａを充填する。充填に際しては、できるだけ
粗な充填状態にすることが好ましい、ついで、電磁石ポ
ールピースｌを作動して原料粉５ａに磁界を印加して合
金粉末を配向せしめる。このときの磁界の大きさは原料
粉の種類等によって異なるが、通常１０ｋＯｅ程度であ
る。

その後、上パンチ４と下パンチ３とを滑動せしめて、原
料粉５ａを圧縮する。このときの圧はあまり高くない方
がよく通常１０ｋｇ／ｃｍ”程度である。

圧を高くすると、原料粉が賦形され成形キャビティ５内
のアーク放電の発生効率が落ちるからである。

この圧縮成形と同時に、電極６ａ、６ｂに通電して上パ
ンチ４．下バンチ３の間、すなわち成形キャビティ５内
の原料粉の各粒子間にアーク放電を発生させる。

原料粉は、アーク放電による発熱および抵抗発熱によっ
て短時間で高温にまで昇温する。所定温度にまで昇温し
たことを確認した時点で、通電を停止すると同時に更に
上パンチ４、下パンチ３を滑動せしめて例えば１　ｔｏ
ｎｆ／ｃｍ”程度に成形圧を増圧して原料粉５ａを圧縮
成形したのち、全体を冷却する。かくして、原料粉５ａ
は緻密な形成体磁石に転形する。

最後に、得られた成形体に適宜な熱処理を施したり、ま
たは必要に応じて塑性変形処理を施せば、求める釉上Ｗ
４磁石を得ることができる。

（発明の実施例）実施例ＩＮｄ：３３重量％、Ｂ：１．３重量％、残部がＦｅから
成る合金を溶解・鋳造したのち、得られたインゴットを
ボールミルで粉砕して平均粒径３μ−程度の合金粉末を
得た。この合金粉末を第１図に示した装置の成形キャビ
ティ５内に充填し、電磁石ポールピース１より５０ｋＯ
ｅの磁界を印加して合金粉末を配向せしめた後、上・下
パンチ３．４を作動して合金粉末に１０ｋｇ／ｃｓ＋２
の１次圧力を印加し、この状態を維持しつつ電極６ａ、
６ｂ間に通電（直流８００Ａと２ｋＨｚの高周波を重畳
）して上・下パンチ３．４間にアーク放電をとばした。

通電開始後２０秒で合金粉末は１１００°Ｃに昇温した
。ついで、２次圧力として１　ｔｏｎｆ／Ｃｍ”に増圧
し、同時に通電を停止して冷却を行った。

得られた成形体を、６５０℃で１時間、時効処理に付し
たのち、その密度、表面硬さ（ビッカース硬さ：ｌ１ｖ
）、残留磁束密度、保磁力、最大エネルギ積を測定した
。その結果を第１表に示した。

比較例１実施例１で用いた合金粉末を、まず、印加磁界１５ｋｏ
ｅ、圧力１　ｔｏｎｆ／ｃｍ”の条件で磁場成形して成
形体とした。ついで、この成形体をＡｒ雰囲気中におい
て、温度１１００℃で１時間、常圧焼結に付した。得ら
れた焼結体を実施例１の場合と同じように、６５０°Ｃ
で１時間、時効処理に付したのち、その各特性を測定し
た。結果を第１表に示した。

実施例２Ｎｄ：３０重量％、Ｂ：］、Ｏ重盪％、残部がＦｅであ
る合金に常用の溶湯急冷法（単ロール法）を適用して′
厚み数１０μ懺の薄帯を得た。この薄帯を粉砕して、Ｊ
ＩＳ２８８０１で規定する篩の８０メツシエ下の合金粉
末を得た。

得られた合金粉末を、第１図に示した装置の成形キャビ
ティ５内に充填した。電磁石ポールピースｌを作動させ
ることなく、上・下バンチ３．４を滑動せしめて１次圧
力１０　ｋｇ／ｃｍ”を印加し、この状態で電極６　ａ
、６ｂに通電し上・下パンチ３゜４間にアーク放電をと
ばした。

通電開始後約１５秒で７００℃にまで昇温した。

この時点で２次圧力１　ｔｏｎｆ八禦１へ印加し、通電
を停止し、冷却を行った。磁気的に等方性の成形体が得
られた。この各特性を測定しその結果を第１表に示した
。

ついでこの等方性成形体に、その高さが１／４になるま
で、７００°Ｃにおいて常用のグイアップセット加工を
施した。アップセット加圧方向に磁化容易軸を有する異
方性磁石が得られた。その特性を第１表に示した。

比較例２実施例２で用いた合金粉末を、内径１０麟−の金型内に
充填し、ｌＸｌ０−’Ｔｏｒｒの真空下において、圧１
．５　ｔｏｎｆ／ｃｓ＋”、温度７００℃、時間２分の
条件でホットプレスした。磁気等方性の磁石が得られた
。この特性を測定し結果を第１表に示した。

ついで、この等方性磁石に対し実施例２の場合と同様の
条件でグイアンプセット加工を施して磁気異方性の磁石
を製造した。その特性を第１表に示した。

（以下余白）表示の結果から明らかなように、従来の方法で製造した
磁石の場合は、ダイアップセット加工を行って異方性磁
石にすると、そのｉＨｃが著しく低下する。これに反し
、本発明方法で製造した磁石の場合はそのような問題は
起こらず、磁気特性の高度な安定性が認められる。

実施例３実施例２で用いた合金粉末に、第２表に示したバインダ
成分をそれぞれ表示の割合（体積％）となるように配合
し、Ｖ型混合器で４時間混合した。

得られた混合粉末を実施例２の場合と同様に処理して等
方性磁石、異方性磁石を製造した。これらの特性を第２
表に示した。

比較例３実施例２で用いた合金粉末に第２表に示したバインダ成
分を表示の割合（体積％）となるように配合し、■型混
合器で４時間混合した。

得られた混合粉末を比較例２の場合と同様に処理して等
方性磁石、異方性磁石を製造した。こらの特性を第２表
に示した。

表示の結果から明らかなように、実施例、比較例のいず
れの場合においてもＰｂ、Ｚｎが配合されると得られた
磁石の硬度は低下する。このことは、切削性、研磨性等
の加工性の向上を意味する。

しかしながら比較例の場合は、ｉＨｃも著しく低水準と
なってしまい磁石としての価値が減するが、他方、実施
例の場合はｉＨｃの低下も少なく磁石としての有用性は
維持されている。これは、実施例が本発明方法で製造さ
れているため、Ｐｂ、Ｚｎと合金粉末との反応が生起せ
ず、また結晶粒の粗大化も起こっていないことを立証す
るものである。

ちなみに、実施例２、比較例２の各等方性磁石の破断面
を走査１ｉｉＢで観察したところ、実施例２の結晶粒の
大きさは平均０．１μ−程度と微細であったが、他方、
比較例２のそれは平均０．４μ−程度の粗大粒であった
。

実施例４Ｓｍ：２５重量％、Ｆｅ　：　２０重量％、Ｃｕ：４重
量％、Ｚｒ：２重量％、残部がＧｏから成る合金を溶解
・鋳造し、得られたインゴットを粉砕して、平均粒径３
μ■の合金粉末を得た。

この合金粉末を実施例１と同様の条件で成形した。得ら
れた成形体を真空下において温度１１７０℃で２時間の
溶体化処理、更に８００℃で５時間の時効処理を施して
磁石とした。このときの冷却速度は、４００℃までは０
．５℃／ｗｉｎに制御した。得られた磁石の特性を第３
表に示した。

比較例４実施例４で用いた合金粉末を金型に充填し、印加磁界１
５ｋＯｅ、圧１　ｔｏｎｆ／ｃｍ”の条件で成形体とし
た。ついでこの成形体に実施例１と同様な焼結・容体化
処理、時効処理を順次施して磁石とした。その特性を第
３表に示した。

（以下余白）（発明の効果）以上の説明で明らかなように、本発明方法は、その構成
を、希±！［磁石用の合金粉末に放電エネルギを印加し
つつ圧縮成形して緻密化することを特徴とし、更に、希
土類磁石用の合金粉末８０〜９９体積％と、Ｐｂ、Ｚｎ
、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｃｄ。

Ｉｎ、Ｇａ，Ｔｌの群から選ばれる少なくとも１種の低
融点金属若しくはそれらの合金ＨＡＩ、Ｃｏ。

Ｇａ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｖの群か
ら選ばれる金属；またはＤ　Ｖ　！　Ｏｓ　＋　Ｔ　ｂ
　ｔ　Ｏ３。

Ｈｏ１Ｏｚ　、　Ｅｒａ’ｓの群から選ばれる少なくと
も１種の重希土類金属酸化物のいずれか１種のバインダ
成分１〜２０体積％とから成る混合粉に、放電エネルギ
を印加しつつ圧縮成形して緻密化することを特徴とした
ので、数秒から１０数分という従来に比べれば極めて短
い時間で緻密な希±！！磁石を製造することができる。

また、加熱時間が短縮されるので、成分の酸化・莫発、
更には結晶粒の粗大化という不都合な事態の発生を抑制
することができ、その結果、優れた磁気特性の磁石を製
造することができる。

更に、第２表の結果からも明らかなように、従来の方法
では、磁石の硬度とともに磁気特性（特にｉＨｃ　）を
著しく低下せしめるＰｂ、Ｚｎがバインダ成分であって
も、本発明方法によれば、Ｐｂ。

Ｚｎのこの悪影響を抑制することができ、その結果、Ｐ
ｂ、Ｚｎ配合の積極的な効果である硬度低下すなわち加
工性の向上を可能にすることができる。

なお、本発明方法においては、合金粉末に放電エネルギ
が供給されるときに粉末の粒子表面を清浄にする作用効
果があり、しかも短時間に加熱されることから、粉末粒
子の酸化等も従来の場合に比べて少なく、そのため圧縮
成形を大気中で行うことができるので設備等の点ですこ
ぶる有用である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法を行うに際して用いる装置の模式図
である。１・・・電磁石ポールピース、２・・・ダイス、２ａ・
・・透孔、３・・・下パンチ、４・・・上パンチ、５・
・・成形キャビティ、５ａ・・・原料粉、６ａ、６ｂ・
・・電極。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）希土類磁石用の合金粉末に放電エネルギを印加し
つつ圧縮成形して緻密化することを特徴とする希土類磁
石の製造方法。
（２）前記合金粉末が、次式：Ｒ−（Ｆｅ，Ｘ）−Ｍ（
式中、Ｒ，Ｍ，Ｘはそれぞれ、希土類元素の少なくとも
１種；Ｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｐの群から選ばれる少なくとも１
種の半金属元素；Ｃｏ，Ａｌ，Ｇａ，Ｐｂ，Ｚｎ，Ｔｉ
，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｓｎの群から
選ばれる少なくとも１種の金属元素を表し、かつ、Ｒ，
Ｍ，Ｘの組成割合は、それぞれ、２０〜４０重量％、０
．１〜２．０重量％、２０重量％以下である）で示され
る合金の粉末である特許請求の範囲第１項記載の希土類
磁石の製造方法。
（３）前記合金粉末が、次式：Ｒ−（Ｃｏ，Ｆｅ，Ｃｕ
，Ｚｒ，Ｘ）（式中、Ｒ，Ｘはそれぞれ、希土類元素の
少なくとも１種、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｂの群から
選ばれる少なくとも１種の元素を表し、かつ、Ｒ，Ｆｅ
，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｘの組成割合はそれぞれ、２２〜２７重
量％、１０〜２５重量％、２〜１０重量％，０．３〜４
重量％、２重量％以下である）で示される合金の粉末で
ある特許請求の範囲第１項記載の希土類磁石の製造方法
。
（４）希土類磁石用の合金粉末８０〜９９体積％と、Ｐ
ｂ，Ｚｎ，Ｂｉ，Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎ，Ｇａ，Ｔｌの群か
ら選ばれる少なくとも１種の低融点金属若しくはそれら
の合金；Ａｌ，Ｃｏ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｚｒ，Ｖの群から選ばれる少なくとも１種の金属；又は
Ｄｙ＿２Ｏ＿３，Ｔｂ＿２Ｏ＿３，Ｈｏ＿２Ｏ＿３，Ｅ
ｒ＿２Ｏ＿３の群から選ばれる少なくとも１種の重希土
類金属酸化物；のいずれか１種のバインダ成分１〜２０
体積％とから成る混合粉に、放電エネルギを印加しつつ
圧縮成形して緻密化することを特徴とする希土類磁石の
製造方法。
（５）前記合金粉末が、次式：Ｒ−（Ｆｅ，Ｘ）−Ｍ（
式中、Ｒ，Ｍ，Ｘはそれぞれ、希土類元素の少なくとも
１種；Ｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｐの群から選ばれる少なくとも１
種の半金属元素；Ｃｏ，Ａｌ，Ｇａ，Ｐｂ，Ｚｎ，Ｔｉ
，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｓｎの群から
選ばれる少なくとも１種の金属元素を表し、かつ、Ｒ，
Ｍ，Ｘの組成割合は、それぞれ、２０〜４０重量％、０
．１〜２．０重量％、２０重量％以下である）で示され
る合金の粉末である特許請求の範囲第１項記載の希土類
磁石の製造方法。
（６）前記合金粉末が、次式：Ｒ−（Ｃｏ，Ｆｅ，Ｃｕ
，Ｚｒ，Ｘ）（式中、Ｒ，Ｘはそれぞれ、希土類元素の
少なくとも１種、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｂの群から
選ばれる少なくとも１種の元素を表し、かつ、Ｒ，Ｆｅ
，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｘの組成割合はそれぞれ、２２〜２７重
量％、１０〜２５重量％、２〜１０重量％、０．３〜４
重量％、２重量％以下である）で示される合金の粉末で
ある特許請求の範囲第１項記載の希土類磁石の製造方法
。