JPH01219074A - 多孔質焼結体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はエチレンを主成分とするエチレン系重合体をバ
インダーとした焼結性物質混合物より多孔質焼結体に関
するものであり、特に耐ヒートショック性にすぐれた多
孔質焼結体に関する。

（従来の技術） 最近、セラミックスの粉末を用いた各種多孔質焼結体か
電気炉やガス炉用の内装材、焼結用治工具などの各種工
業用分野において広く利用されてきている。このような
多孔質焼結体は１．Ｄｏ（１℃以上の高温炉中で使用さ
れた後、急激に室温まで冷却することにより、工程の短
縮化をはかることが試みられている。従来、このような
多孔質焼結体については多数提案されている。たとえば
、ウレタン樹脂の原液に焼結性物質を混合した後の発泡
体を脱脂・焼結させた多孔質焼結体や焼結性物質含有水
系スラリー中に気体や揮発性物質または発泡性物質を添
加し、加熱処理させることによって得られる発泡体を焼
結させた多孔質焼結体が用いられているが、温度差か約
１，０００℃のヒートショックを加えると、いずれも焼
結体中にクラックが発生する。また、特公昭６１−５８
４３４号に提案されているように多孔質アルミナ質繊維
とアルミノシリケート系微粒子混合物を硫酸アルミニウ
ムなどの無機質結合剤で結合した無機質成形体は耐ヒー
トシヨツク性にすぐれているが、空隙率および気孔径の
コントロールが困難であると同時に複雑な形状への賦形
か困難であった。

（発明が解決しようとする課題） これらのことから、複雑な形状への賦形か比較的に簡易
に可能であり、かつ発泡状態が均一であり、耐ヒートシ
ヨツク性にすぐれた多孔質焼結体を得ることはいまだに
解決されていない。

以上のことから１本発明はこれらの欠点（問題点）がな
く、すなわち焼結体中の空隙率が任意に制御が可能であ
り、かつ複雑な形状に賦形され、しかも耐ヒートシヨツ
ク性にすぐれている多孔質焼結体を得ることである。

（課題を解決するための手段および作用）本発明にした
がえば、これらの課題は （Ａ）本質的に平均粒径が０．１〜ＳＯＤ　ｐ−ｍであ
り、かつ融点が８００℃以上であるアルミナ系焼結性物
質、 （Ｂ）アルミナ質ｍｍ （Ｃ）エチレン系重合体 （Ｄ）有機過酸化物 ならびに （Ｅ）熱分解型発泡剤 からなる混合物であり、該焼結性物質とアルミ゛す質繊
維との合計量中に占めるアルミナ質繊維の混合割合は３
０〜８０重量％であり、焼結性物質およびアルミナ質繊
維よりなる無機物質とエチレン系重合体との合計量中に
占める無機物質の混合割合は５０ないし９５重量％であ
り、無機物質とエチレン系重合体との合計量１００重量
部に対する他の混合成分の混合割合は、有機過酸化物か
０．１〜１０．０重量部であり、かつ熱分解型発泡剤が
０．１〜４０重量部であるが、有機過酸化物および熱分
解型発泡剤はそれらの合計量で多くとも４５重量部であ
り、しかも有機過酸化物１重量部に対する熱分解型発泡
剤の混合割合は１．０〜１０重量部である発泡易焼結性
物質混合物を金型内で加圧・加熱させることによって架
橋させながら発泡させた後、脱脂および焼結されたこと
を特徴とする多孔質焼結体、 によって解決することができる。以下、本発明を具体的
に説明する。

（Ａ）アルミナ系焼結性物質 本発明において用いられるアルミナ系焼結性物質の融点
は８００°Ｃ以上であり、　１．０００℃以上か好まし
く、特に１，４００℃以上が好適である。融点か８００
°Ｃ未満のアルミナ系焼結性物質を使用すると、脱脂（
か焼）時に有害な変形やふくれを生じる。また、平均粒
径は０．１〜５００鉢■であり、０．１〜４００　μｍ
か望ましく、とりわけ０．１〜３００ＩＬ１１が好適で
ある。平均粒径が０．１井−未満のアルミナ系焼結性物
質を使うならば、混合物を製造するさいに均一の分散か
困難である。一方、　５ｏ。

ｐＬｌｌを超えるものを用いると、混合物の成形体を焼
結するさいに保形性か悪くなるとともに、焼結後の密度
か低下し、焼結体の機械的強度がよくない。

本発明において使われるアルミナ系焼結性物質は木質的
にアルミナよりなり、アルミナおよびシリカ、マグネシ
ア、ジルコニア、チタニアなどの混合物よりなる。アル
ミナ以外の酸化物の含有量は通常６０重量％以下である
。これらの酸化物の含有量が６０重量％を超えるならば
、耐熱性が低下するために好ましくない。

（Ｂ）アルミナ質繊維 また、本発明において使用されるアルミナ質繊維は、そ
の平均繊維径は通常１〜１０ｐｍであり、かつ平均繊維
長か３０〜５００　ＩＬ＋＊のものが好適である。該繊
維中のアルミナの含有量は、一般には少なくとも４０重
量％であり、残部はシリカである。

該アルミナ質ｍ維は所定量のアルミナおよびシリカゾル
の混合物に塩基性酸化アルミニウム水溶液を添加し、所
定径の多数のノズルより噴出させ、乾燥した後、　１　
、０００〜１，６００℃の温度で焼成させることによっ
て製造することができる。

（Ｃ）エチレン系重合体 さらに１本発明において使われるエチレン系重合体はエ
チレン単独重合体、エチレンと炭素数が多くとも１２個
のα−オレフィンとの共重合体およびエチレンを主成分
（少なくとも５０重量％）としてハロゲンを含有しない
が、−個の二重結合を有するビニル七ツマ−との共重合
体があげられる。

エチレン単独重合体およびエチレンとα−オレフィンと
の共重合体の密度は通常０．８８０ｇ　／　ｃ　ｍ”以
上であり、０．８９０ｇ　／　ｃ　ｍ″以上望ましく、
とりわけ０．９００ないし０．９８０ｇ　／　ｃ　ｍ”
が好適である。該共重合体のα−オレフィンとしては、
プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−１，４−メチルペ
ンテン−１、およびオクテン−１があげられる。該α−
オレフィンの共重合割合は、一般には２５重量％（好ま
しくは、２０重量％以下）である。

また、エチレンとビニル七ツマ−との共重合体において
、ビニル千ツマ−としては、α、β−不飽和モノカルボ
ン酸、α、β−不飽和ジカルボン酸、その無水物、不飽
和カルボン酸エステル、アルコキシアルキル−ｍアクリ
レート、ビニルエステル、α、β−不飽和ジカルボン酸
のハーフエステル、ヒドロキシル基を含有する七ツマ−
およびエポキシ基を含有するモノマーがあげられる。

α、β−不飽和モノカルボン酸の炭素数は一般には３〜
２０個であり、とりわけ３〜１６個のものか望ましい６
代表例としては、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン
酸、モノアルキルマレート、モノアルキルフマレートな
どがあげられる。

また、α、β−不飽和のジカルボン酸の炭素数は通常多
くとも２０偏であり、とりわけ４〜１５ｍのものが好適
である。該ジカルボン酸の代表例としては、マレイン酸
、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、　３．６−エ
ンドメチレン−１，２，３，６−チトラヒトローシスー
フタル酸（ナディック酸■）があげられる。

不飽和カルボン酸エステルの炭素数は通常４〜４０４Ｎ
であり、特に４〜２０個のものが好ましい１代表的な例
としてはメチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）
アクリレート、イソプロピル（メタ）アクリレート、　
ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　−ミツマール酸ジエチルなどがあ
げられる。

さらに、アルコキシアルキル価−一アクリレートの炭素
数は通常多くとも２０個である。また、アルキル基の炭
素数が１〜８（１１（好適には、１〜４個）のものが好
ましく、さらにアルコキシルキルアクリレートの代表例
としては、メトキシエチルアクソレート、エトキシエチ
ルアクリレートおよびブトキシエチルアクリレートがあ
げられる。また、ビニルエステルの炭素数は一般には多
くとも２０個（好適には、　４〜１６個）？ある。その
代表例としては酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ビニ
ルブチレート、ビニルピバレートなどがあげられる。

α、β−不飽和ジカルボン酸八−フへステルとしては、
炭素数は一般には多くとも４０（１であり、特に５〜２
０個のものがあげられる。その代表例としては、前記ジ
カルボン酸のカルボキシル基の片方が後記のアルコール
の代表例によってハーフエステル化されたものがあげら
れる。該アルコールの代表例としては、メタノール、エ
タノール、プロパツール、ブタノールなどの炭素数か多
くとも２０個の一級アルコールがあげられる。ハーフエ
ステルの代表例として、マレイン酸モノメチルエステル
、マレイン酸モノエチルエステル、マレイン酸モノイソ
プロピルエステル、マレイン酸モノブチルエステルおよ
びイタコン酸モノエチルエステルなどがあげられる。

ヒドロキシル基を含有するモノマーの代表例としては、
ヒドロキシメチル（メタ）アクリレート、ヒドロキシエ
チル（メタ）アクリレート。

ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、ヒドロキシ
ブチル（メタ）アクリレート、ヒドロキシヘキシル（メ
タ）アクリレートおよびアリル（ａｌｌｙｌ）アルコー
ルかあげられる。

さらに、エポキシ基を含有する七ツマ−の代表例として
は、クリシジルメタアクリレート、グリシジルアクリレ
ート、α−メチルグリシジルアクリレート、α−メチル
クリシジルメタアクリレート、ビニル７タリシジルエー
テル、アリルグリシジルエーテルおよびメタクリルグリ
シジルエーテルなどがあげられる。

また、エチレンと不飽和カルボン酸エステルとの共重合
体中のエステル基の一部または全部なけん化し、酸を加
えることによって変性させることによって得られる共重
合体、エチレンと酢酸ビニルとの共重合体を一部または
全部をけん化させることによって得られる共重合体も用
いることができる。

このエチレンとビニル七ツマ−との共重合体中に占める
ビニル七ツマ−の共重合割合は、一般には多くとも５０
重量％か好ましく、特に４５重量％以下が好適である。

これらのエチレン単独重合体、エチレンとα−オレフィ
ンとの共重合体およびエチレンとビニル千ツマ−との共
重合体のメルトフローインデックス（ＪＩＳ　　Ｋ７２
１０にしたがい、条件が４で測定、以下ｒ　ＭＦＲＪと
云う）は通常０．０１〜５００ｇ／ＩＱ分であり、　０
．１〜４００　ｇ７１０分が望ましく、とりわけ１．０
〜３００　ｇ７１０分のものが好適である。　　ＭＦＲ
か０．０１ｇ７１０分未満のエチレン系重合体を使用す
ると、得られる混合物の成形性および分散性がよくない
。一方、　５００　ｇ　／　１０分を超えたエチレン系
重合体を用いるならば、得られる混合物のグリーン体の
物性が満足し得るものではない。

これらのエチレン系重合体は工業的に生産されて多方面
にわたって利用されているものであり、その製造方法に
ついてはよく知られているものである。

（Ｄ）有機過酸化物 また、本発明において使用される有機過酸化物は一般に
ラジカル重合における開始剤および重合体の架橋剤とし
て使われているものである。その分解温度（半減期が１
分間である温度）が１１０〜３００°Ｃのものか一般的
であり、　１１０〜２５０℃のものが望ましく、とりわ
け１２０〜２３０℃のものが最適である。分解温度か１
１０℃未満の有機過酸化物を用いると、その取り扱いが
むづかしいばかりでなく、使用した効果もあまり認めら
れないから望ましくない。一方、３００°Ｃを超えた有
機過酸化物を使うならば、後記の熱処理に長時間を要す
るのみならず、成形物に有害な変形が発生するので好ま
しくない。最適な有機過酸化物の代表例としては１．１
−ビス−第三級−ブチルパーオキシ−３，３，５−）−
リメチルシクロヘキサンのごときケトンパーオキサイド
、ジクミルパーオキサイドのごときアルキルパーオキサ
イド、　２．５−ジメチル−２，５−ジ（第三級−メチ
ルパーオキシ）−ヘキシン−３および２．５−ジメチル
ヘキサン−２，５−ハイドロパーオキサイドのごときハ
イドロパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイドのご
ときジアシルパーオキサイドならびに２，５−ジメチル
−２，５−ジベンゾイルパーオキシヘキサンのごときパ
ーオキシエステルがあげられる。

本発明に・おいてこれらの有機過酸化物のうち液状のも
のはそのまま用いることもできる。また、固体状のもの
は溶媒に溶解させるか、あるいは鉱物油、動植物油、シ
リコーンオイルなどの合成油に分散またはペースト状に
して使うこともできる。この場合、前記の油中に含まれ
る有機過酸化物の使用量は通常５〜７０重量％である。

（Ｅ）熱分解型発泡剤 さらに１本発明において使われる熱分解型発泡剤は一般
に熱可塑性樹脂、ゴムなどの分野において熱分解型発泡
剤として広く使用されているものである。その分解開始
温度が１２０°Ｃ以上であり、かつ全分解温度か１８０
℃以上のものが好ましく、特に分解開始温度か１２５°
Ｃ以上であり、かつ全分解温度が１９０℃以上のものが
好適である。分解開始温度が１２０℃未満のものを用い
ると、組成物を製造するために混練時に発泡を開始して
しまうために問題がある。また、全分解温度が１８０°
Ｃ未満のものを使うならば、エチレン系重合体が充分に
溶融する温度に達しないうちに発泡剤から大量の分解ガ
スか発生するために発泡効率が低いのみならず、均一な
微細発泡を有する発泡体を得ることかてきない。好適な
熱分解型発泡剤の代表例とししては、アゾジカルボンア
ミド、Ｎ、Ｎ’−ジニトロソ・ペンタメチレン・テトラ
ミン、ジフェニルスルホン−３，３゛−ジスルホニル・
ヒドラジド、４，４゜−ジフェニル・ジスルホニルアジ
ド、Ｐ、Ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニル・ヒド
ラジド）、芳香族ヒドラジド誘導体、パラ・トルエン・
スルホニルセミカルバジド、　Ｐ−）−ルエンスルホニ
ルアジト、バリウム・アゾジカルボキシレートがあげら
れる。

また、必要に応じて発泡剤の初期の分解温度を低下させ
るために酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、サリチル酸など
の発泡助剤を添加してもよい。

本発明において、エチレン系重合体のコモノマー成分で
あるα−オレフィンおよびビニル千ツマ−ならびにエチ
レン系重合体、焼結性物質、有機過酸化物、熱分解型発
泡剤および発泡所剤はそれぞれ一種のみでもよく、二種
以上を併用してもよい。

（Ｆ）混合割合 本発明によって得られるアルミナ系焼結性混合物におい
て、アルミナ系焼結性物質とアルミナ質繊維との合計量
中に占めるアルミナ質繊維の混合割合は３０へ８０重量
％であり、３０〜７０重量％か望ましく、とりわけ３５
〜７０重量％が好適である。アルミナ系焼結性物質とア
ルミナ質繊維との合計量中に占めるアルミナ質繊維の混
合割合か３０重量％未満では、耐ヒートショック性に問
題かある。

一方、８０重量％を超えると、混合物を製造するさいに
混線性および分散性が悪くなる。

また、アルミナ系焼結性物質およびアルミナ質繊維より
なる無機物質とエチレン系重合体との合計量中に占める
無機物質の混合割合は５０〜９５重量％てあ１１）、　
６０〜９５１ｉｔ％が好ましく、特ニ６５〜９５重量％
が好適である。無機物質とエチレン系重合体との合計量
中に占める無機物質の混合割合が５０重量％未満では、
グリーン体の物性（強度、保形性）はよいが、脱バイン
ダー後の密度か低く、グリーン体が変形して焼結しにく
い。一方、９５重量％を超えると、混合物の混練性、成
形性および分散性が悪いばかりてなく、均一な混合物を
製造することが困難であり、たとえ均一な混合物が得ら
れたとしても、良好なグリーン体が得られない。

また、無機物質とエチレン系重合体との合計量１００重
量部に対するその他の混合成分の混合割合は下記の通り
である。

有機過酸化物については、０．１〜１Ｏ００重量部であ
り、０．１〜８．０重量部が望ましく、とりわけ０．１
〜５．０重量部が好適である。有機過酸化物の混合割合
か０．１重量部未満の場合ては、脱脂に長時間を要する
のみならず、得られる焼結物にふくれ、亀裂などが発生
する。一方、１０重量部を超えて添加すれば、混合物の
成形性が低下し、複雑な形状を有する焼結物を製造する
ことか難しくなる。

また、熱分解型発泡剤の混合割合は０．１〜４０重量部
であり、　０．１〜３０重量部が好ましく、特に０．１
〜２５重量部が好適である。熱分解型発泡剤の混合割合
が０．１重量部未満では、脱脂・焼結前の発泡倍率か低
いため、脱脂・焼結後に多孔質化が充分でないという問
題がある。一方、４０重量部を超えるならば、脱脂・焼
結前の発泡か高過ぎて、脱脂・焼結時の保形性が悪くな
るという問題がある。

さらに、有機過酸化物および熱分解型発泡剤の混合割合
は、合計量として多くとも４５重量部である。

また、　１重量部の有機過酸化物に対する熱分解型発泡
剤の混合割合は０．１〜１０重量部であり、１．０〜８
．０重量部が望ましく、７とりわけ１．０〜６．０重量
部が好適である。１重量部の有機過酸化物に対する熱分
解型発泡剤の混合割合が１．０重量部未満では１発泡時
に成形体の表面にクラックが発生する。一方、１０重量
部を超えるならば１発泡′か均一に起らず、また成形体
の形状が所期の形状と大幅に異なり、変形するなどの問
題があり、複雑な形状を有する成形体を得ることができ
ない。

（Ｇ）混合物の製造 本発明の混合物を製造するにあたり、オレフィン系重合
体の分野に３いて一般に用いられている酸素および熱に
対する安定剤、金属劣化防止剤および、滑剤をさらに添
加してもよい。

また、本発明によつて得られる混合物はオレフィン系重
合体の分野において一般に使われているヘンシェルミキ
サーのごとき混合機を用いてトライブレンドさせても製
造することができるし、バンバリーミキサ−、ニーダ−
、ロールミルおよびスクリュー式押出機のごとき混合機
を使用して溶融混練させても得ることができる。このさ
い、あらかじめトライブレンドし、得られる混合物を溶
融混練させることによって均−状の混合物な得ることか
できる。この場合、一般には溶融混練させた後ベレット
状物に成形し、後記の成形に供する。

（Ｈ）グリーン体の成形方法 このようにして得られた混合物はオレフィン系重合体の
分野において通常実施されている架橋・発泡成形法（射
出成形法、プレス成形法など）によって板状または各種
の形状を有する発泡体に成形される。ここで、架橋・発
泡は金型温度が１３０〜２５０℃（好ましくは、　１５
０〜２５０℃）であり、かツ：ｌＯ〜１８０　ｋｇ／　
ｃ　ｒｎ’　（望ましくは、３０〜１５０ｋｇ／　ｃ　
ｒｎ’　）の圧力で行なわれる。

なお、前記の溶融混練する場合でも成形する場合でも、
使われるエチレン系重合体の融点以上であるが１本質的
に架橋が生じない範囲で実施する必要がある。これらの
ことから、　１２０〜１６０℃の温度範囲で実施すれば
よい。

得られる成形体の厚さは一般には０．２〜２００■であ
り、　０．５〜１５０■鳳が好ましく、特に１．０〜１
５０■ｌが好適である。この成形体の厚さが２００■を
超えるならば、後記の脱脂・焼結を行なった場合、成形
体の表面にフクロが発生したり、クラックが発生する。

該成形体の形状は得に限定するものでないか、その代表
例として板状、棒状、箱状、パイプ状１円筒状などがあ
り、その他の複雑な形状を有するものでもよい。

このようにして得られた発泡および架橋した成形体は後
記の脱脂に供せられる。

（Ｊ）脱脂 得られた成形体は室温より雰囲気の温度を上昇させ、木
質的にバインダーであるエチレン系重合体かなくなるま
で脱脂を実施する。このさい、脱脂の最高温度は通常２
００℃以上である。一般に。

成形体の厚さが厚い程、最高温度が高い温度まで脱脂す
る必要がある。また、温度の上昇速度は通常−時間当り
　１〜１００℃（好ましくは１〜８０℃）である、上昇
速度は成形体の厚さが薄い場合では、早い速度て上昇さ
せてもよいが、厚い場合では、成形体にフクロなどの変
形が発生する。この脱脂工程は１気圧下で行なってもよ
く、減圧下または加圧下で実施してもよい。さらに、空
気中で行なってもよく、窒素、アルゴンなどの不活性ガ
スの雰囲気中で行なうことが好ましい。

この脱脂は成形体が比較的に薄い場合、成形体中に可成
りのバインダーが残存してもよいが、比較的に厚い場合
では、成形体中にバインダーが本質的になくなるまで脱
脂する必要がある。前者の場合でも、成形体中に残存す
るバイダー（エチレン系重合体）の含有量は５重量％以
下である。

（Ｋ）焼結 このようにして脱脂された成形体は一般に行なわれてい
る方法に従って焼結される。アルミナ系焼結性物質中の
アルミナの含有量によって異なるが、　１３００〜１７
００℃の温度範囲で焼結される。

〔実施例および比較例〕

以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。

なお、実施例および比較例において、密度はＪＩＳ　　
Ｋ−６７５８にしたがうて測定した。また、気孔径は顕
微鏡を用いて測定した。また、耐ヒートショック性は得
られた焼結体を一時間当り　２００°Ｃの昇温速度て室
温からｉ、ｏｏｏ℃まで加熱し、この温度に１時間保持
した後、室温まで放冷し、室温になった後に同様の操作
をくり返し、クラックか発生する該操作の回数で評価し
た。

脱脂は電気炉（内容積２０００ｃｃ）を使って窒素の雰
囲気下で２０℃／時間で４５時間にかけて９００°Ｃま
で昇温させた。また、焼結は上記と同じ電気炉を用い、
空気中て９０”Ｃ／時間で昇温させ１，６００℃で行な
った。

実施例および比較例において使用したエチレン系重合体
、アルミナ系焼結性物質、アルミナ質繊維、有機過酸化
物および熱分解型発泡剤の種類および物性を下記に示す
。

（（Ａ）エチレン系重合体） エチレン系重合体として、密度か０．９３０ｇ／ｃ　ｍ
’である低密度ポリエチレン（ＭＦＲ８０ｇ７１０分以
下ｒＰＥＪと云う）を用いた。

（（Ｂ）アルミナ系焼結性物質） アルミナ系焼結性物質として、平均粒径が０．４ミクロ
ンであるアルミナ〔アルミナ含有量　９５重量％、シリ
カ含有量５重量％、融点　２０２０　’Ｃ１以下「アル
ミナ（Ａ）」と云う〕および、平均粒径か０．７ミクロ
ンであるアルミナ〔アルミナ含有量５６重量％、シリカ
含有量　４４重量％、融点　１８■５℃、以下「アルミ
ナ（Ｂ）」と云う〕を使った。

〔（Ｃ）アルミナ質繊維 また、アルミナ質繊維として、アルミナの含有量か９５
重量％、シリカの含有量が５重量％であり、平均繊維径
か３ル■および繊維長がｌｈｍであるアルミナ質繊維を
用いた。

（（Ｄ）有機過酸化物） 有機過酸化物として、　２．５−ジメチル−２，５−ジ
（第三級−ツチルパーオキシ）ヘキシン〜　３（前記分
解温度１９３℃）を使用した。

〔（Ｅ）熱分解型発泡剤〕

また、熱分解型発泡剤として、アゾジカルボンアミド（
分解温度２０５℃）を用いた。

実施例　１〜７、比較例　１〜７ 以北のエチレン系重合体（ＰＥ）　、アルミナ系焼結性
物質、アルミナ質繊維、有機過酸化物３よび分解型発泡
剤を第１表に表わされる配合量であらかじめヘンシェル
ミキサーを使ってそれぞれ２分間トライブレンドを行な
った。得られた各混合物をベント付二軸押出機（径　３
５■）を用いて１５０℃の温度において混練しなからベ
レッ１へを製造した。それぞれのベレットを射出成形機
（樹脂温度１３０°Ｃ）を使用して円板（厚さ　２０■
、径　５゜■）を金型温度が２３０℃および圧力が１２
０ｋｇ／ｃｒｎ’の条件下で作製した。このようにして
得られた発泡円板（グリーン体）の発泡倍率を第１表に
示す。

得られた発泡円板を脱脂炉を用いて第２表に示される条
件で脱脂を行なった。脱脂終了後、直ちに焼結を実施し
てもよいが、得られた脱脂物の外観を観察するために放
冷した。脱脂物の外観を第２表に示す、このようにして
得られた各脱脂物を前記の条件で焼結して各焼結物を製
造した８本発明の多孔質焼結体の外観および耐ヒートシ
ミツク性の結果を第２表に示す。

（発明の効果〕 本発明の方法によって得られる多孔質焼結体は、その混
合物、発泡成形体、焼結後の多孔質体の特性およびそれ
らの製造方法を含めて下記のごとき効果（特徴）を発揮
する。

（１）混練性がすぐれ、かつ二次凝集などの発生かない
。

（２）流動特性か良好なために複雑な形状を有する成形
物についても、賦形か容易である。

（３）発泡成形体中の気泡は均一であり、かつ発泡時の
成形体の変形かないため、焼結後の多孔質焼結体中の気
孔径のばらつきが小さく、しかも焼結後の二次加工か少
なくてすむ。

（４）発泡倍率の制御か容易であり、脱脂後の多孔質焼
結体の空隙を任意に制御することかできる。

（５）脱脂時の変形がなく、かつ脱脂時の昇温速度を速
くすることが可能であり、その結果脱脂時間を短縮する
ことができる。

（６）耐ヒートショック性にすぐれ、高温の雰囲気から
急冷する操作を多数回くり返したとしてもクラックの発
生がない。

本発明によって得られる多孔質焼結体は以上のごとき効
果を発揮するため、多方面にわたって利用することかて
きる。代表的な用途を下記に示す。

（１）触媒担体 （２）排ガストラップ （３）液体や気体の分離用トラップ （４）電気炉、ガス炉用治工具 などの工業用部品。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （Ａ）本質的に平均粒径が０．１〜５００μｍであり、
   かつ融点が８００℃以上であるアルミナ系焼結性物質、 （Ｂ）アルミナ質繊維 （Ｃ）エチレン系重合体 （Ｄ）有機過酸化物 ならびに （Ｅ）熱分解型発泡剤 からなる混合物であり、該焼結性物質とアルミナ質繊維
   との合計量中に占めるアルミナ質繊維の混合割合は３０
   〜８０重量％であり、焼結性物質およびアルミナ質繊維
   よりなる無機物質とエチレン系重合体との合計量中に占
   める無機物質の混合割合は５０ないし９５重量％であり
   、無機物質とエチレン系重合体との合計量１００重量部
   に対する他の混合成分の混合割合は、有機過酸化物が０
   ．１〜１０．０重量部であり、かつ熱分解型発泡剤が０
   ．１〜４０重量部であるが、有機過酸化物および熱分解
   型発泡剤はそれらの合計量で多くとも４５重量部であり
   、しかも有機過酸化物１重量部に対する熱分解型発泡剤
   の混合割合は１．０〜１０重量部である発泡易焼結性物
   質混合物を金型内で加圧・加熱させることによって架橋
   させながら発泡させた後、脱脂および焼結されたことを
   特徴とする多孔質焼結体。