JPH03146457A - 磁気ヘッド用磁器組成物 - Google Patents
磁気ヘッド用磁器組成物Info
- Publication number
- JPH03146457A JPH03146457A JP1282488A JP28248889A JPH03146457A JP H03146457 A JPH03146457 A JP H03146457A JP 1282488 A JP1282488 A JP 1282488A JP 28248889 A JP28248889 A JP 28248889A JP H03146457 A JPH03146457 A JP H03146457A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermal expansion
- mol
- bao
- coefficient
- ratio
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Adjustment Of The Magnetic Head Position Track Following On Tapes (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は、磁気ヘッドの構造部品、特にスライダー材料
として用いられる非磁性材料に関するものであり、コン
ピュータ用ハードディスク、フロッピィ−ディスク、磁
気テープまたはオーディオ用レコーダやビデオテープレ
コーダ等の磁気記録に使用される磁気ヘッド用磁器組成
吻に関する。
として用いられる非磁性材料に関するものであり、コン
ピュータ用ハードディスク、フロッピィ−ディスク、磁
気テープまたはオーディオ用レコーダやビデオテープレ
コーダ等の磁気記録に使用される磁気ヘッド用磁器組成
吻に関する。
［従来技術］
磁気記録装置において磁気ヘッドを用いた磁気ディスク
への記録は、高容量化に対応した高線密度、高トラツク
密度を達成する方法としてコンポジェットスライダーが
使用されている。このスライダーに装着されるＭｎ−Ｚ
ｎフェライトは従来熱膨張係数が１００〜１２０ ｘｌ
Ｏ−’／ ”ｃとされていたが、記録密度を向上させる
ことを目的として近年熱膨張係数が１２０〜１４０ Ｘ
ｌ０−’／ ”Ｃの高飽和磁束密度を有するＭｎ−Ｚｎ
フェライトが開発されている。また一方では、高飽和磁
束密度を得るためにセンダストやアモルファス磁性材料
も使用されている。
への記録は、高容量化に対応した高線密度、高トラツク
密度を達成する方法としてコンポジェットスライダーが
使用されている。このスライダーに装着されるＭｎ−Ｚ
ｎフェライトは従来熱膨張係数が１００〜１２０ ｘｌ
Ｏ−’／ ”ｃとされていたが、記録密度を向上させる
ことを目的として近年熱膨張係数が１２０〜１４０ Ｘ
ｌ０−’／ ”Ｃの高飽和磁束密度を有するＭｎ−Ｚｎ
フェライトが開発されている。また一方では、高飽和磁
束密度を得るためにセンダストやアモルファス磁性材料
も使用されている。
これらの材料もまた熱膨張係数が１２０〜１４０Ｘ１０
“７／℃を有する。
“７／℃を有する。
また、このような磁性体をスライダーにボンディングす
るには、スライダー材料の要求特性として、特に溶着時
の４００°Ｃ前後の熱履歴に対して、磁性体とスライダ
ー材料との熱膨張係数の差から生じる亀裂や残留歪みの
影響で、加工時にはがれなどの問題を生じないよう熱膨
張係数を一敗させることが必要とされる。
るには、スライダー材料の要求特性として、特に溶着時
の４００°Ｃ前後の熱履歴に対して、磁性体とスライダ
ー材料との熱膨張係数の差から生じる亀裂や残留歪みの
影響で、加工時にはがれなどの問題を生じないよう熱膨
張係数を一敗させることが必要とされる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、従来から使用されているチタン酸カルシ
ウムとルチルを主成分とするスライダー材料では熱膨張
係数はせいぜい１１０ ｘｌＯ−７／ ”Ｃ程度であり
、上記の磁性体と熱膨張係数をを一致させることはほと
んど不可能であった。
ウムとルチルを主成分とするスライダー材料では熱膨張
係数はせいぜい１１０ ｘｌＯ−７／ ”Ｃ程度であり
、上記の磁性体と熱膨張係数をを一致させることはほと
んど不可能であった。
［本発明の目的１
本発明は、例えばＭｎ−Ｚｎフェライト及びセンダスト
、アモルファス磁性体等の各種磁気ヘッドの熱膨張係数
の広い範囲、特に１２０〜１４０ Ｘｌ０−７／℃に適
応でき、かつ鏡面加工性に優れたボアの良好な磁器組成
物を提供することにある。
、アモルファス磁性体等の各種磁気ヘッドの熱膨張係数
の広い範囲、特に１２０〜１４０ Ｘｌ０−７／℃に適
応でき、かつ鏡面加工性に優れたボアの良好な磁器組成
物を提供することにある。
［問題点を解決するための手段１
本発明は、上記現状に鑑み研究を重ねた結果、チタン酸
バリウムと酸化ニッケルを主成分とし、チタン酸バリウ
ムと酸化ニッケルのモル比率を特定の範囲に調整するこ
とにより高い熱膨張係数を有する磁器が得られることを
知見した。
バリウムと酸化ニッケルを主成分とし、チタン酸バリウ
ムと酸化ニッケルのモル比率を特定の範囲に調整するこ
とにより高い熱膨張係数を有する磁器が得られることを
知見した。
即ち、本発明は酸化ニッケル４０〜８５モル％と酸化バ
リウム７．５〜３０モル％、酸化チタン７．５〜３０モ
ル％からなる組成物を主成分とし、上記範囲内で酸化バ
リウム、酸化チタンの成分割合を酸化バリウム／酸化チ
タンのモル比率を１．２以下の範囲で変化させることに
より熱膨張係数を１２０〜１４０ＸＩＯ−７／ ”Ｃの
範囲で自由に選択することができるものである。
リウム７．５〜３０モル％、酸化チタン７．５〜３０モ
ル％からなる組成物を主成分とし、上記範囲内で酸化バ
リウム、酸化チタンの成分割合を酸化バリウム／酸化チ
タンのモル比率を１．２以下の範囲で変化させることに
より熱膨張係数を１２０〜１４０ＸＩＯ−７／ ”Ｃの
範囲で自由に選択することができるものである。
酸化ニッケル、酸化バリウム、酸化チタンの量比を上記
範囲に限定する理由としては酸化ニッケルが８５モル％
を越えると、熱膨張係数が１４０ Ｘｌ０−’／”Ｃ以
上となるとともに硬度が低下し、スライダー材料として
適切ではない、また、酸化ニッケルが４０モル％以下で
は熱膨張係数が１２０ ｘｌＯ−’／°Ｃ以下となり本
発明から除外される。また、酸化バリウムが７．５モル
％を下回ると硬度が低下し、スライダー材料として適切
ではない、酸化バリウムが３０モル％を上回ると熱膨張
係数が１２０ Ｘｌ０−’／℃以下となり本発明の目的
が達成されず、酸化チタンが７．５モル％を下回ると硬
度が低下し、スライダー材料として適切でなく、酸化チ
タンが３０モル％を上回ると熱膨張係数が１２０ Ｘｌ
０−’／ ’Ｃ以下となり本発明から除外される 好ましい組成は、酸化ニッケルが４０〜８５モル％、酸
化バリウムが７．５〜３０モル％、酸化チタンが７゜５
〜３０モル％である。
範囲に限定する理由としては酸化ニッケルが８５モル％
を越えると、熱膨張係数が１４０ Ｘｌ０−’／”Ｃ以
上となるとともに硬度が低下し、スライダー材料として
適切ではない、また、酸化ニッケルが４０モル％以下で
は熱膨張係数が１２０ ｘｌＯ−’／°Ｃ以下となり本
発明から除外される。また、酸化バリウムが７．５モル
％を下回ると硬度が低下し、スライダー材料として適切
ではない、酸化バリウムが３０モル％を上回ると熱膨張
係数が１２０ Ｘｌ０−’／℃以下となり本発明の目的
が達成されず、酸化チタンが７．５モル％を下回ると硬
度が低下し、スライダー材料として適切でなく、酸化チ
タンが３０モル％を上回ると熱膨張係数が１２０ Ｘｌ
０−’／ ’Ｃ以下となり本発明から除外される 好ましい組成は、酸化ニッケルが４０〜８５モル％、酸
化バリウムが７．５〜３０モル％、酸化チタンが７゜５
〜３０モル％である。
一方、酸化バリウムと酸化チタンの比率が１．２を越え
ると磁器中に未反応の酸化バリウムが存在し易く、磁器
自体の耐湿性が劣化する等スライダ二用磁器として不安
定となる。また、好ましくは０．５以上であることが良
く、比率が０．５％以下では熱膨張係数の低下が大きく
なる傾向にある。
ると磁器中に未反応の酸化バリウムが存在し易く、磁器
自体の耐湿性が劣化する等スライダ二用磁器として不安
定となる。また、好ましくは０．５以上であることが良
く、比率が０．５％以下では熱膨張係数の低下が大きく
なる傾向にある。
以下、本発明を次の例で説明する。
（実施例１）
市販されている酸化ニッケル源として酸化ニッケル（Ｎ
ｉｐ） 、塩化ニッケル（ＮｔＣｌｇ） 、炭酸ニッケ
ル（ＮｉＣＯｓ）など、チタニア源として酸化チタン（
Ｔｉ０８）、及び酸化バリウム源として酸化バリウム（
ＢａＯ）、炭酸バリウム（ＢａＣＯｓ） 、塩化バリウ
ム（ＢａＣＸｔ）などをそれぞれ第１表に示す組成比と
なるように秤量し、ボールミルを用いて湿式混合した。
ｉｐ） 、塩化ニッケル（ＮｔＣｌｇ） 、炭酸ニッケ
ル（ＮｉＣＯｓ）など、チタニア源として酸化チタン（
Ｔｉ０８）、及び酸化バリウム源として酸化バリウム（
ＢａＯ）、炭酸バリウム（ＢａＣＯｓ） 、塩化バリウ
ム（ＢａＣＸｔ）などをそれぞれ第１表に示す組成比と
なるように秤量し、ボールミルを用いて湿式混合した。
これを乾燥させ、乾燥後の原料を１０００〜１３００’
Ｃで１〜２時間仮焼を行った。仮焼後の原料を不純物の
混入を抑えて平均粒径１．５μｍ以下になるように微粉
砕した。これにバインダー等を加えて造粒を行った後０
．８〜２．０ｔｏｎ／ｃ−の圧力で底形した。
Ｃで１〜２時間仮焼を行った。仮焼後の原料を不純物の
混入を抑えて平均粒径１．５μｍ以下になるように微粉
砕した。これにバインダー等を加えて造粒を行った後０
．８〜２．０ｔｏｎ／ｃ−の圧力で底形した。
その後、１２００〜１４５０℃の大気中で焼成して第１
表に示すＮＩＩＬＩ〜１１の各試料を得た。
表に示すＮＩＩＬＩ〜１１の各試料を得た。
得られた磁器について嵩比重、４０〜４００″Ｃにおけ
る平均熱膨張係数、ボア分布及び焼結性、硬度について
調べ第１表に列記した。ボア占有率は１μｍのダイヤモ
ンド砥粒による最終ラップ面に占めるボア面積の比率を
測定することにより評価した。ボア占有率が５％以上を
×印、５〜２％をΔ印、２〜１％をＯ印、１％以下を◎
印で示した。
る平均熱膨張係数、ボア分布及び焼結性、硬度について
調べ第１表に列記した。ボア占有率は１μｍのダイヤモ
ンド砥粒による最終ラップ面に占めるボア面積の比率を
測定することにより評価した。ボア占有率が５％以上を
×印、５〜２％をΔ印、２〜１％をＯ印、１％以下を◎
印で示した。
焼結性については吸水率１％以上を×印、０％を○印、
その中間をΔ印で示した。
その中間をΔ印で示した。
（以下余白）
試料番号２〜９．１１は本発明の範囲内のものであり各
々熱膨張係数は１２０〜１４０ Ｘｌ０−７／ ”Ｃの
範囲に選ばれており、ボアの発生率及び焼結性が良好で
ある。これに対し試料番号１は主成分中の酸化ニッケル
が若干少ない場合であり、熱膨張係数が１２０ Ｘｌ０
−’／ ”Ｃを下回っている。試料番号７は酸化ニッケ
ルが多く硬度が低下している。試料番号９は、酸化バリ
ウムに対し酸化チタンが多い場合で熱膨張係数が１２０
ｘｌＯ−７／ ’ｃ以下と低下している。
々熱膨張係数は１２０〜１４０ Ｘｌ０−７／ ”Ｃの
範囲に選ばれており、ボアの発生率及び焼結性が良好で
ある。これに対し試料番号１は主成分中の酸化ニッケル
が若干少ない場合であり、熱膨張係数が１２０ Ｘｌ０
−’／ ”Ｃを下回っている。試料番号７は酸化ニッケ
ルが多く硬度が低下している。試料番号９は、酸化バリ
ウムに対し酸化チタンが多い場合で熱膨張係数が１２０
ｘｌＯ−７／ ’ｃ以下と低下している。
（実施例２）
前記第１表に示す各試料のうち、試料番号２゜４．５．
６について熱間静水圧加圧（ＨＩＰ）処理を行った。熱
間静水圧加圧処理については１０００〜１４００℃、２
０００ｋｇ／ｃ＋ｓ”でアルゴン雰囲気中で１〜２時間
焼威焼成、これらについて熱間静水圧加圧処理後の比重
、処理前の比重との増加率及びボア発生率について測定
、観察した。ボア発生率については実施例１と同様に評
価した。
６について熱間静水圧加圧（ＨＩＰ）処理を行った。熱
間静水圧加圧処理については１０００〜１４００℃、２
０００ｋｇ／ｃ＋ｓ”でアルゴン雰囲気中で１〜２時間
焼威焼成、これらについて熱間静水圧加圧処理後の比重
、処理前の比重との増加率及びボア発生率について測定
、観察した。ボア発生率については実施例１と同様に評
価した。
（以下余白）
第
表
このように、熱間静水圧焼成を行うことによって、磁器
のボアの発生を殆ど皆無にすることができ、スライダー
材料として摺動性に優れた磁器を得ることができた。
のボアの発生を殆ど皆無にすることができ、スライダー
材料として摺動性に優れた磁器を得ることができた。
（発明の効果）
以上詳述した通り、本発明によれば、酸化ニッケル、酸
化バリウム、酸化チタンを特定の比率で配合することに
よって、熱膨張係数が１２０〜１４０ＸＩＯ”／ ’Ｃ
の磁器を得ることができ、また焼結性や硬度にも優れる
ことから高密度化に適応した高熱膨張係数を有するＭｎ
−Ｚｎフェライト及びセンダスト、 アモルファス磁性体に適応するスライダーとして用いる
ことができる。
化バリウム、酸化チタンを特定の比率で配合することに
よって、熱膨張係数が１２０〜１４０ＸＩＯ”／ ’Ｃ
の磁器を得ることができ、また焼結性や硬度にも優れる
ことから高密度化に適応した高熱膨張係数を有するＭｎ
−Ｚｎフェライト及びセンダスト、 アモルファス磁性体に適応するスライダーとして用いる
ことができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 組成が ＮｉＯ ４０〜８５モル％ ＢａＯ ７．５〜３０モル％ ＴｉＯ＿２ ７．５〜３０モル％ から成り且つＢａＯ／ＴｉＯ＿２のモル比が１．２以下
となることを特徴とする磁気ヘッド用磁器組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1282488A JPH03146457A (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1282488A JPH03146457A (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03146457A true JPH03146457A (ja) | 1991-06-21 |
Family
ID=17653093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1282488A Pending JPH03146457A (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03146457A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01252565A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Tokin Corp | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-10-30 JP JP1282488A patent/JPH03146457A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01252565A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Tokin Corp | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
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