JPH01280631A - エンジンの吸気装置 - Google Patents
エンジンの吸気装置Info
- Publication number
- JPH01280631A JPH01280631A JP63109411A JP10941188A JPH01280631A JP H01280631 A JPH01280631 A JP H01280631A JP 63109411 A JP63109411 A JP 63109411A JP 10941188 A JP10941188 A JP 10941188A JP H01280631 A JPH01280631 A JP H01280631A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- resonance
- engine
- group
- passages
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
- F02B2075/1804—Number of cylinders
- F02B2075/1824—Number of cylinders six
Landscapes
- Characterised By The Charging Evacuation (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は共鳴効果によって吸気の充填効率を高めるよう
にしたエンジンの吸気装置面に関づるらのである。
にしたエンジンの吸気装置面に関づるらのである。
〔従来の技４＋ｉ ）
従来から、吸気の動的効果によ−）で充填効率を高める
ようにしたエンジンの吸気装置は種々知られている。例
えば、特公昭６０−１４１６９号公報に示された装置で
は、多気筒玉ンジンにおいて、吸気系を吸気順序が連続
しない気筒間１を向−グループとする２つのグループに
分け、この２つのグループの吸気系をそれぞれ、気筒別
の独立吸気通路（吸気マニホールドブランチ）のＰ流端
が接続された容積大の集合部と、この集合部から上流に
延びる共鳴通路とを備えて構成するととムに、上記集合
部に、」−記名グループの吸気系相ｑを連通遮断回能と
する切替装置を設け、各共鳴通路の上流端を上流側集合
室に接続している。ぞして、上記切替装置が上記各グル
ープ相Ｕを遮断した状態にあるときは、−１流側集合室
で廃用される吸気圧力波によってエンジンの低速域で過
給作用が得られるｊ、うに、十記ｌ流側集合某と各吸気
ボートとの間の吸気系による固有振動数を、没定してＪ
３ ＜とともに、ト記切替装酋が上記各吸気通路を連通
する状態どなったときは、比較的高速域で１記独立吸気
通路による慣性過給効果（各気筒ＩＤヒ独独眼吸気通路
上流端で反射される１］１力波が吸入終期に作用するこ
とによる過給効果）が得られる。」：うに、独立吸気通
路の長さ等を設定している。
ようにしたエンジンの吸気装置は種々知られている。例
えば、特公昭６０−１４１６９号公報に示された装置で
は、多気筒玉ンジンにおいて、吸気系を吸気順序が連続
しない気筒間１を向−グループとする２つのグループに
分け、この２つのグループの吸気系をそれぞれ、気筒別
の独立吸気通路（吸気マニホールドブランチ）のＰ流端
が接続された容積大の集合部と、この集合部から上流に
延びる共鳴通路とを備えて構成するととムに、上記集合
部に、」−記名グループの吸気系相ｑを連通遮断回能と
する切替装置を設け、各共鳴通路の上流端を上流側集合
室に接続している。ぞして、上記切替装置が上記各グル
ープ相Ｕを遮断した状態にあるときは、−１流側集合室
で廃用される吸気圧力波によってエンジンの低速域で過
給作用が得られるｊ、うに、十記ｌ流側集合某と各吸気
ボートとの間の吸気系による固有振動数を、没定してＪ
３ ＜とともに、ト記切替装酋が上記各吸気通路を連通
する状態どなったときは、比較的高速域で１記独立吸気
通路による慣性過給効果（各気筒ＩＤヒ独独眼吸気通路
上流端で反射される１］１力波が吸入終期に作用するこ
とによる過給効果）が得られる。」：うに、独立吸気通
路の長さ等を設定している。
（発明が解決しようとする課題）
上記吸気装置によると、」記独立吸気通路にＪ、る慣性
過給効果がエンジンの特定回転数域で得られるようにそ
の長さ等を設定Ｊる心数があるが、上記独立吸気通路は
各気筒毎にそれぞれ設【プられるので、上記のような独
立吸気通路の設定を要覆ると吸気系の一］ンパク１〜化
の面で不利である。そこで、吸気系の］ンパク１〜化を
図るためには、独立吸気通路よりし上流側の部分す含め
た吸気系にＪ：る共鳴効果を利用して高速域での過給！
１川をもたせることが望ましいが、とくにエンジンの許
容最高回転数付近の高速域で有効に共鳴効果をもｋせる
ようにしたものは従来においてなかった１、シかも、上
記従来装置では、各クループ毎の集合部の気筒１１１方
向−・端側に偏っ／、： （１／屏に共鳴通路か接続さ
れていることにより、各独立吸気通路と＃嗅通路との間
の距Ｈに気％：）ｊＩＪの較差が大きくなるＩこめ、各
気筒に対Ｊ−る吸気の分配性が悪くなり、高 。
過給効果がエンジンの特定回転数域で得られるようにそ
の長さ等を設定Ｊる心数があるが、上記独立吸気通路は
各気筒毎にそれぞれ設【プられるので、上記のような独
立吸気通路の設定を要覆ると吸気系の一］ンパク１〜化
の面で不利である。そこで、吸気系の］ンパク１〜化を
図るためには、独立吸気通路よりし上流側の部分す含め
た吸気系にＪ：る共鳴効果を利用して高速域での過給！
１川をもたせることが望ましいが、とくにエンジンの許
容最高回転数付近の高速域で有効に共鳴効果をもｋせる
ようにしたものは従来においてなかった１、シかも、上
記従来装置では、各クループ毎の集合部の気筒１１１方
向−・端側に偏っ／、： （１／屏に共鳴通路か接続さ
れていることにより、各独立吸気通路と＃嗅通路との間
の距Ｈに気％：）ｊＩＪの較差が大きくなるＩこめ、各
気筒に対Ｊ−る吸気の分配性が悪くなり、高 。
法域で共鳴過給を行なおうどじても各気筒に対する過給
作用にアンバランスが生じる等の問題があつＩこ。
作用にアンバランスが生じる等の問題があつＩこ。
本発明は１配の事情＋Ｊ鋸、み、吸気系の］ンバク１〜
化に右利な構造どしつつ、とくにエンジンの許容最高回
転数付近の高速域で、有効に共鳴効果を発揮させてＬン
シン出力を高めることがてき、かつ、各気筒に対する吸
気の分配性も白土することができる］ニンジンの吸気装
置を１足供するしのである。
化に右利な構造どしつつ、とくにエンジンの許容最高回
転数付近の高速域で、有効に共鳴効果を発揮させてＬン
シン出力を高めることがてき、かつ、各気筒に対する吸
気の分配性も白土することができる］ニンジンの吸気装
置を１足供するしのである。
〔課題を解決りるｌニーめの一′ｒ段〕本発明は」７記
の上−）＜ｚ 目的を達成づるため、エンジンの吸気系
を吸気順序が連続しない気筒間ｌを同一グループとする
複数のグルーグに分（プて、気１に）別の独ｒｔ吸気通
路を各グループ毎に各々集合させ、かつ、この各集合部
の略中火に（：吸気通路を接続するとともに、Ｐ記名グ
ループの独立吸気通路および集合部と各集合部に連なる
通路部分とで構成される共鳴系を、その最短共鳴用経路
による１（鳴同調回転数Ｎ１゛が］−ンシンのＲ′Ｆ容
最高回転数Ｎ ｍａｘに対して ０、７ＮｍｉｌＸ ＜Ｎｒ ＜ １ 、２Ｎｍａｘとな
るように設定したらのである。
の上−）＜ｚ 目的を達成づるため、エンジンの吸気系
を吸気順序が連続しない気筒間ｌを同一グループとする
複数のグルーグに分（プて、気１に）別の独ｒｔ吸気通
路を各グループ毎に各々集合させ、かつ、この各集合部
の略中火に（：吸気通路を接続するとともに、Ｐ記名グ
ループの独立吸気通路および集合部と各集合部に連なる
通路部分とで構成される共鳴系を、その最短共鳴用経路
による１（鳴同調回転数Ｎ１゛が］−ンシンのＲ′Ｆ容
最高回転数Ｎ ｍａｘに対して ０、７ＮｍｉｌＸ ＜Ｎｒ ＜ １ 、２Ｎｍａｘとな
るように設定したらのである。
」−記構成によると、１記共鳴系によって高速域で共鳴
効果が得られ、つまり、上記共鳴系による共鳴効果は共
鳴同調回転数イ］近のある程麿の範囲にわたる回転数域
で得られることから、共鳴同調回転数Ｎｒが１配許容最
高回転数Ｎ ｍａｘに対して０、 ７Ｎｍａｘ
＜Ｎｒ ＜ １ 、 ２Ｎｍａｘとなるよう
に設定しておくことにより、後に一■）ボするように特
に許容最高回転数Ｎ ｍａｘ伺近の高速域でＪ（鳴過給
ｆｌ用が社）られる。この場合に、１記名集合部の略中
火にＪ：吸気通路が接続されていることにより、各気筒
に対重る吸気の分配性が良くなり、有効に共鳴過給作用
が発揮される、。
効果が得られ、つまり、上記共鳴系による共鳴効果は共
鳴同調回転数イ］近のある程麿の範囲にわたる回転数域
で得られることから、共鳴同調回転数Ｎｒが１配許容最
高回転数Ｎ ｍａｘに対して０、 ７Ｎｍａｘ
＜Ｎｒ ＜ １ 、 ２Ｎｍａｘとなるよう
に設定しておくことにより、後に一■）ボするように特
に許容最高回転数Ｎ ｍａｘ伺近の高速域でＪ（鳴過給
ｆｌ用が社）られる。この場合に、１記名集合部の略中
火にＪ：吸気通路が接続されていることにより、各気筒
に対重る吸気の分配性が良くなり、有効に共鳴過給作用
が発揮される、。
（実施例）
第１図は木５で明の装ｒＩ”をＶ型６気筒エンジンに適
用した場合の一実席例を示しており、この図において、
Ｖ型”エンジンの一方のバンク１には１番、２番、３番
の３つの気ｆ１３ ａ 、 ３ ｉ） 、 ３ Ｃが設
はられ、他方のバンク２には４番、５番、６番の３つの
気筒３ｄ、３ｅ、３ｆ′ｂ（設【プられている。」二記
名気筒３ ａ−３１にはそれぞれ吸気ボート４ａへ・４
ｆ’および排気ボート（図示省略）が配設され、これ
らのボー１〜が図外の吸気弁おにびＪＡ＋気弁によ−）
でそれぞれ所定のクイミングＣ聞閉される。ト配各吸気
ボート／ｌａ〜４丁にはそれぞれ短い独ｒｔ吸気通路５
８〜５ｆが接続されＣいる。
用した場合の一実席例を示しており、この図において、
Ｖ型”エンジンの一方のバンク１には１番、２番、３番
の３つの気ｆ１３ ａ 、 ３ ｉ） 、 ３ Ｃが設
はられ、他方のバンク２には４番、５番、６番の３つの
気筒３ｄ、３ｅ、３ｆ′ｂ（設【プられている。」二記
名気筒３ ａ−３１にはそれぞれ吸気ボート４ａへ・４
ｆ’および排気ボート（図示省略）が配設され、これ
らのボー１〜が図外の吸気弁おにびＪＡ＋気弁によ−）
でそれぞれ所定のクイミングＣ聞閉される。ト配各吸気
ボート／ｌａ〜４丁にはそれぞれ短い独ｒｔ吸気通路５
８〜５ｆが接続されＣいる。
−１記各気筒３ａ・〜・３（の吸気順序（点火順序）は
、１番気筒３ａ−）４番気筒３ ｄ−２番気筒３ｂ→５
）番気筒３ｅ→３番気筒３ Ｃ； −＋ ６番気筒３４
の順となっている。
、１番気筒３ａ−）４番気筒３ ｄ−２番気筒３ｂ→５
）番気筒３ｅ→３番気筒３ Ｃ； −＋ ６番気筒３４
の順となっている。
このエンジンの吸気系は吸気順序が連続しない気筒同士
を同一グルーグとする２つのグループに分りられ、−）
まり１記吸気順序にＪ、ると、一方の−〇 − バンク１の各気筒３ａ〜３ｃはｎいに吸気順序が連続せ
ず、他方のバンク２の各気筒３ｄ〜３ｆムＢ７いに吸気
順序が連続しないので、吸気系が一方のバンク１側のグ
ループ（第１グループ）と他方のバンク２側のグループ
（第２グループ）とに分（プられている。そしで、第１
グループの各独立吸気通路５ａ〜５Ｃおよび第２グルー
プの各独立吸気通路５ｄ〜５ｆは、各グループ毎に各々
集合されている。このグループ別の各集合部６．７は、
気筒列方向に沿った通路状に形成され、この各集合部６
，７の略中央に１：吸気通路１０が接続されている。
を同一グルーグとする２つのグループに分りられ、−）
まり１記吸気順序にＪ、ると、一方の−〇 − バンク１の各気筒３ａ〜３ｃはｎいに吸気順序が連続せ
ず、他方のバンク２の各気筒３ｄ〜３ｆムＢ７いに吸気
順序が連続しないので、吸気系が一方のバンク１側のグ
ループ（第１グループ）と他方のバンク２側のグループ
（第２グループ）とに分（プられている。そしで、第１
グループの各独立吸気通路５ａ〜５Ｃおよび第２グルー
プの各独立吸気通路５ｄ〜５ｆは、各グループ毎に各々
集合されている。このグループ別の各集合部６．７は、
気筒列方向に沿った通路状に形成され、この各集合部６
，７の略中央に１：吸気通路１０が接続されている。
上記主吸気通路１０は、上記各集合部６．７の略中央に
上流端が接続されるととｔ）に上流端側で互いに連通さ
れたグループ別吸気通路１１．１２と、この各グループ
別吸気通路１１．１２の４丁流端側連通箇所１３に接続
されｌこ土浦側の共通吸気通路１４とで構成され、共通
吸気通路１４には」７流側から順にＴアクリープ１５．
Ｔ−アフロ−メータ１６およびスロットル弁１７が配設
されている。。
上流端が接続されるととｔ）に上流端側で互いに連通さ
れたグループ別吸気通路１１．１２と、この各グループ
別吸気通路１１．１２の４丁流端側連通箇所１３に接続
されｌこ土浦側の共通吸気通路１４とで構成され、共通
吸気通路１４には」７流側から順にＴアクリープ１５．
Ｔ−アフロ−メータ１６およびスロットル弁１７が配設
されている。。
この実流例では、各グループ別吸気通路１１゜１２の土
浦端側連通箇所１３が共鳴用圧力反転部となり、第１グ
ループ側の各独立吸気通路５ａ〜５Ｃ１集合部６および
グループ別吸気通路１１と、第２グルーグ側の各独０吸
気通路５ｄ〜５ｆ、集合部７おＪ：びグループ別吸気通
路１２とで゛、各グループに対する共鳴系がそれぞれ構
成されている。
浦端側連通箇所１３が共鳴用圧力反転部となり、第１グ
ループ側の各独立吸気通路５ａ〜５Ｃ１集合部６および
グループ別吸気通路１１と、第２グルーグ側の各独０吸
気通路５ｄ〜５ｆ、集合部７おＪ：びグループ別吸気通
路１２とで゛、各グループに対する共鳴系がそれぞれ構
成されている。
そ【ノで、後述の■、■式から求められる共鳴系の同調
回転数Ｎｒが、エンジンの信頼性等の而から定められｌ
こエンジンの許容最高回転数Ｎ ｍａｘに対し、 ０、 ７Ｎｍａｘ ＜Ｎｒ ＜ １ 、
２Ｎｍａｘ ・−−・−−■という関係を
満足する。」；うに、共鳴系を構成する各部分の長さ、
断面積、容積等が設定されている。
回転数Ｎｒが、エンジンの信頼性等の而から定められｌ
こエンジンの許容最高回転数Ｎ ｍａｘに対し、 ０、 ７Ｎｍａｘ ＜Ｎｒ ＜ １ 、
２Ｎｍａｘ ・−−・−−■という関係を
満足する。」；うに、共鳴系を構成する各部分の長さ、
断面積、容積等が設定されている。
なお、共鳴系の構成としては、第２図に示すように、複
数の共鳴用経路を５９け、エンジン回転数に応じて共鳴
用経路を切替える、Ｊ：うにしておいてもよい＋＋ ′
？Ｊ ４ｒわら、第２図に示す実施例で゛は、主吸気通
路１０に（１５Ｃｊるグループ別吸気通路１１゜１２の
下流端部に、各集合部６．７を連通Ｊる連通路１８か設
りられ、この連通路１８中に、図外の作動手段に、」；
すエンジンの低速域で閉じられて高速域で聞かれる開閉
弁１９が設置）られている。
数の共鳴用経路を５９け、エンジン回転数に応じて共鳴
用経路を切替える、Ｊ：うにしておいてもよい＋＋ ′
？Ｊ ４ｒわら、第２図に示す実施例で゛は、主吸気通
路１０に（１５Ｃｊるグループ別吸気通路１１゜１２の
下流端部に、各集合部６．７を連通Ｊる連通路１８か設
りられ、この連通路１８中に、図外の作動手段に、」；
すエンジンの低速域で閉じられて高速域で聞かれる開閉
弁１９が設置）られている。
そして、開閉弁１９が連通路１８を閉じた状態では、各
グループの独立吸気通路５ａ〜５ｃおよび５ｄ〜５ｆか
らグループ別吸気通路１１．１２の上流端側連通箇所１
３まて・・が共鳴用経路となり、開閉弁１９が連通路１
８を開いた状態では、各グループの独立吸気通路５ ａ
−５Ｃおよび５ｄ〜５ｆから連通路１８にわたる部分が
共鳴用経路となるようにしている。連通路はグループ別
吸気通路の途中に設けても、ｊ：＜、さらに複数箇所に
連通路を設（）て多段階に共鳴用経路を切替えるように
してｂＪ：い。また、この図に示すように、各グループ
毎の集合部６．７は、ある程度の容積を右づるように拡
大させておいてムよい。
グループの独立吸気通路５ａ〜５ｃおよび５ｄ〜５ｆか
らグループ別吸気通路１１．１２の上流端側連通箇所１
３まて・・が共鳴用経路となり、開閉弁１９が連通路１
８を開いた状態では、各グループの独立吸気通路５ ａ
−５Ｃおよび５ｄ〜５ｆから連通路１８にわたる部分が
共鳴用経路となるようにしている。連通路はグループ別
吸気通路の途中に設けても、ｊ：＜、さらに複数箇所に
連通路を設（）て多段階に共鳴用経路を切替えるように
してｂＪ：い。また、この図に示すように、各グループ
毎の集合部６．７は、ある程度の容積を右づるように拡
大させておいてムよい。
この第２図の実施例による揚台、共鳴系の最短共鳴用経
路、つまり上記開閉弁１９によって連通路１ε３が聞か
れたときの」ξ鳴用経路ににるＪξ鳴１ｉｉ１調回転数
Ｎｒが、エンジンの許容回転数に対し、前記０代の関係
となるように設定されている。
路、つまり上記開閉弁１９によって連通路１ε３が聞か
れたときの」ξ鳴用経路ににるＪξ鳴１ｉｉ１調回転数
Ｎｒが、エンジンの許容回転数に対し、前記０代の関係
となるように設定されている。
このような吸気装置におりる共鳴系の設定条件および共
鳴効果を、第３図乃〒第５図を参照しつ゛つ説明する。
鳴効果を、第３図乃〒第５図を参照しつ゛つ説明する。
吸気系を吸気類）Ｙか連続しない気筒間」を同一・グル
ープとする２つのグループにねりで共鳴系を構成してい
ることにより、その各クループにおいてそれぞれ、各気
筒の作動により生じる圧力波が吸気ボート／Ｉａ〜４ｃ
、４ｄ〜４ｆと前記斤力反転部との間で伝播して、共鳴
系を構成する部分にｊ］−力振動が生じる。そして、共
鳴系の固有振動の周期が各グルー１毎の吸入周期と合致
（共鳴固有振動数νｒが各グループ角の吸入回数と合致
）するとき、同一グループの各気筒に生じる圧力波が共
振し、仕方振動が最ら強められる状態となる。
ープとする２つのグループにねりで共鳴系を構成してい
ることにより、その各クループにおいてそれぞれ、各気
筒の作動により生じる圧力波が吸気ボート／Ｉａ〜４ｃ
、４ｄ〜４ｆと前記斤力反転部との間で伝播して、共鳴
系を構成する部分にｊ］−力振動が生じる。そして、共
鳴系の固有振動の周期が各グルー１毎の吸入周期と合致
（共鳴固有振動数νｒが各グループ角の吸入回数と合致
）するとき、同一グループの各気筒に生じる圧力波が共
振し、仕方振動が最ら強められる状態となる。
この状態となるエンジン回転数か共鳴同調回転数Ｎｒで
ある。
ある。
ここで、第１図または第２図の吸気系をモデ゛ル化して
示した第３図を参照しつ゛つ、共鳴固有振動数νｒと共
鳴同調回転数Ｎ ＋’を求めると、次の■。
示した第３図を参照しつ゛つ、共鳴固有振動数νｒと共
鳴同調回転数Ｎ ＋’を求めると、次の■。
−］〇 −
■式のようになる。
Ｎｒ ＝ （１２０／ｍ） ×ｖｒ −−−−−−
（Ｘ）ｖｒ ＝ （ａ／４ ） Ｘ （１／
（Ｖｒ ／Ｆ ＋ Ｌ、＋Ｉ）） ）・・
・・・・■ ｍ：１グループの気筒数 ａ：音速 Ｖｒ：１グループの独立吸気通路と集合部（第３３図中
の斜線部分）の容量 Ｆ：集合部を連通Ｊる連通部分の平均断面積１−：１配
達通部分の中点までの良さ １）二十記連通部分の」！均直径（管端補ｉＦ ）つま
り、共鳴系の等価長が近似的に（Ｖｒ／Ｆ＋ １．、、
−＋−Ｄ ）となり、かつ、上記連通部分の中熱では圧
力波の正負が反転して反射される関係で圧力波の２往復
分が１周期に相当することから、ｊｔ鳴固石振動数νｒ
が近似的に十記■式で求められる。
（Ｘ）ｖｒ ＝ （ａ／４ ） Ｘ （１／
（Ｖｒ ／Ｆ ＋ Ｌ、＋Ｉ）） ）・・
・・・・■ ｍ：１グループの気筒数 ａ：音速 Ｖｒ：１グループの独立吸気通路と集合部（第３３図中
の斜線部分）の容量 Ｆ：集合部を連通Ｊる連通部分の平均断面積１−：１配
達通部分の中点までの良さ １）二十記連通部分の」！均直径（管端補ｉＦ ）つま
り、共鳴系の等価長が近似的に（Ｖｒ／Ｆ＋ １．、、
−＋−Ｄ ）となり、かつ、上記連通部分の中熱では圧
力波の正負が反転して反射される関係で圧力波の２往復
分が１周期に相当することから、ｊｔ鳴固石振動数νｒ
が近似的に十記■式で求められる。
また、各グループ毎にエンジンの２回転で１グループの
気筒数ｍだけ吸気を行なう関係で、１秒当りの吸入回数
と固有振動数ｖ１・とか−・致りるどさの回転数である
共鳴同調回転数Ｎｒは１２０式で′求められる。
気筒数ｍだけ吸気を行なう関係で、１秒当りの吸入回数
と固有振動数ｖ１・とか−・致りるどさの回転数である
共鳴同調回転数Ｎｒは１２０式で′求められる。
このように、上記容量■「と連通部分におｔづる上記平
均断面積Ｆ、良ざ１−および平均１径１つにより共鳴同
調回転数Ｎｒか定まり、この共鳴同調回転数Ｎｒを高速
側に設定しておくことにより、この共鳴同調回転数Ｎｒ
何近の高速域で、共鳴効果に、Ｊ：る過給作用が得られ
てＴンジン出力が高められる。、この場合、どくに主吸
気通路１０のグループ別吸気通路１１．１２のト流端が
各集合部６゜７の略中火に接続されていること＆、、ｍ
、Ｊ：す、この接続箇所から各気筒の吸気ボー１−ま
での長さのアンバランスが小さくなり、各気筒に対する
吸気の分配性が良くな−）−Ｃ１高速域で共鳴効果を持
たせる場合にも共鳴効果による吸気過給ｆ＋用が有効に
発揮される。このため、この構造（こよる場合のＴンジ
ン出力１−ルクは第１図に線へて示ずＪ、うに、各集合
部６，７の一端側に１：吸気通路を接続しｌこ場合（線
口）よりも高められることとなる。
均断面積Ｆ、良ざ１−および平均１径１つにより共鳴同
調回転数Ｎｒか定まり、この共鳴同調回転数Ｎｒを高速
側に設定しておくことにより、この共鳴同調回転数Ｎｒ
何近の高速域で、共鳴効果に、Ｊ：る過給作用が得られ
てＴンジン出力が高められる。、この場合、どくに主吸
気通路１０のグループ別吸気通路１１．１２のト流端が
各集合部６゜７の略中火に接続されていること＆、、ｍ
、Ｊ：す、この接続箇所から各気筒の吸気ボー１−ま
での長さのアンバランスが小さくなり、各気筒に対する
吸気の分配性が良くな−）−Ｃ１高速域で共鳴効果を持
たせる場合にも共鳴効果による吸気過給ｆ＋用が有効に
発揮される。このため、この構造（こよる場合のＴンジ
ン出力１−ルクは第１図に線へて示ずＪ、うに、各集合
部６，７の一端側に１：吸気通路を接続しｌこ場合（線
口）よりも高められることとなる。
まｌζ、第５図はに記Ｊｔｌ鳥１１）１調回転数Ｎ ｒ
を種々の（「１【こ設定し／、＝場合の１−ンシン出力
１−ルクのＢｊ ＋１（線へ１〜△５）を、共鳴効果を
有しない場合の特性（線Ｃ）と比較して示す。この図に
おいて、線Δ１は共鳴同調回転数Ｎｒを：エンジンの二
′１容最高回転数Ｎ ｍａｘとした場合の特性であり、
この場合は」二記許容最高回転数Ｎ ｍａｘでエンモレ
出力ｌりルクがピークどなり、そのイ」近の高速域で出
力１ヘルクか高められる。また、［０，７Ｎｍａｘ ＜
Ｎｒ〈１“、２ＮＩｌｌａＸ］の範囲であれば共鳴同調
回転数ＮｒがＷ１容最高回転数Ｎ ｍａｘからずれｔこ
賜金（線Ａ２ 、 Ａ３ ）でも、許容最高回転数Ｎｍ
ａｘイ」近において、エンジン出力１〜ルクがピークＪ
：りは低下するものの」を嗅効県を有しない場合より充
分に高くなる。ところが、１記範囲よりも低速側に人さ
く共鳴同調回転数Ｎｒがずれると、許容最高回転数Ｎｍ
ａｘ（；ｊ近にＩ３ ＆ｊる１ンジン出力トルクが共鳴
効果を有しない場合よりも低トして逆効果となり（線Ａ
４）、また上記範囲よりも高速側に大きく共鳴同調回転
数Ｎｒがずれると、許容最高回転数Ｎ ｍａｘ以下では
１ンジン出力トルクが共鳴効果を有しない場合とはとｌ
υど変りがなくイ１っＣしまう（線へ５）。
を種々の（「１【こ設定し／、＝場合の１−ンシン出力
１−ルクのＢｊ ＋１（線へ１〜△５）を、共鳴効果を
有しない場合の特性（線Ｃ）と比較して示す。この図に
おいて、線Δ１は共鳴同調回転数Ｎｒを：エンジンの二
′１容最高回転数Ｎ ｍａｘとした場合の特性であり、
この場合は」二記許容最高回転数Ｎ ｍａｘでエンモレ
出力ｌりルクがピークどなり、そのイ」近の高速域で出
力１ヘルクか高められる。また、［０，７Ｎｍａｘ ＜
Ｎｒ〈１“、２ＮＩｌｌａＸ］の範囲であれば共鳴同調
回転数ＮｒがＷ１容最高回転数Ｎ ｍａｘからずれｔこ
賜金（線Ａ２ 、 Ａ３ ）でも、許容最高回転数Ｎｍ
ａｘイ」近において、エンジン出力１〜ルクがピークＪ
：りは低下するものの」を嗅効県を有しない場合より充
分に高くなる。ところが、１記範囲よりも低速側に人さ
く共鳴同調回転数Ｎｒがずれると、許容最高回転数Ｎｍ
ａｘ（；ｊ近にＩ３ ＆ｊる１ンジン出力トルクが共鳴
効果を有しない場合よりも低トして逆効果となり（線Ａ
４）、また上記範囲よりも高速側に大きく共鳴同調回転
数Ｎｒがずれると、許容最高回転数Ｎ ｍａｘ以下では
１ンジン出力トルクが共鳴効果を有しない場合とはとｌ
υど変りがなくイ１っＣしまう（線へ５）。
従って、例えば第１図に示す実施例ににる場合は、グル
ープ別吸気通路１１．１２を集合部６゜７の間の連通部
分として、十記■、■弐〇求められる共鳴同調回転数Ｎ
ｒが十記範囲内となるように設定しておくことにより、
ム１容最高回転数ＮｍａＸ付近の高速域でｊｔ鳴効末に
よりＴンジン出力が高められることどなる。また、第２
図の実施例にＪ：る場合は、連通路１ε３を上記連通部
分としたときの十記■、■式で求められる共鳴同調回転
数Ｎｒが上記範囲内となる、」：うに設定しておくこと
にＪ、す、開閉弁１９がｎｉｌ ｌ）＼ｒｔだどきはｆ
ｆ１Ｑ容最高回転数Ｎ ｍａｘ付近の高速域Ｑ共鳴効果
により１ンジン出力が高められるー・ｈ、開閉弁１９が
閉じられたときは共鳴用経路が良くなつＣ固有振動数が
低下することにより、比較的低速域でｂ共鳴効果を持た
せることができる。
ープ別吸気通路１１．１２を集合部６゜７の間の連通部
分として、十記■、■弐〇求められる共鳴同調回転数Ｎ
ｒが十記範囲内となるように設定しておくことにより、
ム１容最高回転数ＮｍａＸ付近の高速域でｊｔ鳴効末に
よりＴンジン出力が高められることどなる。また、第２
図の実施例にＪ：る場合は、連通路１ε３を上記連通部
分としたときの十記■、■式で求められる共鳴同調回転
数Ｎｒが上記範囲内となる、」：うに設定しておくこと
にＪ、す、開閉弁１９がｎｉｌ ｌ）＼ｒｔだどきはｆ
ｆ１Ｑ容最高回転数Ｎ ｍａｘ付近の高速域Ｑ共鳴効果
により１ンジン出力が高められるー・ｈ、開閉弁１９が
閉じられたときは共鳴用経路が良くなつＣ固有振動数が
低下することにより、比較的低速域でｂ共鳴効果を持た
せることができる。
なお、−１記の第１図、第２図に示−づ実施例では■型
６気筒王ンジンに本発明を適用しているが、仙の多気筒
１−ンジンｔこ−し本発明を適用づることが−ｉ７１− でき、その数例を第６図乃至第８図に示７１’第６図は
Ｖ型４気筒Ｔンジンに適用した場合をポし、この場合も
、−・方のバンク２１の気筒２３ａ、２３ｂ同ｔ、およ
び他方のバンク２２の気筒２３Ｇ、２３ｄ間」は、それ
ぞれ吸気順序が連続しないので、吸気系が一万のバンク
２１側のグループと他方のバンク２２側のグループとに
分りられ、一方のバンク２１側の独立吸気通路２５ａ。
６気筒王ンジンに本発明を適用しているが、仙の多気筒
１−ンジンｔこ−し本発明を適用づることが−ｉ７１− でき、その数例を第６図乃至第８図に示７１’第６図は
Ｖ型４気筒Ｔンジンに適用した場合をポし、この場合も
、−・方のバンク２１の気筒２３ａ、２３ｂ同ｔ、およ
び他方のバンク２２の気筒２３Ｇ、２３ｄ間」は、それ
ぞれ吸気順序が連続しないので、吸気系が一万のバンク
２１側のグループと他方のバンク２２側のグループとに
分りられ、一方のバンク２１側の独立吸気通路２５ａ。
２５ｂおよび他方のバンク２１側の独立吸気通路２５ｃ
、２５ｄがそれぞれ集合されて、その各集合部２６．２
７に主吸気通路３０のグループ別吸％通路３１．３２が
接続されている。
、２５ｄがそれぞれ集合されて、その各集合部２６．２
７に主吸気通路３０のグループ別吸％通路３１．３２が
接続されている。
第７図は直列４気筒丁ンジンに適用した場合を示し、こ
の場合は、吸気順序が連続しない１番気筒４３ａど４番
気筒４３ ｄとが第１グループ、２番気筒４３ｂと３番
気筒４３ｃどが第２グルー１とされ、これらのグループ
毎に、各独立吸気通路４５ａ、４５ｄおよび４．５ｂ、
４５ｃがそれぞれ集合されて、その各集合部４６．’１
７に１吸気通路５０の各グループ′別吸気通路５１．５
２がそれそれ接続されでいる。
の場合は、吸気順序が連続しない１番気筒４３ａど４番
気筒４３ ｄとが第１グループ、２番気筒４３ｂと３番
気筒４３ｃどが第２グルー１とされ、これらのグループ
毎に、各独立吸気通路４５ａ、４５ｄおよび４．５ｂ、
４５ｃがそれぞれ集合されて、その各集合部４６．’１
７に１吸気通路５０の各グループ′別吸気通路５１．５
２がそれそれ接続されでいる。
第８図はＶ ｉｓ’ ８気筒ゴンジンに適用した場合を
示し、この場合ら、吸気順序が連続しない気筒同士を同
一・グループとするように、吸気系が一力のパンクロ１
側のグループと他方のパンクロ２側のグループとに分り
られ、これらのグループ毎に、各気筒６３ａ〜６３ｄお
よび６３ｅ〜６３ｈの独立吸気通路６Ｅ）ａ〜６５ｄお
にび６５ ｅ 〜６５１）がそれぞれ集合されて、その
各集合部６６．６７に主吸気通路７０の各グループ別吸
気通路７１゜７２がそれぞれ接続されている。
示し、この場合ら、吸気順序が連続しない気筒同士を同
一・グループとするように、吸気系が一力のパンクロ１
側のグループと他方のパンクロ２側のグループとに分り
られ、これらのグループ毎に、各気筒６３ａ〜６３ｄお
よび６３ｅ〜６３ｈの独立吸気通路６Ｅ）ａ〜６５ｄお
にび６５ ｅ 〜６５１）がそれぞれ集合されて、その
各集合部６６．６７に主吸気通路７０の各グループ別吸
気通路７１゜７２がそれぞれ接続されている。
これら第６図乃至第８図に示す各実施例でも、各グルー
１の独立吸気通路ｉ１３よび集合部とそのト流の連通部
分となるグループ別吸気通路とで共鳴系を構成し、この
共鳴系を、前述の■、■式で求められる」ξ鳴同調回転
数ＮｒがエンジンのＦｆ容最高同転数Ｎ ｍａｘに対し
Ｃ前２０式の関係を満足する範囲どなるように設定して
おくとともに、各集合部の略中火に主吸気通路のグルー
プ別吸気通路を接続りることにより、十記泊容回転数イ
」近の高−’１６ − 速成て共鳴効果が得られ、がっ、各気筒に対−りる吸気
の分配性が高められることとなる。また、これら第６図
乃至第８図に示づ吸気装置においても、第２図の実施例
に準じて、良さの責なる複数の」Ｌ鳴用経路を設け、エ
ンジン回転数に応じて共鳴用経路を切替えてもよい。
１の独立吸気通路ｉ１３よび集合部とそのト流の連通部
分となるグループ別吸気通路とで共鳴系を構成し、この
共鳴系を、前述の■、■式で求められる」ξ鳴同調回転
数ＮｒがエンジンのＦｆ容最高同転数Ｎ ｍａｘに対し
Ｃ前２０式の関係を満足する範囲どなるように設定して
おくとともに、各集合部の略中火に主吸気通路のグルー
プ別吸気通路を接続りることにより、十記泊容回転数イ
」近の高−’１６ − 速成て共鳴効果が得られ、がっ、各気筒に対−りる吸気
の分配性が高められることとなる。また、これら第６図
乃至第８図に示づ吸気装置においても、第２図の実施例
に準じて、良さの責なる複数の」Ｌ鳴用経路を設け、エ
ンジン回転数に応じて共鳴用経路を切替えてもよい。
（発明の効果〕
以上のように本発明は、吸気順序が連続しない気筒同士
を同一グループとする各グループ毎の気筒別の独立吸気
通路および集合部と各集合部に連なる通路部分とで構成
される共鳴系を、その最短共鳴用経路による共鳴同調回
転数Ｎｒがこ［ンジンの許容最高回転数Ｎ ｍａｘに対
して ０、７Ｎｍａｘ ＜Ｎｒ ＜ｉ、 ２Ｎｎ＋ａｘとなる
ように設定１）でいるため、吸気系を−」ンバク１〜な
構造としつつ、エンジンの許容最高回転数イ」近で共鳴
効果ににり充填効率を高めることができる。その上、十
記名クループの集合部の略中央にト吸気通路を接続し一
〇いるので、各気筒に対４る吸気の分配性が高められて
、高速域での共鳴による過給作用が有効に発揮され、エ
ンジン出力を大幅に高めることができるものｒある。
を同一グループとする各グループ毎の気筒別の独立吸気
通路および集合部と各集合部に連なる通路部分とで構成
される共鳴系を、その最短共鳴用経路による共鳴同調回
転数Ｎｒがこ［ンジンの許容最高回転数Ｎ ｍａｘに対
して ０、７Ｎｍａｘ ＜Ｎｒ ＜ｉ、 ２Ｎｎ＋ａｘとなる
ように設定１）でいるため、吸気系を−」ンバク１〜な
構造としつつ、エンジンの許容最高回転数イ」近で共鳴
効果ににり充填効率を高めることができる。その上、十
記名クループの集合部の略中央にト吸気通路を接続し一
〇いるので、各気筒に対４る吸気の分配性が高められて
、高速域での共鳴による過給作用が有効に発揮され、エ
ンジン出力を大幅に高めることができるものｒある。
第１図は本発明の吸気装置をＶ型６気筒エンジンに適用
り、 ７ｊ揚含の−・実施例を示づ吸気装置概略図、第
２図は別の実施例を示す吸気装置概略図、第３図は第１
図または第２図の吸気装置をモデル化して示す説明図、
第４図は上記吸気装置によるエンジン出力トルクのｆｉ
ｌを、主吸気通路が集合部の−・端側に接続された場合
と比較して示す特性図、第５図は共鳴同調回転数を種々
変えた場合のＴンジン出力トルクの狛竹図、第６図乃芋
第８図はＶ型６気筒］−ンジン以外の各種多気筒−１ン
シンに適用した場合の各実施例を示す吸気装置概略図で
ある。 ３ａ〜ご３ ＋’、２３ａ−２３ｄ、４３ａ＝４３ｄ。 ６３ ａ−６３ｈ ・−・気筒、りａ−５１’ 、 ２
ｂ ａ 〜２：）＜」、／Ｉ ５ａ−４５ｄ、６５ａ
−６５［１−・・独立吸気通路、６，７．２６．２７．
／１６，４７，６６゜６７・・・集合部、１０，３０
．５０．７０・・・主吸気通路。 特Ω′［出願人 マ ツ ダ 株式会召代
理 人 弁理士 手行 悦ｉ″Ｉ］同
弁理」 艮■ｌ
ｉ）同 弁理士 伊藤 孝夫第 ３
図 第 ４ 図 第 ５ 図 エンン゛ン回取ｌ父（ｘｌ♂ｒｐｍ） ２３４５６７ ′ エフブン回転ｔ（Ｘ １０１０３ｒｐ 第 ６ 図
り、 ７ｊ揚含の−・実施例を示づ吸気装置概略図、第
２図は別の実施例を示す吸気装置概略図、第３図は第１
図または第２図の吸気装置をモデル化して示す説明図、
第４図は上記吸気装置によるエンジン出力トルクのｆｉ
ｌを、主吸気通路が集合部の−・端側に接続された場合
と比較して示す特性図、第５図は共鳴同調回転数を種々
変えた場合のＴンジン出力トルクの狛竹図、第６図乃芋
第８図はＶ型６気筒］−ンジン以外の各種多気筒−１ン
シンに適用した場合の各実施例を示す吸気装置概略図で
ある。 ３ａ〜ご３ ＋’、２３ａ−２３ｄ、４３ａ＝４３ｄ。 ６３ ａ−６３ｈ ・−・気筒、りａ−５１’ 、 ２
ｂ ａ 〜２：）＜」、／Ｉ ５ａ−４５ｄ、６５ａ
−６５［１−・・独立吸気通路、６，７．２６．２７．
／１６，４７，６６゜６７・・・集合部、１０，３０
．５０．７０・・・主吸気通路。 特Ω′［出願人 マ ツ ダ 株式会召代
理 人 弁理士 手行 悦ｉ″Ｉ］同
弁理」 艮■ｌ
ｉ）同 弁理士 伊藤 孝夫第 ３
図 第 ４ 図 第 ５ 図 エンン゛ン回取ｌ父（ｘｌ♂ｒｐｍ） ２３４５６７ ′ エフブン回転ｔ（Ｘ １０１０３ｒｐ 第 ６ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、エンジンの吸気系を吸気順序が連続しない気筒同士
を同一グループとする複数のグループに分けて、気筒別
の独立吸気通路を各グループ毎に各々集合させ、かつ、
この各集合部の略中央に主吸気通路を接続するとともに
、上記各グループの独立吸気通路および集合部と各集合
部に連なる通路部分とで構成される共鳴系を、その最短
共鳴用経路による共鳴同調回転数Ｎｒがエンジンの許容
最高回転数Ｎｍａｘに対して ０．７Ｎｍａｘ＜Ｎｒ＜１．２Ｎｍａｘ となるように設定したことを特徴とするエンジンの吸気
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10941188A JP2820411B2 (ja) | 1988-05-02 | 1988-05-02 | エンジンの吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10941188A JP2820411B2 (ja) | 1988-05-02 | 1988-05-02 | エンジンの吸気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01280631A true JPH01280631A (ja) | 1989-11-10 |
| JP2820411B2 JP2820411B2 (ja) | 1998-11-05 |
Family
ID=14509567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10941188A Expired - Fee Related JP2820411B2 (ja) | 1988-05-02 | 1988-05-02 | エンジンの吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2820411B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007023863A (ja) * | 2005-07-14 | 2007-02-01 | Toyota Motor Corp | 吸気装置 |
| US7556008B2 (en) | 2006-06-29 | 2009-07-07 | Nissan Motor Co., Ltd. | Internal combustion engine intake device |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57148024A (en) * | 1981-03-11 | 1982-09-13 | Hino Motors Ltd | Intake and exhaust for diesel engine |
| JPS57153924A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-22 | Hino Motors Ltd | Inertia supercharging intake manifold in internal combustion engine |
| JPS5988223U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-14 | いすゞ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS5988222U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-14 | いすゞ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS5988221U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-14 | いすゞ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS61116128U (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-22 | ||
| JPS6254233U (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-03 |
-
1988
- 1988-05-02 JP JP10941188A patent/JP2820411B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57148024A (en) * | 1981-03-11 | 1982-09-13 | Hino Motors Ltd | Intake and exhaust for diesel engine |
| JPS57153924A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-22 | Hino Motors Ltd | Inertia supercharging intake manifold in internal combustion engine |
| JPS5988223U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-14 | いすゞ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS5988222U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-14 | いすゞ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS5988221U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-14 | いすゞ自動車株式会社 | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPS61116128U (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-22 | ||
| JPS6254233U (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-03 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007023863A (ja) * | 2005-07-14 | 2007-02-01 | Toyota Motor Corp | 吸気装置 |
| US7556008B2 (en) | 2006-06-29 | 2009-07-07 | Nissan Motor Co., Ltd. | Internal combustion engine intake device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2820411B2 (ja) | 1998-11-05 |
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| JPH03286130A (ja) | 多気筒エンジンの吸気装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |