JPH0129050Y2 - - Google Patents
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- JPH0129050Y2 JPH0129050Y2 JP15557582U JP15557582U JPH0129050Y2 JP H0129050 Y2 JPH0129050 Y2 JP H0129050Y2 JP 15557582 U JP15557582 U JP 15557582U JP 15557582 U JP15557582 U JP 15557582U JP H0129050 Y2 JPH0129050 Y2 JP H0129050Y2
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- spherical shell
- stress
- ceiling plate
- dome
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 3
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- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
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- RRLHMJHRFMHVNM-BQVXCWBNSA-N [(2s,3r,6r)-6-[5-[5-hydroxy-3-(4-hydroxyphenyl)-4-oxochromen-7-yl]oxypentoxy]-2-methyl-3,6-dihydro-2h-pyran-3-yl] acetate Chemical compound C1=C[C@@H](OC(C)=O)[C@H](C)O[C@H]1OCCCCCOC1=CC(O)=C2C(=O)C(C=3C=CC(O)=CC=3)=COC2=C1 RRLHMJHRFMHVNM-BQVXCWBNSA-N 0.000 description 1
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、建設機械等の大型車両用タイヤの加
硫に使用されるオートクレーブ又はポツトヒータ
ーと称するタイヤ製造装置の改良に関するもので
ある。
硫に使用されるオートクレーブ又はポツトヒータ
ーと称するタイヤ製造装置の改良に関するもので
ある。
上記のタイヤ製造装置は、第一種圧力容器構造
規格に基き製作されるもので、第１図は、従来の
ものの全体構造を示す断面図である。
規格に基き製作されるもので、第１図は、従来の
ものの全体構造を示す断面図である。
第１図において、上ドーム１は、連結環３を介
して外気を遮断するように着脱自在に下ドーム２
に連結され、シリンダ６内の水圧または油圧Ｐに
よる荷重（プレス力Ｆ）及び下ドーム２内の蒸気
圧力ｑによる荷重を支持している。加硫するグリ
ーンタイヤ８を収納したモールド７は、モールド
テーブル４上に３〜４段重ねられる。
して外気を遮断するように着脱自在に下ドーム２
に連結され、シリンダ６内の水圧または油圧Ｐに
よる荷重（プレス力Ｆ）及び下ドーム２内の蒸気
圧力ｑによる荷重を支持している。加硫するグリ
ーンタイヤ８を収納したモールド７は、モールド
テーブル４上に３〜４段重ねられる。
フレキシブルホース９は、グリーンタイヤ８に
温水及び冷却水を供給するためのもので、各モー
ルド７及び上ドーム１にＡ点及びＢ点で連結され
ている。ノズル１０ａ，１０ｂは、モールド７を
冷却するためのもので、下ドーム２に円周10ケ所
取付られている。
温水及び冷却水を供給するためのもので、各モー
ルド７及び上ドーム１にＡ点及びＢ点で連結され
ている。ノズル１０ａ，１０ｂは、モールド７を
冷却するためのもので、下ドーム２に円周10ケ所
取付られている。
第２図は上ドーム１の詳細構造を示す断面図で
ある。
ある。
第２図において上ドーム１に作用するプレス力
Ｆは第１図に示したラム５とモールドテーブル４
を介してモールド７から第２図に示す上ドーム１
の天井板１４、放射リブ１２、円周リブ１３及び
球殻１１から球殻部の胴板１５へ伝達された後、
さらに連結環３を介して、下ドーム２に伝達され
ている。また、上ドーム１には、プレス力Ｆと同
時にドーム内の蒸気圧力ｑ及びモールド冷却時の
熱負荷が作用する。
Ｆは第１図に示したラム５とモールドテーブル４
を介してモールド７から第２図に示す上ドーム１
の天井板１４、放射リブ１２、円周リブ１３及び
球殻１１から球殻部の胴板１５へ伝達された後、
さらに連結環３を介して、下ドーム２に伝達され
ている。また、上ドーム１には、プレス力Ｆと同
時にドーム内の蒸気圧力ｑ及びモールド冷却時の
熱負荷が作用する。
第３図ａ乃至ｄは、従来の上ドーム隅肉溶接部
（第２図のＣ部）の詳細構造及び応力分布状態を
示す図である。
（第２図のＣ部）の詳細構造及び応力分布状態を
示す図である。
上ドーム１に、プレス力Ｆ及び内圧ｑが作用し
た場合、第３図ｂに示すＤ−Ｄ断面の応力分布
は、一様引張応力σtと曲げ応力σbが組合わされる
が応力の集中がないため高い応力とならず直線分
布である。
た場合、第３図ｂに示すＤ−Ｄ断面の応力分布
は、一様引張応力σtと曲げ応力σbが組合わされる
が応力の集中がないため高い応力とならず直線分
布である。
一方、Ｅ−Ｅ断面及びＦ−Ｆ断面の隅肉溶接部
１４ｗは、天井板１４がプレス力Ｆで押し上げら
れることにより曲げ応力σbが高くなり、かつ隅肉
溶接部であるために生じる応力集中のために高い
応力となり、それぞれ第３図ｃ及びｄに示すよう
な応力分布となる。
１４ｗは、天井板１４がプレス力Ｆで押し上げら
れることにより曲げ応力σbが高くなり、かつ隅肉
溶接部であるために生じる応力集中のために高い
応力となり、それぞれ第３図ｃ及びｄに示すよう
な応力分布となる。
また、上ドーム１は、タイヤ加硫中に加熱され
ているが、加硫後のモールド冷却の際、第１図に
示すようにノズル１０ａ，１０ｂからの冷却水が
モールド７の外側に数分噴射され隅肉接部１４ｗ
はモールド７に当つた冷却水が飛散し熱応力が発
生する。この熱応力が発生すると隅肉溶接部で
は、第３図に示した応力分布よりさらに高い応力
となる。
ているが、加硫後のモールド冷却の際、第１図に
示すようにノズル１０ａ，１０ｂからの冷却水が
モールド７の外側に数分噴射され隅肉接部１４ｗ
はモールド７に当つた冷却水が飛散し熱応力が発
生する。この熱応力が発生すると隅肉溶接部で
は、第３図に示した応力分布よりさらに高い応力
となる。
以上のように、上ドーム隅肉溶接部１４ｗは、
天井板がプレス力押し上げられることによる応力
に冷却水による熱応力が加わつて、高い応力が発
生するため強度的な弱点部分となり、上ドームを
頑丈に製作する必要があつた。
天井板がプレス力押し上げられることによる応力
に冷却水による熱応力が加わつて、高い応力が発
生するため強度的な弱点部分となり、上ドームを
頑丈に製作する必要があつた。
そこで、これらの弱点を補う方法として第４図
に示す様な天井板２４と球殻２１との接合部は切
り込みを入れて切り離し、天井板２４は放射状リ
ブ２２及び図示省略の円周リブを介して球殻２１
と接続した構造のものが提案されている。
に示す様な天井板２４と球殻２１との接合部は切
り込みを入れて切り離し、天井板２４は放射状リ
ブ２２及び図示省略の円周リブを介して球殻２１
と接続した構造のものが提案されている。
この構造によれば、従来構造の弱点であつた天
井板１４と球殻１１の隅肉溶接部１４ｗが構造的
に無くなる為、強度向上が期待できるが放射状リ
ブ２２の切り込みＲ部２２ａには、第４図に示す
様に放射状リブ２２の切り込みＲ部２２ａまわり
のＡ点、Ｂ点及び切り込みＲ部２２ａのＲエンド
と球殻２１との接続部Ｃ点に応力の集中を生じ、
これが新たな強度上の弱点部となつている。
井板１４と球殻１１の隅肉溶接部１４ｗが構造的
に無くなる為、強度向上が期待できるが放射状リ
ブ２２の切り込みＲ部２２ａには、第４図に示す
様に放射状リブ２２の切り込みＲ部２２ａまわり
のＡ点、Ｂ点及び切り込みＲ部２２ａのＲエンド
と球殻２１との接続部Ｃ点に応力の集中を生じ、
これが新たな強度上の弱点部となつている。
本考案は、上記した点に鑑み提案されたもの
で、その目的とするところは上ドームの隅肉溶接
部の強度を向上したタイヤ製造装置を提供するこ
とにある。
で、その目的とするところは上ドームの隅肉溶接
部の強度を向上したタイヤ製造装置を提供するこ
とにある。
本考案は、上ドームと下ドームを結合して内部
でタイヤを加硫するタイヤ製造装置において前記
上ドームを構成する球殻の内部に天井板を、同天
井板の延長面内で前記球殻の内周面との間にすき
まをあけて配置し、同天井板の上部を前記球殻内
に垂直にかつ中心を通つて放射状に配置された複
数の板状のリブを介して球殻に接続すると共に前
記各リブの前記すきまに対応する部分に少なくと
も２種の曲率半径で形成される切り込み部を刻設
し、同切り込み部の天井板下端からの鉛直深さを
前記すきまに面した天井板端部での天井板下端か
ら球殻内周面までの鉛直高さの0.1〜0.6倍とした
ことを特徴とするもので、上記の如く切り込み部
を刻設することにより、応力集中を低減すること
ができると共に切り込み部の天井板からの鉛直深
さを上記の如く限定したことにより、切り込み部
の発生応力がバランス良く納められ、切り込み部
に生じうる過大応力の発生が防止できる。
でタイヤを加硫するタイヤ製造装置において前記
上ドームを構成する球殻の内部に天井板を、同天
井板の延長面内で前記球殻の内周面との間にすき
まをあけて配置し、同天井板の上部を前記球殻内
に垂直にかつ中心を通つて放射状に配置された複
数の板状のリブを介して球殻に接続すると共に前
記各リブの前記すきまに対応する部分に少なくと
も２種の曲率半径で形成される切り込み部を刻設
し、同切り込み部の天井板下端からの鉛直深さを
前記すきまに面した天井板端部での天井板下端か
ら球殻内周面までの鉛直高さの0.1〜0.6倍とした
ことを特徴とするもので、上記の如く切り込み部
を刻設することにより、応力集中を低減すること
ができると共に切り込み部の天井板からの鉛直深
さを上記の如く限定したことにより、切り込み部
の発生応力がバランス良く納められ、切り込み部
に生じうる過大応力の発生が防止できる。
以下、本考案の一実施例を図面に基いて説明す
る。
る。
本実施例では、第５図に示すように天井板１０
４を球殻１０１の開口内円周部とすきまを有する
如く配設し、球殻１０１に固設された放射状リブ
１０２や図示省略の円周リブを介して間接的に上
記球殻１０１に接続する。放射状リブ１０２には
上記すきまに対応する位置に小さなＲ１と大きな
Ｒ２で構成される切り込みＲ部１０２ａを設けて
いる。同切り込みＲ部１０２ａの天井板下端から
の切り込み深さｈを上記すきまに面した天井板１
０４端部での天井板下端から球殻内周面までの鉛
直高さＨの0.1〜0.6Hの範囲に限定し、切り込み
Ｒ部１０２ａ端部（球殻１０１との接続部）にト
ウ部Ｔを設けている。
４を球殻１０１の開口内円周部とすきまを有する
如く配設し、球殻１０１に固設された放射状リブ
１０２や図示省略の円周リブを介して間接的に上
記球殻１０１に接続する。放射状リブ１０２には
上記すきまに対応する位置に小さなＲ１と大きな
Ｒ２で構成される切り込みＲ部１０２ａを設けて
いる。同切り込みＲ部１０２ａの天井板下端から
の切り込み深さｈを上記すきまに面した天井板１
０４端部での天井板下端から球殻内周面までの鉛
直高さＨの0.1〜0.6Hの範囲に限定し、切り込み
Ｒ部１０２ａ端部（球殻１０１との接続部）にト
ウ部Ｔを設けている。
第４図に示したものでは、第４図のＣ点に示す
様に切り込みＲ部２２ａの応力集中に球殻２１と
の接続部（構造不連続部）に生じる応力集中が相
乗し高応力を発生していたが、この部分にトウ部
Ｔを設ける事によりこれらの相乗効果を低減させ
応力低減をはかる事ができる。
様に切り込みＲ部２２ａの応力集中に球殻２１と
の接続部（構造不連続部）に生じる応力集中が相
乗し高応力を発生していたが、この部分にトウ部
Ｔを設ける事によりこれらの相乗効果を低減させ
応力低減をはかる事ができる。
上記構造によると、上ドームに作用するプレス
力Ｆは天井板１０４から放射状リブ１０２に伝わ
り、球殻１０１の溶接部１０１ｗを経て胴板１０
５へ伝達される。
力Ｆは天井板１０４から放射状リブ１０２に伝わ
り、球殻１０１の溶接部１０１ｗを経て胴板１０
５へ伝達される。
ここで、第５図に示す様に放射状リブ１０２の
切り込みＲ部１０２ａの曲率半径Ｒを小さなＲ１
と大きなＲ２で構成される２段Ｒとしており、第
４図に示した従来の改良構造の切り込みＲ部２２
ａの応力分布は第４図に示すとおりで、同図に示
す様に切り込みＲ部２２ａには圧縮応力から引張
り応力に転ずる変曲点があるが、上記の如くこの
部分を小さなＲ１とする事によつて、最大応力を
生じるＡ，Ｂ点の曲率半径を相対的に大きなＲ２
にとる事ができ応力集中を低減する事ができる。
また、放射状リブ１０２の切り込み深さｈを天井
板１０４から球殻１０１迄の高さＨの0.1〜0.6H
の範囲に限定している。この場合、切り込み深さ
（ｈ／Ｈ）とリブ切り込みＲ部１０２ａの応力
（Ａ点、Ｂ点）の関係は第６図に示すとおりで切
り込み深さｈが深い場合はＡ点の応力（圧縮応
力）が増大し、浅くなるとＢ点の応力（引張り応
力）が高くなる。よつて両位置の発生応力をバラ
ンスよく納める為には、放射状リブ１０２の切り
込み深さｈは、天井板１０４から球殻１０１迄の
高さＨの0.1〜0.6Hの範囲に限定される。
切り込みＲ部１０２ａの曲率半径Ｒを小さなＲ１
と大きなＲ２で構成される２段Ｒとしており、第
４図に示した従来の改良構造の切り込みＲ部２２
ａの応力分布は第４図に示すとおりで、同図に示
す様に切り込みＲ部２２ａには圧縮応力から引張
り応力に転ずる変曲点があるが、上記の如くこの
部分を小さなＲ１とする事によつて、最大応力を
生じるＡ，Ｂ点の曲率半径を相対的に大きなＲ２
にとる事ができ応力集中を低減する事ができる。
また、放射状リブ１０２の切り込み深さｈを天井
板１０４から球殻１０１迄の高さＨの0.1〜0.6H
の範囲に限定している。この場合、切り込み深さ
（ｈ／Ｈ）とリブ切り込みＲ部１０２ａの応力
（Ａ点、Ｂ点）の関係は第６図に示すとおりで切
り込み深さｈが深い場合はＡ点の応力（圧縮応
力）が増大し、浅くなるとＢ点の応力（引張り応
力）が高くなる。よつて両位置の発生応力をバラ
ンスよく納める為には、放射状リブ１０２の切り
込み深さｈは、天井板１０４から球殻１０１迄の
高さＨの0.1〜0.6Hの範囲に限定される。
以上に述べた実施例によると以下の如く効果を
奏する。
奏する。
１ 天井板１０４と球殻１０１が切り離なされて
いる為、第３図ｃ、第３図ｄに示す様なプレス
力Ｆにより、天井板１０４が曲げられる事によ
つて生じる曲げ応力の発生がない。
いる為、第３図ｃ、第３図ｄに示す様なプレス
力Ｆにより、天井板１０４が曲げられる事によ
つて生じる曲げ応力の発生がない。
２ 放射状リブ１０２の切り込みＲ部１０２ａは
２段Ｒ部の効果によつて最大応力発生個所のＲ
が大きくとれ、第４図に示した従来の改良構造
の単一Ｒのものに比べて大幅に応力集中が低減
できる。
２段Ｒ部の効果によつて最大応力発生個所のＲ
が大きくとれ、第４図に示した従来の改良構造
の単一Ｒのものに比べて大幅に応力集中が低減
できる。
３ 切り込み深さｈを0.1〜0.6Hに限定した事に
よつて切り込みＲ部１０２ａの発生応力がバラ
ンス良く納められ、放射状リブ１０２の切り込
みＲ部１０２ａに生じうる過大応力の発生が防
止できる。
よつて切り込みＲ部１０２ａの発生応力がバラ
ンス良く納められ、放射状リブ１０２の切り込
みＲ部１０２ａに生じうる過大応力の発生が防
止できる。
４ 切り込みＲ部１０２ａのＲエンド部（球殻１
０１との接続部）にトウ部Ｔがある為、切り込
みＲ部１０２ａのＲエンドから球殻１０１への
力の伝達がスムーズになり、高応力発生が防止
できる。又、放射状リブ１０２と球殻１０１の
溶接処理が容易（トウ部Ｔがなければ、溶接の
脚点と切り込みＲ部１０２ａとのＲが交差し応
力集中源となる）となる。
０１との接続部）にトウ部Ｔがある為、切り込
みＲ部１０２ａのＲエンドから球殻１０１への
力の伝達がスムーズになり、高応力発生が防止
できる。又、放射状リブ１０２と球殻１０１の
溶接処理が容易（トウ部Ｔがなければ、溶接の
脚点と切り込みＲ部１０２ａとのＲが交差し応
力集中源となる）となる。
５ 上記の効果によつてバランスの良い応力状態
を呈した上ドームを得る事ができ、強度的に信
頼性の高いタイヤ製造装置が提供できる。
を呈した上ドームを得る事ができ、強度的に信
頼性の高いタイヤ製造装置が提供できる。
第１図は従来のタイヤ製造装置を示す断面図、
第２図はその上ドームの詳細構造を示す断面図、
第３図ａ乃至ｄはその上ドーム隅肉溶接部の詳細
構造及び応力分布状態を示す図、第４図は従来の
ものの他の上ドーム構造及び応力発生状態を示す
図、第５図は本考案の一実施例を示す要部のみの
断面図、第６図は切り込みＲ部の切り込み深さと
応力の関係を示す図である。 １…上ドーム、２…下ドーム、３…連結環、７
…モールド、８…タイヤ、１０１…球殻、１０２
…リブ、１０２ａ…切り込みＲ部、１０４…天井
板、Ｒ１…小さなＲ、Ｒ２…大きなＲ、Ｈ…天井
板から球殻までの高さ、ｈ…切り込み深さ。
第２図はその上ドームの詳細構造を示す断面図、
第３図ａ乃至ｄはその上ドーム隅肉溶接部の詳細
構造及び応力分布状態を示す図、第４図は従来の
ものの他の上ドーム構造及び応力発生状態を示す
図、第５図は本考案の一実施例を示す要部のみの
断面図、第６図は切り込みＲ部の切り込み深さと
応力の関係を示す図である。 １…上ドーム、２…下ドーム、３…連結環、７
…モールド、８…タイヤ、１０１…球殻、１０２
…リブ、１０２ａ…切り込みＲ部、１０４…天井
板、Ｒ１…小さなＲ、Ｒ２…大きなＲ、Ｈ…天井
板から球殻までの高さ、ｈ…切り込み深さ。
Claims (1)
- 上ドームと下ドームを結合して内部でタイヤを
加硫するタイヤ製造装置において、前記上ドーム
を構成する球殻の内部に天井板を、同天井板の延
長面内で前記球殻の内周面との間にすきまをあけ
て配置し、同天井板の上部を前記球殻内に垂直に
かつ中心を通つて放射状に配置された複数の板状
のリブを介して球殻に接続すると共に前記各リブ
の前記すきまに対応する部分に少なくとも２種の
曲率半径で形成される切り込み部を刻設し、同切
り込み部の天井板下端からの鉛直深さを前記すき
まに面した天井板端部での天井板下端から球殻内
周面までの鉛直高さの0.1〜0.6倍としたことを特
徴とするタイヤ製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15557582U JPS5959321U (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | タイヤ製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15557582U JPS5959321U (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | タイヤ製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959321U JPS5959321U (ja) | 1984-04-18 |
| JPH0129050Y2 true JPH0129050Y2 (ja) | 1989-09-05 |
Family
ID=30343562
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15557582U Granted JPS5959321U (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | タイヤ製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959321U (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012114540A1 (ja) * | 2011-02-25 | 2012-08-30 | 三菱重工業株式会社 | 圧力容器 |
-
1982
- 1982-10-14 JP JP15557582U patent/JPS5959321U/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012114540A1 (ja) * | 2011-02-25 | 2012-08-30 | 三菱重工業株式会社 | 圧力容器 |
| JP2012177432A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧力容器 |
| CN102893064A (zh) * | 2011-02-25 | 2013-01-23 | 三菱重工业株式会社 | 压力容器 |
| TWI461337B (zh) * | 2011-02-25 | 2014-11-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Pressure vessel |
| US9028234B2 (en) | 2011-02-25 | 2015-05-12 | Mitsubishi Heavy Industries Machinery Technology Corporation | Pressure vessel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5959321U (ja) | 1984-04-18 |
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