JPH01429A - 温度センサ回路 - Google Patents
温度センサ回路Info
- Publication number
- JPH01429A JPH01429A JP62-156248A JP15624887A JPH01429A JP H01429 A JPH01429 A JP H01429A JP 15624887 A JP15624887 A JP 15624887A JP H01429 A JPH01429 A JP H01429A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature sensor
- transistor
- voltage
- current source
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は集積回路の温度補償を行うため同じ基板上に組
み込む温度センサ回路に関する。
み込む温度センサ回路に関する。
（従来の技術）
集積回路の温度補償を正確に行うためには、同じ基板上
で同じ型の半導体接合構造をした温度センサ回路が不可
欠である。 第４図は、絶対温度に比例した電流量が変
化する温度センサ電流源を用いた従来の温度センサ回路
である。 Ｗｌは前記の温度センサ電流源で、第３図に
その一例を示す。 第４図のＲＩ Ｊ、！電流源ｗ１が
らの電流９による絶対温度Ｔに比例した電圧降下Ｖｏｕ
Ｌを得る抵抗である。 また、第３図において、Ｑｌ’
、Ｑ２°、・・・、Ｑ８°はトランジスタ、Ｒｘは抵抗
であり、Ｑｌ’のｎ＋、Ｑ３°のｎｔ、Ｑ６’のｎは、
他のトランジスタのエミッタ面積を１としたときの、そ
れぞれのエミッタ面積の倍数で、例えばｎ＝４とはエミ
ッタ面積が他のトランジスタのエミッタ面積の４倍とい
うことである。 このような温度センサ回路で要求され
る温度範囲は、２５℃を中心として±５０℃以上必要で
ある。 つまり、１００℃以上の温度範囲をカバーしな
ければならない。 以下、電流源Ｗ１の電流積の温度係
数を求めてみる。
で同じ型の半導体接合構造をした温度センサ回路が不可
欠である。 第４図は、絶対温度に比例した電流量が変
化する温度センサ電流源を用いた従来の温度センサ回路
である。 Ｗｌは前記の温度センサ電流源で、第３図に
その一例を示す。 第４図のＲＩ Ｊ、！電流源ｗ１が
らの電流９による絶対温度Ｔに比例した電圧降下Ｖｏｕ
Ｌを得る抵抗である。 また、第３図において、Ｑｌ’
、Ｑ２°、・・・、Ｑ８°はトランジスタ、Ｒｘは抵抗
であり、Ｑｌ’のｎ＋、Ｑ３°のｎｔ、Ｑ６’のｎは、
他のトランジスタのエミッタ面積を１としたときの、そ
れぞれのエミッタ面積の倍数で、例えばｎ＝４とはエミ
ッタ面積が他のトランジスタのエミッタ面積の４倍とい
うことである。 このような温度センサ回路で要求され
る温度範囲は、２５℃を中心として±５０℃以上必要で
ある。 つまり、１００℃以上の温度範囲をカバーしな
ければならない。 以下、電流源Ｗ１の電流積の温度係
数を求めてみる。
第３図において、９６°のベース・エミッタ間電圧をＶ
ｂｅ６ 、 Ｑ８’のベース・エミッタ間電圧をＶｂｅ
８．Ｑ６°のエミッタ電流を１６．Ｑ８°のエミッタ電
流を■８とし、Ｑ８°のエミッタ飽和電流を■Ｓとする
とＱ６°のエミッタ飽和電流はｎｆｓとなることから、 Ｖ ｂｅ６＝ （ｋＴ ／ｑ 月ｎ（Ｉ ６／（ｎ
Ｉ ５））Ｖ ｂｅ８ ＝ （ｋＴ ／ｑ）Ｉｎ（１
８／ Ｉ ｓ）となる。 ここで、ｋはポルツマン定数
、Ｔは絶対温度、ｑは電丘の電気端である。 抵抗Ｒｘ
による電圧降下は、 Ｒｘ Ｔ ６＝ Ｖ ｂｅ８−Ｖ ｂｅ６”＝ （Ｋ’
ｌ’ ／ｑ）Ｉｎ（ｎ Ｉ ｇ／ Ｉ ６）故に、 １６＝（ｋ／ｑ）（Ｔ／Ｒｘ）Ｉｎ（ｎｌ ８／Ｉ ６
） （＋ ）となる。
ｂｅ６ 、 Ｑ８’のベース・エミッタ間電圧をＶｂｅ
８．Ｑ６°のエミッタ電流を１６．Ｑ８°のエミッタ電
流を■８とし、Ｑ８°のエミッタ飽和電流を■Ｓとする
とＱ６°のエミッタ飽和電流はｎｆｓとなることから、 Ｖ ｂｅ６＝ （ｋＴ ／ｑ 月ｎ（Ｉ ６／（ｎ
Ｉ ５））Ｖ ｂｅ８ ＝ （ｋＴ ／ｑ）Ｉｎ（１
８／ Ｉ ｓ）となる。 ここで、ｋはポルツマン定数
、Ｔは絶対温度、ｑは電丘の電気端である。 抵抗Ｒｘ
による電圧降下は、 Ｒｘ Ｔ ６＝ Ｖ ｂｅ８−Ｖ ｂｅ６”＝ （Ｋ’
ｌ’ ／ｑ）Ｉｎ（ｎ Ｉ ｇ／ Ｉ ６）故に、 １６＝（ｋ／ｑ）（Ｔ／Ｒｘ）Ｉｎ（ｎｌ ８／Ｉ ６
） （＋ ）となる。
第３図のトランジスタＱｌ’のエミッタ面積倍数ｎ、と
トランジスタＱ３’のエミッタ面積倍数ｎ。
トランジスタＱ３’のエミッタ面積倍数ｎ。
とが等しければ、トランジスタＱｌ’とトランジスタＱ
３°のコレクタ電流は等しくなる。、また、トランジス
タＱ４°とトランジスタＱ５°とは共通エミッタ接続の
差動増幅器であるので、トランジスタＱ４’とトランジ
スタＱ５°のベース電圧は等しく、従ってトランジスタ
Ｑ６°のエミッタ電流■６とトランジスタＱ８’のエミ
ッタ電流■８とが等しくなる。 よって、（１）式のＩ
８／Ｉ ６は菫となる。
３°のコレクタ電流は等しくなる。、また、トランジス
タＱ４°とトランジスタＱ５°とは共通エミッタ接続の
差動増幅器であるので、トランジスタＱ４’とトランジ
スタＱ５°のベース電圧は等しく、従ってトランジスタ
Ｑ６°のエミッタ電流■６とトランジスタＱ８’のエミ
ッタ電流■８とが等しくなる。 よって、（１）式のＩ
８／Ｉ ６は菫となる。
また、トランジスタＱ７’のコレクタ電圧は、トランジ
スタＱ８°のコレクタ電圧よりトランジスタＱ５′のベ
ース・エミッタ間電圧分だけ低いのみであるから、トラ
ンジスタＱ７’のエミッタ電流Ｉ７はトランジスタＱ８
’のエミッタ電流Ｉ８とはゾ等しく、結局、電流源ｗｔ
の全電流Ｉｔ、は、ＩＷ＋＝ｆ６トｌ７−１１．！！ ＝ ３ （ｋ／ｑ）（Ｔ ／Ｒｘ）Ｉｎ（ｎ ）ここで
、ｋ、ｑ、ｎは定数であるから、３ （ｋ／ｑ）Ｉｎ（
ｎ ）−Ａ （Ａ ：定数） （２）とおくと、 Ｅ ｗ、＝（Ａ／Ｒｘ）Ｔ （３
）となり、電流源Ｗ１の温度係数はＡ ／ Ｒｘという
ことになる。
スタＱ８°のコレクタ電圧よりトランジスタＱ５′のベ
ース・エミッタ間電圧分だけ低いのみであるから、トラ
ンジスタＱ７’のエミッタ電流Ｉ７はトランジスタＱ８
’のエミッタ電流Ｉ８とはゾ等しく、結局、電流源ｗｔ
の全電流Ｉｔ、は、ＩＷ＋＝ｆ６トｌ７−１１．！！ ＝ ３ （ｋ／ｑ）（Ｔ ／Ｒｘ）Ｉｎ（ｎ ）ここで
、ｋ、ｑ、ｎは定数であるから、３ （ｋ／ｑ）Ｉｎ（
ｎ ）−Ａ （Ａ ：定数） （２）とおくと、 Ｅ ｗ、＝（Ａ／Ｒｘ）Ｔ （３
）となり、電流源Ｗ１の温度係数はＡ ／ Ｒｘという
ことになる。
第４図の従来の温度センサ回路において、抵抗ＲＩの電
圧降下によって得られる出力電圧Ｖｗ＋は、Ｖ ｗ＋＝
ＲＩＩ ｖ＋＝ Ａ （Ｒ１／ＲＸ）Ｔ （４
）となる。 （４）式において、抵抗Ｒ１と抵抗ＲＸ
の温度係数が等しいことから、Ｒ１／ Ｒｘの温度係数
は零となり、出力電圧Ｖｗ＋は絶対温度Ｔに比例するこ
とになる。 この場合の出力電圧Ｖｗ。
圧降下によって得られる出力電圧Ｖｗ＋は、Ｖ ｗ＋＝
ＲＩＩ ｖ＋＝ Ａ （Ｒ１／ＲＸ）Ｔ （４
）となる。 （４）式において、抵抗Ｒ１と抵抗ＲＸ
の温度係数が等しいことから、Ｒ１／ Ｒｘの温度係数
は零となり、出力電圧Ｖｗ＋は絶対温度Ｔに比例するこ
とになる。 この場合の出力電圧Ｖｗ。
の温度係数はＡＲＩ／Ｒｘ（＝定数）ということになる
。
。
（発明が解決しようとする問題点）
Ｌ記の温度係数を大きくするには、Ｒ１を大きくし、Ｒ
ｘを小さくし、ｎを大きくすればよい。
ｘを小さくし、ｎを大きくすればよい。
しかし、Ｒｘを小さくし、ｎを大きくすることは。
いずれも電流源Ｗ１の電流量を多くすることで、好まし
い方法ではない。 また、Ｒ１を大きくすることは、電
流源Ｗｌを動作させる動作電圧を低くすることになる。
い方法ではない。 また、Ｒ１を大きくすることは、電
流源Ｗｌを動作させる動作電圧を低くすることになる。
電流源Ｗｌの動作電圧としては、ベース・エミッタ間
電圧２個分とコレクタ・エミッタ間電圧１個分、すなわ
ち、２Ｖｂｅｔ−ＩＶｃｅ＝ ２ Ｖ （ボルト）必要
であり、温度センサ回路の動作電源電圧Ｖｃｃ＝５Ｖと
すると、出力電圧ＶＷ、の上限は３ｖとなる。 仮に、
出力電圧Ｖｗ、の温度係数をＩＯｍＶ／’にと仮定する
と、温度センサ回路の出力電圧Ｖｗ＋が３ｖとなる絶対
温度Ｔは、（４）式より、 Ｔ−Ｖｗ＋／（Ａ Ｒ１／ｎｘ）吋３００ （” ｋ
）すなわち、２７℃までしか温度センサとして働かない
ことになる。
電圧２個分とコレクタ・エミッタ間電圧１個分、すなわ
ち、２Ｖｂｅｔ−ＩＶｃｅ＝ ２ Ｖ （ボルト）必要
であり、温度センサ回路の動作電源電圧Ｖｃｃ＝５Ｖと
すると、出力電圧ＶＷ、の上限は３ｖとなる。 仮に、
出力電圧Ｖｗ、の温度係数をＩＯｍＶ／’にと仮定する
と、温度センサ回路の出力電圧Ｖｗ＋が３ｖとなる絶対
温度Ｔは、（４）式より、 Ｔ−Ｖｗ＋／（Ａ Ｒ１／ｎｘ）吋３００ （” ｋ
）すなわち、２７℃までしか温度センサとして働かない
ことになる。
？Ａ度センサ回路としては、前述したように、２５℃と
５０℃の広い温度範囲について動作することが必要であ
るが、ｌＯｍＶ／’に程度の低い温度係数てあっては高
々２７℃までしか動作せず、このような従来の温度セン
サ回路では、広い温度範囲でしかも大きい温度係数の出
力を得ることができない欠点があった。
５０℃の広い温度範囲について動作することが必要であ
るが、ｌＯｍＶ／’に程度の低い温度係数てあっては高
々２７℃までしか動作せず、このような従来の温度セン
サ回路では、広い温度範囲でしかも大きい温度係数の出
力を得ることができない欠点があった。
（問題点を解決するための手段）
本発明は前述した欠点を除くために、絶対温度に比例し
て電流量が変化する温度センサ電流源と、該温度センサ
電流源と接地間に接続した抵抗とから成る温度センサ回
路の出力端に、一方の入力端を接続した差動増幅器と、
該差動増幅器の他方の入力端と接地間に接続した複数個
の同方向に直列接続したダイオードと、前記差動増幅器
の出力端に接地型増幅器の入力端を接続し、該接地型増
幅器の出力端と前記差動増幅器の一方の入力端との間に
負帰還用の抵抗を接続した前記の接地型増幅器とで構成
したらのである。
て電流量が変化する温度センサ電流源と、該温度センサ
電流源と接地間に接続した抵抗とから成る温度センサ回
路の出力端に、一方の入力端を接続した差動増幅器と、
該差動増幅器の他方の入力端と接地間に接続した複数個
の同方向に直列接続したダイオードと、前記差動増幅器
の出力端に接地型増幅器の入力端を接続し、該接地型増
幅器の出力端と前記差動増幅器の一方の入力端との間に
負帰還用の抵抗を接続した前記の接地型増幅器とで構成
したらのである。
（実施例）
第１図は本発明の一実施例を示す回路図、第２図は通常
の電流源を示す回路図で、Ｗｌ、Ｒ１は第３図の同一符
号と同一・、Δｌは差動増幅器、Ａ２は接地型増幅器、
ＤＩ、Ｄ２． ・・・、Ｄｍはダイオード、Ｑｌ、Ｑ
２． ・・・、Ｑ５はトランジスタ、Ｒ２，Ｒ３，Ｒ
４は抵抗、Ｖｃｃは電源電圧、Ｖｏｕｔは出力電圧、Ｗ
２．Ｗ３．Ｗ４は通常の電流源である。 トランジス
タＱｌとトランジスタＱ２とは、電流源Ｗ２を電流源と
して共通エミッタ接続した差動増幅器ＡＩを形成してお
り、トランジスタＱ３とトランジスタＱ４とは、該差動
増幅器ＡＩのアクティブ負荷である。 また、抵抗Ｒ３
と抵抗Ｒ４は、アクティブ負荷の安定用抵抗で、抵抗Ｒ
２は、接地型増幅器Δ２の出力端であるトランジスタＱ
５のコレクタから、差動増幅器Ａ１の−・方の入力端で
あるトランジスタＱ１のベースへ接続した、負帰還用の
抵抗である。
の電流源を示す回路図で、Ｗｌ、Ｒ１は第３図の同一符
号と同一・、Δｌは差動増幅器、Ａ２は接地型増幅器、
ＤＩ、Ｄ２． ・・・、Ｄｍはダイオード、Ｑｌ、Ｑ
２． ・・・、Ｑ５はトランジスタ、Ｒ２，Ｒ３，Ｒ
４は抵抗、Ｖｃｃは電源電圧、Ｖｏｕｔは出力電圧、Ｗ
２．Ｗ３．Ｗ４は通常の電流源である。 トランジス
タＱｌとトランジスタＱ２とは、電流源Ｗ２を電流源と
して共通エミッタ接続した差動増幅器ＡＩを形成してお
り、トランジスタＱ３とトランジスタＱ４とは、該差動
増幅器ＡＩのアクティブ負荷である。 また、抵抗Ｒ３
と抵抗Ｒ４は、アクティブ負荷の安定用抵抗で、抵抗Ｒ
２は、接地型増幅器Δ２の出力端であるトランジスタＱ
５のコレクタから、差動増幅器Ａ１の−・方の入力端で
あるトランジスタＱ１のベースへ接続した、負帰還用の
抵抗である。
（作用）
差動増幅ｉＡＩの他方の入力端であるトランジスタＱ２
のベースに接続した複数個のダイオードＤ１．Ｄ２．
・・・、Ｄｍは、ダイオードの順方向電圧Ｖｂｅが約
−２ｍ Ｖ ／ ℃の温度係数を持っているのを利用す
るためのものである。 ダイオードの数をｍ Ｋｇとす
ると、トランジスタＱ２のベース電圧はｍ Ｖ ｂｅと
なり、同様にトランジスタＱ１のベース電圧もｍ Ｖ
ｂｅとなる。 従って、トランジスタＱ＋のベース電圧
によって、抵抗Ｒ１に流れる電流はｍ Ｖ ｂｅ／ Ｒ
Ｉであり、また、電流源Ｗｌから抵抗Ｒ１に流れる電流
は、前記（３）式より（Ａ／Ｒｘ）Ｔであるから、抵抗
Ｒ１に流れろ合成電流は（Ａ／Ｒｘ）Ｔ−ｍＶｂｅ／Ｔ
？、Ｉである。
のベースに接続した複数個のダイオードＤ１．Ｄ２．
・・・、Ｄｍは、ダイオードの順方向電圧Ｖｂｅが約
−２ｍ Ｖ ／ ℃の温度係数を持っているのを利用す
るためのものである。 ダイオードの数をｍ Ｋｇとす
ると、トランジスタＱ２のベース電圧はｍ Ｖ ｂｅと
なり、同様にトランジスタＱ１のベース電圧もｍ Ｖ
ｂｅとなる。 従って、トランジスタＱ＋のベース電圧
によって、抵抗Ｒ１に流れる電流はｍ Ｖ ｂｅ／ Ｒ
Ｉであり、また、電流源Ｗｌから抵抗Ｒ１に流れる電流
は、前記（３）式より（Ａ／Ｒｘ）Ｔであるから、抵抗
Ｒ１に流れろ合成電流は（Ａ／Ｒｘ）Ｔ−ｍＶｂｅ／Ｔ
？、Ｉである。
しかるに、トランジスタＱｌのベースと接地間のインピ
ーダンスは極めて大きいので、抵抗Ｒ１に流れる全電流
は抵抗Ｒ２に流れると考えてよく、従って抵抗Ｒ２によ
る電圧降下は、Ｒ２（（Δ／Ｒｘ ） Ｔ−ｍＶｂｅ／
Ｒｌ ）となる。 それで、接地型増幅器Ａ２のトラン
ジスタＱ５のコレクタからの出力電圧ＶｏｕＬは、前記
のトランジスタＱ！のベース電圧から、前記の抵抗Ｒ２
による電圧降下を引いたものであるから、 Ｖｏｕｔ＝ｍＶｂｅ−Ｒ２（（Ａ／Ｒｘ）Ｔ−ｍＶｂｃ
／Ｒ１）＝ ｍ （１＋Ｒ２／ＩＬ ｌ）Ｖ ｂｅ−Ａ
（Ｒｌ／Ｒｘ）Ｔ・・・（５） となる。 同じＩＣ基板上に形成した抵抗毎の温度係数
は等しいから、（５）式のＲ２／Ｒ１とＲ１／ ｎ ｘ
の温度係数は零となり、出力電圧Ｖ ｏｕｔの温度に依
存する項は、ダイオードＤｉ、Ｄ２． ・・・、Ｄｍ
の順方向電圧Ｖｂｅと絶対温度Ｔということになる。
（５）式には電源電圧Ｖｃｃの項が含まれていないの
で、この回路は電源電圧Ｖｃｃの変動に影響されること
がない温度センサ回路である。 また、（５）式から、
抵抗Ｒ１，Ｒ２，ＲＸ、ダイオード数ｍの値を変えるこ
とにより、任意の温度係数（ただし負の温度係数である
が）を実現することのできることか明らかである。 さ
らに、差動増幅ＷＡＩの他方の入力端であるトランジス
タＱ２のベースに接続した複数個のダイオードＤ１．Ｄ
２． ・・＊、Ｄｍによって、（５）式から明らかな
ように、式の第１項のｍ （１←Ｙζ２／ｒｔｌ）Ｖｂ
ｅの項のＶｂｅが示す一２ｍＶ／℃という負の温度係数
に、同じく負の温度係数である第２項の−Ａ （Ｒｌ
／ Ｒｘ ）が加わって、全体として温度係数が大きく
なる。 また、出力Ｉｕ圧■ｏｕｔは、その上限が電源
電圧ｖｃｃから電流源Ｗ４の高々０．２ｖ〜０．３■の
コレクタ・エミッタ間飽和電圧Ｖ ｖ、ｓａｔを差し引
いｉｓ Ｖ ｃｃ−Ｖ ｗ４ｓａｔから、そのド限のト
ランジスタＱ５の同じ＜０．２Ｖ〜０．３Ｖ のコレク
タ・エミッタ間飽和電圧ＶＱｓＳａｔまでの、広い出力
電圧範囲が得られる。
ーダンスは極めて大きいので、抵抗Ｒ１に流れる全電流
は抵抗Ｒ２に流れると考えてよく、従って抵抗Ｒ２によ
る電圧降下は、Ｒ２（（Δ／Ｒｘ ） Ｔ−ｍＶｂｅ／
Ｒｌ ）となる。 それで、接地型増幅器Ａ２のトラン
ジスタＱ５のコレクタからの出力電圧ＶｏｕＬは、前記
のトランジスタＱ！のベース電圧から、前記の抵抗Ｒ２
による電圧降下を引いたものであるから、 Ｖｏｕｔ＝ｍＶｂｅ−Ｒ２（（Ａ／Ｒｘ）Ｔ−ｍＶｂｃ
／Ｒ１）＝ ｍ （１＋Ｒ２／ＩＬ ｌ）Ｖ ｂｅ−Ａ
（Ｒｌ／Ｒｘ）Ｔ・・・（５） となる。 同じＩＣ基板上に形成した抵抗毎の温度係数
は等しいから、（５）式のＲ２／Ｒ１とＲ１／ ｎ ｘ
の温度係数は零となり、出力電圧Ｖ ｏｕｔの温度に依
存する項は、ダイオードＤｉ、Ｄ２． ・・・、Ｄｍ
の順方向電圧Ｖｂｅと絶対温度Ｔということになる。
（５）式には電源電圧Ｖｃｃの項が含まれていないの
で、この回路は電源電圧Ｖｃｃの変動に影響されること
がない温度センサ回路である。 また、（５）式から、
抵抗Ｒ１，Ｒ２，ＲＸ、ダイオード数ｍの値を変えるこ
とにより、任意の温度係数（ただし負の温度係数である
が）を実現することのできることか明らかである。 さ
らに、差動増幅ＷＡＩの他方の入力端であるトランジス
タＱ２のベースに接続した複数個のダイオードＤ１．Ｄ
２． ・・＊、Ｄｍによって、（５）式から明らかな
ように、式の第１項のｍ （１←Ｙζ２／ｒｔｌ）Ｖｂ
ｅの項のＶｂｅが示す一２ｍＶ／℃という負の温度係数
に、同じく負の温度係数である第２項の−Ａ （Ｒｌ
／ Ｒｘ ）が加わって、全体として温度係数が大きく
なる。 また、出力Ｉｕ圧■ｏｕｔは、その上限が電源
電圧ｖｃｃから電流源Ｗ４の高々０．２ｖ〜０．３■の
コレクタ・エミッタ間飽和電圧Ｖ ｖ、ｓａｔを差し引
いｉｓ Ｖ ｃｃ−Ｖ ｗ４ｓａｔから、そのド限のト
ランジスタＱ５の同じ＜０．２Ｖ〜０．３Ｖ のコレク
タ・エミッタ間飽和電圧ＶＱｓＳａｔまでの、広い出力
電圧範囲が得られる。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、電源型１ビから高
々０．４Ｖ−０，６Ｖを差し引いた広い出力電圧範囲が
得られる利点があり、ダイオードによる温度係数が加わ
って全体として温度係数を大きくｖることができ、また
、回路定数を変えることによって、任きの温度係数に設
定することができ、さらに、電源電圧の変動に影響され
ない等の利点がある。
々０．４Ｖ−０，６Ｖを差し引いた広い出力電圧範囲が
得られる利点があり、ダイオードによる温度係数が加わ
って全体として温度係数を大きくｖることができ、また
、回路定数を変えることによって、任きの温度係数に設
定することができ、さらに、電源電圧の変動に影響され
ない等の利点がある。
第１図は本発明の一実施例を示す回路図、第２又はｉｆ
１常の電流源を示す回路図、第３図は温度センサ電流源
の一例を示す回路図、第４図は従来の温度センサ回路を
示す図である。 Ａ１・・・差動増幅器、 Ａ２・・・接地型増幅器、
Ｄｉ、Ｄ２． ・・・、Ｄｍ・・・ダイオード、
Ｑｌ、Ｑ２． ・・・ Ｑ５ ・ ・・トランジス
タ、 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４・・・抵抗、Ｗｌ・・・
温度センサ電流源、 Ｗ２．Ｗ３゜Ｗ４・・・通常の電
流源。 特許出願人 １１本無線株式会社 第１図 第２図
１常の電流源を示す回路図、第３図は温度センサ電流源
の一例を示す回路図、第４図は従来の温度センサ回路を
示す図である。 Ａ１・・・差動増幅器、 Ａ２・・・接地型増幅器、
Ｄｉ、Ｄ２． ・・・、Ｄｍ・・・ダイオード、
Ｑｌ、Ｑ２． ・・・ Ｑ５ ・ ・・トランジス
タ、 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４・・・抵抗、Ｗｌ・・・
温度センサ電流源、 Ｗ２．Ｗ３゜Ｗ４・・・通常の電
流源。 特許出願人 １１本無線株式会社 第１図 第２図
Claims (1)
- 絶対温度に比例して電流量が変化する温度センサ電流
源と該温度センサ電流源と接地間に接続した抵抗とから
成る温度センサ回路の出力端に一方の入力端を接続した
差動増幅器と、該差動増幅器の他方の入力端と接地間に
複数個の同方向に直列接続したダイオードと、前記差動
増幅器の出力端に接地型増幅器の入力端を接続し該接地
型増幅器の出力端と前記差動増幅器の一方の入力端との
間に負帰還用の抵抗を接続した前記接地型増幅器とで構
成したことを特徴とする温度センサ回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15624887A JPH076847B2 (ja) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | 温度センサ回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15624887A JPH076847B2 (ja) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | 温度センサ回路 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01429A true JPH01429A (ja) | 1989-01-05 |
| JPS64429A JPS64429A (en) | 1989-01-05 |
| JPH076847B2 JPH076847B2 (ja) | 1995-01-30 |
Family
ID=15623622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15624887A Expired - Fee Related JPH076847B2 (ja) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | 温度センサ回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH076847B2 (ja) |
-
1987
- 1987-06-23 JP JP15624887A patent/JPH076847B2/ja not_active Expired - Fee Related
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5229711A (en) | Reference voltage generating circuit | |
| US4677368A (en) | Precision thermal current source | |
| US3651346A (en) | Electrical circuit providing multiple v bias voltages | |
| JPH0152783B2 (ja) | ||
| JPH0123802B2 (ja) | ||
| JP2869664B2 (ja) | 電流増幅器 | |
| JPS6190509A (ja) | トランジスタ又はダイオードの模擬回路 | |
| JPH0770935B2 (ja) | 差動電流増幅回路 | |
| US4485313A (en) | Low-value current source circuit | |
| JPS60204019A (ja) | 電流源回路配置 | |
| KR950010131B1 (ko) | 열 전류 공급원 및 집적 전압 조절기 | |
| JPS5894019A (ja) | 基準電圧発生回路 | |
| JPH01429A (ja) | 温度センサ回路 | |
| JP3178716B2 (ja) | 最大値出力回路及び最小値出力回路並びに最大値最小値出力回路 | |
| US6175226B1 (en) | Differential amplifier with common-mode regulating circuit | |
| US4573019A (en) | Current mirror circuit | |
| JPS5986316A (ja) | 差動増幅器対の切替回路 | |
| JP3507530B2 (ja) | 対数変換回路 | |
| JP3529601B2 (ja) | 定電圧発生回路 | |
| JPH0477329B2 (ja) | ||
| JPH076847B2 (ja) | 温度センサ回路 | |
| JPH0138979Y2 (ja) | ||
| JPS63236403A (ja) | 電流源回路 | |
| JP3315850B2 (ja) | 電流電圧変換装置 | |
| JPH0115224Y2 (ja) |