JPH0144785Y2 - - Google Patents
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- JPH0144785Y2 JPH0144785Y2 JP1984041664U JP4166484U JPH0144785Y2 JP H0144785 Y2 JPH0144785 Y2 JP H0144785Y2 JP 1984041664 U JP1984041664 U JP 1984041664U JP 4166484 U JP4166484 U JP 4166484U JP H0144785 Y2 JPH0144785 Y2 JP H0144785Y2
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Description
本考案は、エンジン吸気音の消音装置に関する
ものであり、特に、消音装置の構造に係る。
ものであり、特に、消音装置の構造に係る。
自動車用エンジンの吸気通路には、エンジンに
吸入される空気の脈動によつて発生する吸気音を
低減するために消音装置が備えられている〔例え
ば、実開昭55−172611号公報〕。 第１図は従来の吸気音消音装置を備えたエンジ
ンの概要を示す説明図であり、その一部を破断面
とした図である。 エンジン７にはエアクリーナ２１、気化器また
は燃料噴射式気化器等の燃料供給装置２２が備え
られている。エアクリーナ２１と燃料供給装置２
２との間は吸気通路を構成する空気取り入れホー
ス６および９によつて連通されており、これらの
空気取り入れホース６と９の間には消音装置１が
配設されている。消音装置１としては例えばヘル
ムホルツのレゾネータが用いられている。 エンジン７が運転されると、図示しない吸気弁
の開閉に伴う吸気の脈動が発生するため、エンジ
ンの回転数に応じて様々の周波数の吸気音が発生
する。 この吸気音のうち比較的高い周波数（高周波）
のものは乗務員に対しさほど不快感を与えない
が、例えば600Hz前後の比較的低い周波数（低周
波）のものは耳障りな不快音となり、この吸気音
を低減しないと乗務員に不快感を与えることにな
る。 消音装置１として用いられるヘルムホルツのレ
ゾネータは、チユーニングされたある特定の周波
数の吸気音に対して優れた消音効果を発揮する。 第２図は従来の消音装置１の要部を示す縦断面
図である。 消音装置１は樹脂材料からなる胴体部３と入口
パイプ４および出口パイプ５から構成されてい
る。胴体部３は半割り状の左胴体部２５と右胴体
部２６から構成されており、それぞれ入口パイプ
４および出口パイプ５と一体成形されている。左
胴体部２５と右胴体部２６とはそれぞれの端面２
７，２８を当接させ、摩擦接着することにより一
体的に組立てられ、胴体部３内部に閉塞空間２が
形成される。 胴体部３内に突出する入口パイプ４と出口パイ
プ５の端面１０，１１間には所定間隔ａの環状隙
間１２が形成されており、この隙間１２は空間２
と内部通路２９とを連通する連通路３０を構成す
る。このように構成することにより、消音装置１
は所謂ヘルムホルツのレゾネータとなる。 一般に消音装置１は次の三つの諸元によつて定
まる特定の周波数（所謂チユーニング周波数）
Hzの音に対して有効な消音性能を発揮する。 諸元 (イ) 胴体部３の内部空間２の容積Ｖ (ロ) 入口パイプ４（又は出口パイプ５）の壁の厚
みｔ (ハ) 入口パイプ４と出口パイプ５との間の環状隙
間１２によつて形成される連通路３０の有効流
路断面積Ｓ Ｓ＝ａ×πD ……(1) ａ……入口パイプ４と出口パイプ５との相対向
する端面１０，１１間の間隔 Ｄ……入口パイプ（又は出口パイプ５）の内径 従来の消音装置１においては、チユーニング周
波数が例えば600HzとなるようにＶ，ｔ，Ｄお
よびａが定められ、乗務員が不快感を覚える低周
波の吸気音を低減するように構成されていた。
吸入される空気の脈動によつて発生する吸気音を
低減するために消音装置が備えられている〔例え
ば、実開昭55−172611号公報〕。 第１図は従来の吸気音消音装置を備えたエンジ
ンの概要を示す説明図であり、その一部を破断面
とした図である。 エンジン７にはエアクリーナ２１、気化器また
は燃料噴射式気化器等の燃料供給装置２２が備え
られている。エアクリーナ２１と燃料供給装置２
２との間は吸気通路を構成する空気取り入れホー
ス６および９によつて連通されており、これらの
空気取り入れホース６と９の間には消音装置１が
配設されている。消音装置１としては例えばヘル
ムホルツのレゾネータが用いられている。 エンジン７が運転されると、図示しない吸気弁
の開閉に伴う吸気の脈動が発生するため、エンジ
ンの回転数に応じて様々の周波数の吸気音が発生
する。 この吸気音のうち比較的高い周波数（高周波）
のものは乗務員に対しさほど不快感を与えない
が、例えば600Hz前後の比較的低い周波数（低周
波）のものは耳障りな不快音となり、この吸気音
を低減しないと乗務員に不快感を与えることにな
る。 消音装置１として用いられるヘルムホルツのレ
ゾネータは、チユーニングされたある特定の周波
数の吸気音に対して優れた消音効果を発揮する。 第２図は従来の消音装置１の要部を示す縦断面
図である。 消音装置１は樹脂材料からなる胴体部３と入口
パイプ４および出口パイプ５から構成されてい
る。胴体部３は半割り状の左胴体部２５と右胴体
部２６から構成されており、それぞれ入口パイプ
４および出口パイプ５と一体成形されている。左
胴体部２５と右胴体部２６とはそれぞれの端面２
７，２８を当接させ、摩擦接着することにより一
体的に組立てられ、胴体部３内部に閉塞空間２が
形成される。 胴体部３内に突出する入口パイプ４と出口パイ
プ５の端面１０，１１間には所定間隔ａの環状隙
間１２が形成されており、この隙間１２は空間２
と内部通路２９とを連通する連通路３０を構成す
る。このように構成することにより、消音装置１
は所謂ヘルムホルツのレゾネータとなる。 一般に消音装置１は次の三つの諸元によつて定
まる特定の周波数（所謂チユーニング周波数）
Hzの音に対して有効な消音性能を発揮する。 諸元 (イ) 胴体部３の内部空間２の容積Ｖ (ロ) 入口パイプ４（又は出口パイプ５）の壁の厚
みｔ (ハ) 入口パイプ４と出口パイプ５との間の環状隙
間１２によつて形成される連通路３０の有効流
路断面積Ｓ Ｓ＝ａ×πD ……(1) ａ……入口パイプ４と出口パイプ５との相対向
する端面１０，１１間の間隔 Ｄ……入口パイプ（又は出口パイプ５）の内径 従来の消音装置１においては、チユーニング周
波数が例えば600HzとなるようにＶ，ｔ，Ｄお
よびａが定められ、乗務員が不快感を覚える低周
波の吸気音を低減するように構成されていた。
しかしながら従来の消音装置１においては、特
定の吸気音に対してそれ本来の消音性能が充分に
発揮されないことがあつた。 上記したように消音装置１のＶ，ｔ，Ｄおよび
ａの個々の値については例えば600Hzの吸気音に
対して最も高い消音性能が得られるように設計さ
れている。 従つて、製品として出来上がつた消音装置１の
Ｖ，ｔ，Ｄおよびａの値が設計通りに実現されて
いれば設定通りの消音性能を発揮させることがで
きる。 しかしながら、これらの諸元が設計値通りに実
現されない場合には設定した周波数の吸気音に対
して充分な消音性能を得ることができなくなつて
しまう。 この諸元のうちＶ，ｔおよびＤについては樹脂
成形技術の進歩により設計値通りの値が実現され
るが、間隔ａの値については製造時にバラツキが
発生する可能性がある。これは間隔ａの値が胴体
部３を構成する半割り状の二つの部材（左胴体部
２５と右胴体部２６とを接着した結果として定ま
つてくるものであるため、接着工程における接着
具合によつてこの値にバラツキが生じるためであ
る。 従つて、この間隔ａのバラツキのために最終的
に出来上がつた消音装置１はチユーニング周波数
が目標の600Hzにはならず、特定周波数の吸気
音を低減できなくなるという問題が生じることに
なる。 第３図は間隔ａの変化に対するチユーニング周
波数の変化の様子を実験によつて求めた結果を
示すグラフである。 このグラフから分かるように、チユーニング周
波数＝600Hzを実現するためには、ａ＝1.25mm
でなければならない。ここでチユーニング周波数
の許容できるバラツキの範囲を575Hzから620Hz
までとすると、これに対して許容できる間隔ａの
バラツキの範囲は1.25mm±0.1mmである。 即ち、間隔ａの誤差は±0.1mmの範囲に納めな
ければならないわけであり、これは実際問題とし
てかなり困難なことである。 ところで、上記のごとき問題を解決するために
は各々の胴体部２５と２６との摩擦接着工程にお
いて厳密な品質管理を行うことも考えられるが、
これは接着工程において多くの時間が必要とな
り、消音装置１の生産性低下に伴うコストアツプ
を招くことになる。 従つて、本考案の技術的課題は、間隔ａのバラ
ツキの影響を小さくし、消音性能の悪化を防止す
ることにある。
定の吸気音に対してそれ本来の消音性能が充分に
発揮されないことがあつた。 上記したように消音装置１のＶ，ｔ，Ｄおよび
ａの個々の値については例えば600Hzの吸気音に
対して最も高い消音性能が得られるように設計さ
れている。 従つて、製品として出来上がつた消音装置１の
Ｖ，ｔ，Ｄおよびａの値が設計通りに実現されて
いれば設定通りの消音性能を発揮させることがで
きる。 しかしながら、これらの諸元が設計値通りに実
現されない場合には設定した周波数の吸気音に対
して充分な消音性能を得ることができなくなつて
しまう。 この諸元のうちＶ，ｔおよびＤについては樹脂
成形技術の進歩により設計値通りの値が実現され
るが、間隔ａの値については製造時にバラツキが
発生する可能性がある。これは間隔ａの値が胴体
部３を構成する半割り状の二つの部材（左胴体部
２５と右胴体部２６とを接着した結果として定ま
つてくるものであるため、接着工程における接着
具合によつてこの値にバラツキが生じるためであ
る。 従つて、この間隔ａのバラツキのために最終的
に出来上がつた消音装置１はチユーニング周波数
が目標の600Hzにはならず、特定周波数の吸気
音を低減できなくなるという問題が生じることに
なる。 第３図は間隔ａの変化に対するチユーニング周
波数の変化の様子を実験によつて求めた結果を
示すグラフである。 このグラフから分かるように、チユーニング周
波数＝600Hzを実現するためには、ａ＝1.25mm
でなければならない。ここでチユーニング周波数
の許容できるバラツキの範囲を575Hzから620Hz
までとすると、これに対して許容できる間隔ａの
バラツキの範囲は1.25mm±0.1mmである。 即ち、間隔ａの誤差は±0.1mmの範囲に納めな
ければならないわけであり、これは実際問題とし
てかなり困難なことである。 ところで、上記のごとき問題を解決するために
は各々の胴体部２５と２６との摩擦接着工程にお
いて厳密な品質管理を行うことも考えられるが、
これは接着工程において多くの時間が必要とな
り、消音装置１の生産性低下に伴うコストアツプ
を招くことになる。 従つて、本考案の技術的課題は、間隔ａのバラ
ツキの影響を小さくし、消音性能の悪化を防止す
ることにある。
そこで本考案は、上記の課題を解決するため
に、内部に閉塞空間を形成する胴体部と、この胴
体部を画定する隔壁を貫通してその一端が胴体部
の中に突出し、他端が空気取り入れホースに連結
される入口パイプと出口パイプとを備えるエンジ
ン吸気音の消音装置において、上記胴体内部にお
ける入口パイプと出口パイプとの端面間には所定
間隔の環状隙間が形成され、かつこの隙間の円周
方向にわたる一部分がスペーサ又はパイプの一部
によつて閉塞されていることを特徴とする。
に、内部に閉塞空間を形成する胴体部と、この胴
体部を画定する隔壁を貫通してその一端が胴体部
の中に突出し、他端が空気取り入れホースに連結
される入口パイプと出口パイプとを備えるエンジ
ン吸気音の消音装置において、上記胴体内部にお
ける入口パイプと出口パイプとの端面間には所定
間隔の環状隙間が形成され、かつこの隙間の円周
方向にわたる一部分がスペーサ又はパイプの一部
によつて閉塞されていることを特徴とする。
本考案の装置によれば、胴体内部における入口
パイプと出口パイプの端面間に形成される環状隙
間の一部分がスペーサ又はパイプの一部によつて
閉塞されているため、チユーニング周波数を定
める要素の一つである連通路の有効流路断面積Ｓ
が、環状隙間の全周によつて定められる面積から
スペーサ又はパイプの一部によつて閉塞される部
分の面積を差し引いた値によつて決定される。 従つて、両パイプ間の間隔ａがバラツキによつ
てΔaだけ変化したとすると、Δaに対する有効流
路断面積Ｓの変化量ΔSは次式（あ）のようにな
る。 ΔS＝Δa×（πD−Ｌ） ……（あ） Ｌ……環状隙間のうちスペーサ又はパイプの
一部によつて閉塞される部分の周方向の長さ 即ち、本考案の構成によれば、間隔ａがバラツ
キによつてΔa変化したとしても、有効流路断面
積Ｓの変化量ΔSはスペーサ又はパイプの一部に
よつて閉塞される周方向の長さＬに当する分だけ
小さくなり、チユーニング周波数に対するバラ
ツキの影響が鈍感になる。
パイプと出口パイプの端面間に形成される環状隙
間の一部分がスペーサ又はパイプの一部によつて
閉塞されているため、チユーニング周波数を定
める要素の一つである連通路の有効流路断面積Ｓ
が、環状隙間の全周によつて定められる面積から
スペーサ又はパイプの一部によつて閉塞される部
分の面積を差し引いた値によつて決定される。 従つて、両パイプ間の間隔ａがバラツキによつ
てΔaだけ変化したとすると、Δaに対する有効流
路断面積Ｓの変化量ΔSは次式（あ）のようにな
る。 ΔS＝Δa×（πD−Ｌ） ……（あ） Ｌ……環状隙間のうちスペーサ又はパイプの
一部によつて閉塞される部分の周方向の長さ 即ち、本考案の構成によれば、間隔ａがバラツ
キによつてΔa変化したとしても、有効流路断面
積Ｓの変化量ΔSはスペーサ又はパイプの一部に
よつて閉塞される周方向の長さＬに当する分だけ
小さくなり、チユーニング周波数に対するバラ
ツキの影響が鈍感になる。
以下、本考案の一実施例を図面に基づいて説明
する。 第４図〜第６図は本考案の第１実施例を示す説
明図であり、第４図は消音装置の要部を示す縦断
面図、第５図は第４図の−線に沿つて切断し
た縦断面図、第６図は間隔ａの変化に対するチユ
ーニング周波数の変化の様子を実験によつて求
めた値を従来装置と比較して示すグラフである。 なお、第１実施例において従来装置に相当する
部分については、第１図または第２図と同一符号
を用いるものとする。 消音装置１は樹脂材料からなる胴体部３と入口
パイプ４および出口パイプ５から構成されてい
る。胴体部３は半割り状の左胴体部２５と右胴体
部２６から構成されており、それぞれ入口パイプ
４および出口パイプ５と一体成形されている。入
口パイプ４と出口パイプ５の一端はそれぞれ胴体
部３（左胴体部２５、右胴体部２６）の隔壁１４
を貫通して胴体部３の内部に突出するとともに、
他端は第１図に示す空気取り入れホース６および
９に嵌入されている。また、本実施例における入
口パイプ４と出口パイプ５とは同一軸線上に相対
向して配置されるとともに、それぞれの内径Ｄ及
び壁の厚みｔはいずれも等しくされている。 一方、左胴体部２５と右胴体部２６とはそれぞ
れの端面２７，２８が当接され、かつ摩擦接着さ
れることにより胴体部３内部に閉塞空間２が形成
されるように一体的に組立てられている。 胴体部３内に突出する入口パイプ４と出口パイ
プ５の端面１０，１１間には所定間隔ａの環状隙
間１２が形成されており、この隙間１２によつて
胴体部３内部の空間２と内部通路２９とを連通す
る連通路３０が構成され、所謂ヘルムホルツのレ
ゾネータが構成される。 なお、図中の矢印Ｐはエンジン７に供給される
空気（吸気）の流れ方向を示している。 さらに本実施例においては、環状隙間１２の一
部分にスペーサ１３が配置されている。 このスペーサ１３は例えばＨ形をした樹脂また
はゴム材料から構成され、各々のパイプ４，５端
部の一部分をそれ自体によつて気密に挟持するよ
うに設けられている。また第５図に示すように、
スペーサ１３は端面１０または１１を円周方向の
所定長さＬの領域、即ち符号３２で示される部分
の隙間１２を閉塞するように設けられている。 以上の構成における本実施例の作用を説明す
る。 胴体部３内に突出する入口パイプ４と出口パイ
プ５の端面１０，１１間に形成される環状隙間１
２のうちの一部分３２はスペーサ１３によつて閉
塞されているため、チユーニング周波数を決定
する要素の一つである連通路３０の有効流路断面
積Ｓは次式(2)で示されるように環状隙間１２の全
周によつて定められる面積（ａ×πD）からスペ
ーサ１３によつて閉塞される部分の面積（ａ×
Ｌ）を差し引いた値となる。 Ｓ＝ａ×πD−ａ×Ｌ ……(2) ａ……入口パイプ４と出口パイプ５との相対向
する端面１０，１１間の間隔 Ｄ……入口パイプ（又は出口パイプ５）の内径 Ｌ……環状隙間１２のうちスペーサによつて閉
塞される部分３２の周方向長さ〔スペーサ
１３の長さ〕 従つて、間隔ａがΔaだけ変化した時、Δaに対
する有効流路断面積Ｓの変化量ΔSは次式(3)のよ
うになる。 ΔS＝Δa×（πD−Ｌ） ……(3) これに対し、環状隙間１２の全周が連通路３０
で連通されている第２図の従来装置によれば、有
効流路断面積Ｓは前述した通り、次式(1)で表され
る。 Ｓ＝ａ×πD ……(1) 従つて、第２図の従来装置において、間隔ａが
Δaだけ変化した時、Δaに対する有効流路断面積
Ｓの変化量ΔSは次式(4)のようになる。 ΔS＝Δa×πD ……(4) 上記式(3)と(4)に示されるように、本実施例と従
来装置とを比較すると、間隔ａのバラツキによる
Δaの変化に対する有効流路断面積Ｓの変化は、
本実施例の方がΔa×Ｌだけ、即ちスペーサ１３
の長さ分だけ、その変化量が小さくなる。 このため本実施例によれば、左胴体部２５と右
胴体部２６とを摩擦接着して消音装置１を製造す
る場合に、間隔ａに多少のバラツキがあつても、
最終的に出来上がつた消音装置１についての有効
流路断面積Ｓの変化は僅少であり、チユーニング
周波数はほぼ目標通りのものとなる。 しかも本実施例においては、第２図に示される
従来装置のものにスペーサ１３を追加するだけで
あり、スペーサ１３自体は安価なものであること
からすれば、従来装置に対してさほどコストアツ
プを招くこともない。 さらに、スペーサ１３を入口パイプ４または出
口パイプ５の端部に取付け、左胴体部２５と右胴
体部２６とを接着するのみで製造することができ
るため、生産性の悪化を招くこともない。 第６図は本実施例（実線）と従来装置（破線）
間隔ａの変化に対するチユーニング周波数の変
化を示したものであるが、このグラフからもスペ
ーサ１３を設けた場合と設けない場合のバラツキ
の許容範囲が明らかに異なることがわかる。 つまり、本実施例においてチユーニング周波数
＝600Hzを実現するためには、間隔ａ＝3.15mm
に設定しなければならない。ここでチユーニング
周波数の許容できるバラツキの範囲を従来と同
様に575Hzから620Hzとすると、これに対して許容
できる間隔ａのバラツキの範囲は3.15mm±0.5mm
となる。 即ち、本実施例によれば、間隔ａの誤差は±
0.5mmの範囲に納めればよいことになる。 このように誤差範囲が拡大すれば、各々の胴体
部２５と２６を接着する場合にさほど精密な品質
管理をする必要がなく、生産性の向上をはかるこ
とができることになる。 第７図は本考案の第２実施例に係るエンジン吸
気音の消音装置の要部を示す縦断面図である。 この実施例は出口パイプ５の先端に入口パイプ
４の端面１０の一部分と当接する突出部３３を形
成し、出口パイプ５自体にスペーサの機能を持た
せた点が上記第１実施例と違している。 このようにパイプ自体に突出部３３を形成すれ
ば、あえてスペーサを別に製造し、組付ける必要
がなくなり、第１実施例に対して組付作業性の向
上やコストダウンをはかることができる。 なお、第７図において他の部分については第１
実施例と同様であるため、具体的な説明は省略す
る。 第８図および第９図は本考案の第３実施例を示
す説明図であり、第８図は消音装置の要部を示す
縦断面図、第９図は第８図のXI−XI線に沿つて切
断した縦断面図である。 本実施例によれば、入口パイプ４と出口パイプ
５との間の環状隙間に複数のスペーサ３４および
３５が並設されている。なお、その他の部分につ
いては第１実施例または第２実施例と同様である
ため、具体的な説明は省略する。 本実施例によれば、次式(5)および(6)に示される
ように、単一の消音装置１によつて二つのチユー
ニング周波数1，2が得られることが実験的に判
明している。 1＝g1（Ｖ，ｔ，S1） ……(5) 2＝g2（Ｖ，ｔ，S2） ……(6) S1……第９図においてL1の長さの隙間２３が
形成する連通路の有効流路面積 S2……第９図においてL2の長さの隙間２４が
形成する連通路の有効流路面積 つまり、本実施例によれば、L1の長さの隙間
２３が形成する連通路とL2の長さの隙間２４が
形成する連通路とがいずれもヘルムホルツの共鳴
箱、即ち胴体部３を共有する構成となつている。 従つて、本実施例によれば、チユーニング周波
数1とチユーニング周波数2の異なる周波数の吸
気音を低減することができ、複数の消音装置を用
いなくてもよく、コスト低減をはかることができ
る。 以上、本考案の特定の実施例について説明した
が、本考案は、この実施例に限定されるものでは
なく、実用新案登録請求の範囲に記載の範囲内で
種々の実施態様が包含されるものである。
する。 第４図〜第６図は本考案の第１実施例を示す説
明図であり、第４図は消音装置の要部を示す縦断
面図、第５図は第４図の−線に沿つて切断し
た縦断面図、第６図は間隔ａの変化に対するチユ
ーニング周波数の変化の様子を実験によつて求
めた値を従来装置と比較して示すグラフである。 なお、第１実施例において従来装置に相当する
部分については、第１図または第２図と同一符号
を用いるものとする。 消音装置１は樹脂材料からなる胴体部３と入口
パイプ４および出口パイプ５から構成されてい
る。胴体部３は半割り状の左胴体部２５と右胴体
部２６から構成されており、それぞれ入口パイプ
４および出口パイプ５と一体成形されている。入
口パイプ４と出口パイプ５の一端はそれぞれ胴体
部３（左胴体部２５、右胴体部２６）の隔壁１４
を貫通して胴体部３の内部に突出するとともに、
他端は第１図に示す空気取り入れホース６および
９に嵌入されている。また、本実施例における入
口パイプ４と出口パイプ５とは同一軸線上に相対
向して配置されるとともに、それぞれの内径Ｄ及
び壁の厚みｔはいずれも等しくされている。 一方、左胴体部２５と右胴体部２６とはそれぞ
れの端面２７，２８が当接され、かつ摩擦接着さ
れることにより胴体部３内部に閉塞空間２が形成
されるように一体的に組立てられている。 胴体部３内に突出する入口パイプ４と出口パイ
プ５の端面１０，１１間には所定間隔ａの環状隙
間１２が形成されており、この隙間１２によつて
胴体部３内部の空間２と内部通路２９とを連通す
る連通路３０が構成され、所謂ヘルムホルツのレ
ゾネータが構成される。 なお、図中の矢印Ｐはエンジン７に供給される
空気（吸気）の流れ方向を示している。 さらに本実施例においては、環状隙間１２の一
部分にスペーサ１３が配置されている。 このスペーサ１３は例えばＨ形をした樹脂また
はゴム材料から構成され、各々のパイプ４，５端
部の一部分をそれ自体によつて気密に挟持するよ
うに設けられている。また第５図に示すように、
スペーサ１３は端面１０または１１を円周方向の
所定長さＬの領域、即ち符号３２で示される部分
の隙間１２を閉塞するように設けられている。 以上の構成における本実施例の作用を説明す
る。 胴体部３内に突出する入口パイプ４と出口パイ
プ５の端面１０，１１間に形成される環状隙間１
２のうちの一部分３２はスペーサ１３によつて閉
塞されているため、チユーニング周波数を決定
する要素の一つである連通路３０の有効流路断面
積Ｓは次式(2)で示されるように環状隙間１２の全
周によつて定められる面積（ａ×πD）からスペ
ーサ１３によつて閉塞される部分の面積（ａ×
Ｌ）を差し引いた値となる。 Ｓ＝ａ×πD−ａ×Ｌ ……(2) ａ……入口パイプ４と出口パイプ５との相対向
する端面１０，１１間の間隔 Ｄ……入口パイプ（又は出口パイプ５）の内径 Ｌ……環状隙間１２のうちスペーサによつて閉
塞される部分３２の周方向長さ〔スペーサ
１３の長さ〕 従つて、間隔ａがΔaだけ変化した時、Δaに対
する有効流路断面積Ｓの変化量ΔSは次式(3)のよ
うになる。 ΔS＝Δa×（πD−Ｌ） ……(3) これに対し、環状隙間１２の全周が連通路３０
で連通されている第２図の従来装置によれば、有
効流路断面積Ｓは前述した通り、次式(1)で表され
る。 Ｓ＝ａ×πD ……(1) 従つて、第２図の従来装置において、間隔ａが
Δaだけ変化した時、Δaに対する有効流路断面積
Ｓの変化量ΔSは次式(4)のようになる。 ΔS＝Δa×πD ……(4) 上記式(3)と(4)に示されるように、本実施例と従
来装置とを比較すると、間隔ａのバラツキによる
Δaの変化に対する有効流路断面積Ｓの変化は、
本実施例の方がΔa×Ｌだけ、即ちスペーサ１３
の長さ分だけ、その変化量が小さくなる。 このため本実施例によれば、左胴体部２５と右
胴体部２６とを摩擦接着して消音装置１を製造す
る場合に、間隔ａに多少のバラツキがあつても、
最終的に出来上がつた消音装置１についての有効
流路断面積Ｓの変化は僅少であり、チユーニング
周波数はほぼ目標通りのものとなる。 しかも本実施例においては、第２図に示される
従来装置のものにスペーサ１３を追加するだけで
あり、スペーサ１３自体は安価なものであること
からすれば、従来装置に対してさほどコストアツ
プを招くこともない。 さらに、スペーサ１３を入口パイプ４または出
口パイプ５の端部に取付け、左胴体部２５と右胴
体部２６とを接着するのみで製造することができ
るため、生産性の悪化を招くこともない。 第６図は本実施例（実線）と従来装置（破線）
間隔ａの変化に対するチユーニング周波数の変
化を示したものであるが、このグラフからもスペ
ーサ１３を設けた場合と設けない場合のバラツキ
の許容範囲が明らかに異なることがわかる。 つまり、本実施例においてチユーニング周波数
＝600Hzを実現するためには、間隔ａ＝3.15mm
に設定しなければならない。ここでチユーニング
周波数の許容できるバラツキの範囲を従来と同
様に575Hzから620Hzとすると、これに対して許容
できる間隔ａのバラツキの範囲は3.15mm±0.5mm
となる。 即ち、本実施例によれば、間隔ａの誤差は±
0.5mmの範囲に納めればよいことになる。 このように誤差範囲が拡大すれば、各々の胴体
部２５と２６を接着する場合にさほど精密な品質
管理をする必要がなく、生産性の向上をはかるこ
とができることになる。 第７図は本考案の第２実施例に係るエンジン吸
気音の消音装置の要部を示す縦断面図である。 この実施例は出口パイプ５の先端に入口パイプ
４の端面１０の一部分と当接する突出部３３を形
成し、出口パイプ５自体にスペーサの機能を持た
せた点が上記第１実施例と違している。 このようにパイプ自体に突出部３３を形成すれ
ば、あえてスペーサを別に製造し、組付ける必要
がなくなり、第１実施例に対して組付作業性の向
上やコストダウンをはかることができる。 なお、第７図において他の部分については第１
実施例と同様であるため、具体的な説明は省略す
る。 第８図および第９図は本考案の第３実施例を示
す説明図であり、第８図は消音装置の要部を示す
縦断面図、第９図は第８図のXI−XI線に沿つて切
断した縦断面図である。 本実施例によれば、入口パイプ４と出口パイプ
５との間の環状隙間に複数のスペーサ３４および
３５が並設されている。なお、その他の部分につ
いては第１実施例または第２実施例と同様である
ため、具体的な説明は省略する。 本実施例によれば、次式(5)および(6)に示される
ように、単一の消音装置１によつて二つのチユー
ニング周波数1，2が得られることが実験的に判
明している。 1＝g1（Ｖ，ｔ，S1） ……(5) 2＝g2（Ｖ，ｔ，S2） ……(6) S1……第９図においてL1の長さの隙間２３が
形成する連通路の有効流路面積 S2……第９図においてL2の長さの隙間２４が
形成する連通路の有効流路面積 つまり、本実施例によれば、L1の長さの隙間
２３が形成する連通路とL2の長さの隙間２４が
形成する連通路とがいずれもヘルムホルツの共鳴
箱、即ち胴体部３を共有する構成となつている。 従つて、本実施例によれば、チユーニング周波
数1とチユーニング周波数2の異なる周波数の吸
気音を低減することができ、複数の消音装置を用
いなくてもよく、コスト低減をはかることができ
る。 以上、本考案の特定の実施例について説明した
が、本考案は、この実施例に限定されるものでは
なく、実用新案登録請求の範囲に記載の範囲内で
種々の実施態様が包含されるものである。
以上のように本考案によれば、スペーサまたは
パイプの一部により環状隙間の一部分を閉塞する
のみの簡単な構成により、左胴体部と右胴体部と
を摩擦接着して消音装置を製造する場合に、間隔
ａに多少のバラツキがあつても、最終的に出来上
がつた消音装置についての有効流路断面積Ｓの変
化を僅少とすることができ、チユーニング周波数
をほぼ目標通りのものとすることができる。 しかも本考案によれば、従来装置のものにスペ
ーサを追加するだけであり、スペーサ自体は安価
なものであることからすれば、従来装置に対して
さほどコストアツプを招くこともない。 さらに、スペーサを入口パイプまたは出口パイ
プの端部に取付け、左胴体部と右胴体部とを接着
するのみで製造することができ、生産性の悪化を
招くこともない。
パイプの一部により環状隙間の一部分を閉塞する
のみの簡単な構成により、左胴体部と右胴体部と
を摩擦接着して消音装置を製造する場合に、間隔
ａに多少のバラツキがあつても、最終的に出来上
がつた消音装置についての有効流路断面積Ｓの変
化を僅少とすることができ、チユーニング周波数
をほぼ目標通りのものとすることができる。 しかも本考案によれば、従来装置のものにスペ
ーサを追加するだけであり、スペーサ自体は安価
なものであることからすれば、従来装置に対して
さほどコストアツプを招くこともない。 さらに、スペーサを入口パイプまたは出口パイ
プの端部に取付け、左胴体部と右胴体部とを接着
するのみで製造することができ、生産性の悪化を
招くこともない。
第１図は従来の吸気音消音装置を備えたエンジ
ンの概要を示す説明図であり、その一部を破断面
とした図、第２図は従来の消音装置１の要部を示
す縦断面図、第３図は間隔ａの変化に対するチユ
ーニング周波数の変化の様子を実験によつて求
めた結果を示すグラフ、第４図〜第６図は本考案
の第１実施例を示す説明図であり、第４図は消音
装置の要部を示す縦断面図、第５図は第４図の
−線に沿つて切断した縦断面図、第６図は間隔
ａの変化に対するチユーニング周波数の変化の
様子を実験によつて求めた値を従来装置と比較し
て示すグラフ、第７図は本考案の第２実施例に係
るエンジン吸気音の消音装置の要部を示す縦断面
図、第８図および第９図は本考案の第３実施例を
示す説明図であり、第８図は消音装置の要部を示
す縦断面図、第９図は第８図の−線に沿つて
切断した縦断面図である。 １……消音装置、２……空間、３……胴体部
（２５……左胴体部、２６……右胴体部）、４……
入口パイプ、５……出口パイプ、６，９……空気
取り入れホース、１０……入口パイプの端面、１
１……出口パイプの端面、１２……環状空間、１
３……スペーサ、３３……突出部。
ンの概要を示す説明図であり、その一部を破断面
とした図、第２図は従来の消音装置１の要部を示
す縦断面図、第３図は間隔ａの変化に対するチユ
ーニング周波数の変化の様子を実験によつて求
めた結果を示すグラフ、第４図〜第６図は本考案
の第１実施例を示す説明図であり、第４図は消音
装置の要部を示す縦断面図、第５図は第４図の
−線に沿つて切断した縦断面図、第６図は間隔
ａの変化に対するチユーニング周波数の変化の
様子を実験によつて求めた値を従来装置と比較し
て示すグラフ、第７図は本考案の第２実施例に係
るエンジン吸気音の消音装置の要部を示す縦断面
図、第８図および第９図は本考案の第３実施例を
示す説明図であり、第８図は消音装置の要部を示
す縦断面図、第９図は第８図の−線に沿つて
切断した縦断面図である。 １……消音装置、２……空間、３……胴体部
（２５……左胴体部、２６……右胴体部）、４……
入口パイプ、５……出口パイプ、６，９……空気
取り入れホース、１０……入口パイプの端面、１
１……出口パイプの端面、１２……環状空間、１
３……スペーサ、３３……突出部。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 内部に閉塞空間を形成する胴体部と、この胴体
部を画定する隔壁を貫通してその一端が胴体部の
中に突出し、他端が空気取り入れホースに連結さ
れる入口パイプと出口パイプとを備えるエンジン
吸気音の消音装置において、 上記胴体内部における入口パイプと出口パイプ
との端面間には所定間隔の環状隙間が形成され、
かつこの隙間の円周方向にわたる一部分がスペー
サ又はパイプの一部によつて閉塞されていること
を特徴とするエンジン吸気音の消音装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4166484U JPS60153869U (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | エンジン吸気音の消音装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4166484U JPS60153869U (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | エンジン吸気音の消音装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60153869U JPS60153869U (ja) | 1985-10-14 |
| JPH0144785Y2 true JPH0144785Y2 (ja) | 1989-12-25 |
Family
ID=30551699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4166484U Granted JPS60153869U (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | エンジン吸気音の消音装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60153869U (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2521134Y2 (ja) * | 1989-03-14 | 1996-12-25 | 富士重工業株式会社 | 自動車用吸気レゾネータ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6012881Y2 (ja) * | 1980-07-31 | 1985-04-25 | 小島プレス工業株式会社 | 改善された共鳴型消音器 |
-
1984
- 1984-03-22 JP JP4166484U patent/JPS60153869U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60153869U (ja) | 1985-10-14 |
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