JPH0145273Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0145273Y2 JPH0145273Y2 JP1382783U JP1382783U JPH0145273Y2 JP H0145273 Y2 JPH0145273 Y2 JP H0145273Y2 JP 1382783 U JP1382783 U JP 1382783U JP 1382783 U JP1382783 U JP 1382783U JP H0145273 Y2 JPH0145273 Y2 JP H0145273Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inverter
- output
- signal
- frequency
- circuit
- Prior art date
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- Expired
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- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 5
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は負荷にLC共振回路を有する電流形イ
ンバータの制御装置に関する。
ンバータの制御装置に関する。
誘導加熱用電流形インバータなど、負荷にLC
共振回路（タンク回路）を有する電流形インバー
タは、例えば第１図に示す主回路構成にされる。
順変換器１によつて変換された直流電力は直流リ
アクトル２を通して定電流化され、サイリスタブ
リツジ構成のインバータ本体３によつて負荷４の
LC共振回路の共振周波数に一致する交流電流に
変換されて該負荷４に供給される。
共振回路（タンク回路）を有する電流形インバー
タは、例えば第１図に示す主回路構成にされる。
順変換器１によつて変換された直流電力は直流リ
アクトル２を通して定電流化され、サイリスタブ
リツジ構成のインバータ本体３によつて負荷４の
LC共振回路の共振周波数に一致する交流電流に
変換されて該負荷４に供給される。
インバータ本体３のサイリスタTH１〜TH４
の転流は負荷の誘起電圧によつて逆バイアスをか
けて転流するため、サイリスタTH１〜TH４に
は進み位相角で点弧させる。第２図は転流時の電
圧Vout、電流Iout及びゲート信号タイミングを
示す。同図において、サイリスタの点弧角βはゲ
ート信号印加時点t1からそれまでオン状態のサイ
リスタに逆電圧が印加開始されるまでの重なり時
間μと、逆電圧印加期間になる転流余裕時間τに
分けられ、サイリスタには転流余裕時間τが確保
できるようサイリスタのゲート制御をする。
の転流は負荷の誘起電圧によつて逆バイアスをか
けて転流するため、サイリスタTH１〜TH４に
は進み位相角で点弧させる。第２図は転流時の電
圧Vout、電流Iout及びゲート信号タイミングを
示す。同図において、サイリスタの点弧角βはゲ
ート信号印加時点t1からそれまでオン状態のサイ
リスタに逆電圧が印加開始されるまでの重なり時
間μと、逆電圧印加期間になる転流余裕時間τに
分けられ、サイリスタには転流余裕時間τが確保
できるようサイリスタのゲート制御をする。
従来の制御装置は、第３図に示す構成にされて
転流余裕時間τが確保される。同図における各部
波形は第４図になる。インバータ出力電圧Vout
（第４図の信号ａ）はフイルタ回路１１を通して
基本波成分のみが取出され、この信号（第４図の
ｂ）から零クロス検出器１２によつてその零点タ
イミング信号（第４図のｃ）が検出されてフリツ
プフロツプ１３のリセツト信号にされる。一方、
インバータ出力電流Iout（第４図のｆ）は零クロ
ス検出器１４によつてその零点タイミング信号
（第４図のｇ）が検出されてフリツプフロツプ１
５のリセツト信号にされる。フリツプフロツプ１
３及び１５はそのセツト信号に後述の電圧−周波
数変換器２０の出力が与えられ、この出力（第４
図のｌ）はインバータ本体の点弧角βになつてフ
リツプフロツプ１３のセツト期間（第４図のｄ）
は点弧角βに相当し、フリツプフロツプ１５のセ
ツト期間（第４図のｈ）は重なり時間μの半分
（μ／２）に相当する。
転流余裕時間τが確保される。同図における各部
波形は第４図になる。インバータ出力電圧Vout
（第４図の信号ａ）はフイルタ回路１１を通して
基本波成分のみが取出され、この信号（第４図の
ｂ）から零クロス検出器１２によつてその零点タ
イミング信号（第４図のｃ）が検出されてフリツ
プフロツプ１３のリセツト信号にされる。一方、
インバータ出力電流Iout（第４図のｆ）は零クロ
ス検出器１４によつてその零点タイミング信号
（第４図のｇ）が検出されてフリツプフロツプ１
５のリセツト信号にされる。フリツプフロツプ１
３及び１５はそのセツト信号に後述の電圧−周波
数変換器２０の出力が与えられ、この出力（第４
図のｌ）はインバータ本体の点弧角βになつてフ
リツプフロツプ１３のセツト期間（第４図のｄ）
は点弧角βに相当し、フリツプフロツプ１５のセ
ツト期間（第４図のｈ）は重なり時間μの半分
（μ／２）に相当する。
フリツプフロツプ１３の出力は利得１の積分回
路１６で積分されて平均化直流電圧信号（第４図
のｅ）に変換され、フリツプフロツプ１７の出力
は利得−２の積分回路１７で積分されて平均化直
流電圧信号（第４図のｉ）に変換されて重なり角
μに相当する電圧信号が取出される。これら信号
はτ設定器１８に設定（サイリスタTH１〜TH
４によつて決まる）される転流余裕角τに相当す
る直流電圧（第４図のｊ）が加算されて比較さ
れ、この３つの信号の偏差が偏差増幅器１９で増
幅され（第４図のｋ）、電圧−周波数変換器２０
の電圧入力にされる。この変換器２０の出力はフ
リツプフロツプ１３，１５のセツト信号になるほ
かに、ゲート回路２１のゲート位相信号にされ、
ゲート回路２１のゲート出力によつてサイリスタ
TH１〜TH４の点弧制御がなされる。すなわち、
点弧角βと重なり角μ、転流余裕角τの差が零に
なるように電圧−周波数変換器２０の出力パルス
位相が制御され、転流余裕角τの確保がなされ
る。
路１６で積分されて平均化直流電圧信号（第４図
のｅ）に変換され、フリツプフロツプ１７の出力
は利得−２の積分回路１７で積分されて平均化直
流電圧信号（第４図のｉ）に変換されて重なり角
μに相当する電圧信号が取出される。これら信号
はτ設定器１８に設定（サイリスタTH１〜TH
４によつて決まる）される転流余裕角τに相当す
る直流電圧（第４図のｊ）が加算されて比較さ
れ、この３つの信号の偏差が偏差増幅器１９で増
幅され（第４図のｋ）、電圧−周波数変換器２０
の電圧入力にされる。この変換器２０の出力はフ
リツプフロツプ１３，１５のセツト信号になるほ
かに、ゲート回路２１のゲート位相信号にされ、
ゲート回路２１のゲート出力によつてサイリスタ
TH１〜TH４の点弧制御がなされる。すなわち、
点弧角βと重なり角μ、転流余裕角τの差が零に
なるように電圧−周波数変換器２０の出力パルス
位相が制御され、転流余裕角τの確保がなされ
る。
ここで、偏差増幅器１９にはその出力を制限す
るτリミツタ回路２２が設けられる。τリミツタ
回路２２は、電圧Vout、電流Ioutの信号がフイ
ードバツクされない始動時のゲート信号位相をτ
に制限するもので、そのリミツタ値は電圧−周波
数変換器２０のリミツタ出力周波数の1/2（単相）
の周波数と負荷４のタンク回路周波数とのマツチ
ングがとれるように決定される。このマツチング
については、タンク回路周波数に対して変換器２
０のリミツタ出力の1/2周波数が−40％程度まで
ずれても安定に始動できるがこれ以上の周波数ず
れは始動不安定になる。一方、タンク回路周波数
の半周期Ｔが変換器２２のリミツタ出力周期T0
よりも短かくなると、τ一定制御が不能となり、
サイリスタの転流余裕時間は設定値よりもT0−
Ｔの時間だけ短かくなる。
るτリミツタ回路２２が設けられる。τリミツタ
回路２２は、電圧Vout、電流Ioutの信号がフイ
ードバツクされない始動時のゲート信号位相をτ
に制限するもので、そのリミツタ値は電圧−周波
数変換器２０のリミツタ出力周波数の1/2（単相）
の周波数と負荷４のタンク回路周波数とのマツチ
ングがとれるように決定される。このマツチング
については、タンク回路周波数に対して変換器２
０のリミツタ出力の1/2周波数が−40％程度まで
ずれても安定に始動できるがこれ以上の周波数ず
れは始動不安定になる。一方、タンク回路周波数
の半周期Ｔが変換器２２のリミツタ出力周期T0
よりも短かくなると、τ一定制御が不能となり、
サイリスタの転流余裕時間は設定値よりもT0−
Ｔの時間だけ短かくなる。
従つて、負荷４のタンク回路周波数に応じてイ
ンバータ装置の定格出力周波数を変え、そのτリ
ミツタ回路２２のリミツタ値も変える必要がある
し、インバータ装置の出力周波数範囲も限定され
て装置の利用効率が悪くなる。
ンバータ装置の定格出力周波数を変え、そのτリ
ミツタ回路２２のリミツタ値も変える必要がある
し、インバータ装置の出力周波数範囲も限定され
て装置の利用効率が悪くなる。
本考案は上述までの事情に鑑みてなされたもの
で、τリミツタ回路のリミツタ値を負荷タンク回
路周波数に応じて切換える手段を設けることによ
り、広い出力周波数範囲に渡つてτ一定制御を確
実、容易にして装置の汎用性を高めかつ取扱いを
容易にしたインバータの制御装置を提供すること
を目的とする。
で、τリミツタ回路のリミツタ値を負荷タンク回
路周波数に応じて切換える手段を設けることによ
り、広い出力周波数範囲に渡つてτ一定制御を確
実、容易にして装置の汎用性を高めかつ取扱いを
容易にしたインバータの制御装置を提供すること
を目的とする。
第５図は本考案の一実施例を示し、出力周波数
を２段切換えする場合である。同図が第３図と異
なる部分は、偏差増幅器１９に設けるτリミツタ
回路に互いに異なるリミツタ値を持つ２つの回路
２２Ａ，２２Ｂを用意し、このτリミツタ回路２
２Ａ，２２Ｂの一方を切換スイツチ２３で切換え
て偏差増幅器１９の出力制限回路として作用させ
る点にある。切換スイツチ２３はオン・オフ切換
信号FCによつて切換えられる。
を２段切換えする場合である。同図が第３図と異
なる部分は、偏差増幅器１９に設けるτリミツタ
回路に互いに異なるリミツタ値を持つ２つの回路
２２Ａ，２２Ｂを用意し、このτリミツタ回路２
２Ａ，２２Ｂの一方を切換スイツチ２３で切換え
て偏差増幅器１９の出力制限回路として作用させ
る点にある。切換スイツチ２３はオン・オフ切換
信号FCによつて切換えられる。
こうした構成において、信号FCを制御するこ
とによつてτリミツタ回路２２Ａ，２２Ｂの何れ
か一方が偏差増幅器１９のリミツタ値を制御し、
インバータ装置の出力周波数切換えに応じてτ一
定制御を可能にする。
とによつてτリミツタ回路２２Ａ，２２Ｂの何れ
か一方が偏差増幅器１９のリミツタ値を制御し、
インバータ装置の出力周波数切換えに応じてτ一
定制御を可能にする。
従つて、本考案によれば、負荷の変更による
LC共振回路周波数の違いはτリミツタ回路を該
周波数に適合したものに切換えることで済み、イ
ンバータ本体３のサイリスタに必要とする転流余
裕角を確保するのに切換信号FCの制御、操作の
みで種々の負荷に適用できるインバータ装置にな
る。
LC共振回路周波数の違いはτリミツタ回路を該
周波数に適合したものに切換えることで済み、イ
ンバータ本体３のサイリスタに必要とする転流余
裕角を確保するのに切換信号FCの制御、操作の
みで種々の負荷に適用できるインバータ装置にな
る。
第１図は電流形インバータの主回路構成図、第
２図は第１図における転流余裕時間の説明のため
の波形図、第３図は従来の制御装置回路図、第４
図は第３図の各部波形図、第５図は本考案の一実
施例を示す制御装置回路図である。 ３……インバータ本体、４……負荷、１１……
フイルタ回路、１２，１４……零クロス検出器、
１３，１５……フリツプフロツプ、１６，１７…
…積分回路、１８……τ設定回路、１９……偏差
増幅器、２０……電圧−周波数変換器、２１……
ゲート回路、２２，２２Ａ，２２Ｂ……τリミツ
タ回路、２３……切換スイツチ。
２図は第１図における転流余裕時間の説明のため
の波形図、第３図は従来の制御装置回路図、第４
図は第３図の各部波形図、第５図は本考案の一実
施例を示す制御装置回路図である。 ３……インバータ本体、４……負荷、１１……
フイルタ回路、１２，１４……零クロス検出器、
１３，１５……フリツプフロツプ、１６，１７…
…積分回路、１８……τ設定回路、１９……偏差
増幅器、２０……電圧−周波数変換器、２１……
ゲート回路、２２，２２Ａ，２２Ｂ……τリミツ
タ回路、２３……切換スイツチ。
Claims (1)
- 負荷にLC共振回路を有する電流形サイリスタ
インバータにおいて、インバータ出力電圧及び出
力電流波形の零クロスタイミング信号とインバー
タ出力周波数制御信号のタイミング信号との時間
差からインバータ主回路サイリスタの点弧角
（β）、重なり時間（μ）に対応する直流信号を検
出し、この検出信号と上記サイリスタの転流余裕
時間（τ）に対応する直流信号の偏差を得る偏差
増幅器の出力を上記インバータ出力周波数制御信
号の周波数制御信号とし、上記偏差増幅器の出力
リミツタ値を負荷のLC共振回路の共振周波数に
応じて上記転流余裕時間（τ）を一定に制御する
値に切換える切換手段を設けたことを特徴とする
電流形インバータの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1382783U JPS59122791U (ja) | 1983-02-02 | 1983-02-02 | 電流形インバ−タの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1382783U JPS59122791U (ja) | 1983-02-02 | 1983-02-02 | 電流形インバ−タの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59122791U JPS59122791U (ja) | 1984-08-18 |
| JPH0145273Y2 true JPH0145273Y2 (ja) | 1989-12-27 |
Family
ID=30145204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1382783U Granted JPS59122791U (ja) | 1983-02-02 | 1983-02-02 | 電流形インバ−タの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59122791U (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5429955B2 (ja) * | 2008-08-01 | 2014-02-26 | 北芝電機株式会社 | 電流形インバータ |
-
1983
- 1983-02-02 JP JP1382783U patent/JPS59122791U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59122791U (ja) | 1984-08-18 |
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