JPH0153144B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0153144B2 JPH0153144B2 JP10165382A JP10165382A JPH0153144B2 JP H0153144 B2 JPH0153144 B2 JP H0153144B2 JP 10165382 A JP10165382 A JP 10165382A JP 10165382 A JP10165382 A JP 10165382A JP H0153144 B2 JPH0153144 B2 JP H0153144B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- nickel
- layer
- mold body
- sprayed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
本発明は連続鋳造用鋳型及びその製造方法に関
するものである。 現在銅若しくは銅合金製鋳型本体の内表面上に
耐熱、耐摩耗特性に優れた溶射層を施した種類の
鋳型が多く用いられているが、溶射層はその表面
粗度が荒い為に、潤滑粉末の流入が順調に行なわ
れない事がある。即ち溶鋼あるいは凝固シエルと
鋳型表面との間の潤滑性を高める為に用いられる
潤滑粉末が流入し難く、溶鋼あるいは凝固シエル
が直接鋳型表面と接触し、そこで焼付を起こし成
長過程にある凝固シエルを破断し、その結果ブレ
ークアウトを生じる事があるのである。この種の
ブレークアウトは通常拘束性ブレークアウトとも
称され、連続鋳造法の引抜き速度の増大につれ多
発するし又高炭素鋼を鋳造する場合は湯温が低い
ので潤滑粉末の溶融が起こり難く多発する傾向に
ある。この拘束性ブレークアウトを改消する為に
溶射材料としてSiやＢ等を含む自溶性合金を用
い、溶射後に再溶融による封孔処理を行ない表面
を円滑にする事がなされているが、鋳型本体が銅
若しくは銅合金製であるという事であまり高温に
はされない事もあつて封孔も完全にはなされず、
最終的にグラインダー等により研摩仕上げをして
もその表面はなお粗面であり、上述の欠点を完全
に改消するまでには至つていないのが現状であ
る。 本発明は上述の欠点を解消しブレークアウト発
生の無い鋳型及びその製造方法を提供せんとする
ものであり、その要旨は析出硬化型銅合金製鋳型
本体の内表面上に、ニツケルメツキ層が装着さ
れ、同メツキ層上にニツケル基自溶性合金溶射層
が装着され、同溶射層上に更にクロムメツキ層が
装着されたことを特徴とする連続鋳造用鋳型並び
に、析出硬化型銅合金製鋳型本体の内表面上に、
アンダーコート材としてニツケルメツキを行な
い、その上面にニツケル基自溶性合金溶射層を溶
射した後該溶射層の再溶融加熱処理兼鋳型本体の
溶体化処理の為の加熱を行ない、急冷後鋳型本体
の時効加熱処理を行ない、次いで最表面にクロム
メツキを行なうことを特徴とする連続鋳造用鋳型
の製造方法である。 なお本発明で用いる鋳型本体の素材たる析出硬
化型銅合金としては、クロム−銅、クロム−ジル
コニウム−銅、ベリリウム−銅等を用い、又ニツ
ケル基自溶性合金は例えば下表の如き組成のもの
を用いる。
するものである。 現在銅若しくは銅合金製鋳型本体の内表面上に
耐熱、耐摩耗特性に優れた溶射層を施した種類の
鋳型が多く用いられているが、溶射層はその表面
粗度が荒い為に、潤滑粉末の流入が順調に行なわ
れない事がある。即ち溶鋼あるいは凝固シエルと
鋳型表面との間の潤滑性を高める為に用いられる
潤滑粉末が流入し難く、溶鋼あるいは凝固シエル
が直接鋳型表面と接触し、そこで焼付を起こし成
長過程にある凝固シエルを破断し、その結果ブレ
ークアウトを生じる事があるのである。この種の
ブレークアウトは通常拘束性ブレークアウトとも
称され、連続鋳造法の引抜き速度の増大につれ多
発するし又高炭素鋼を鋳造する場合は湯温が低い
ので潤滑粉末の溶融が起こり難く多発する傾向に
ある。この拘束性ブレークアウトを改消する為に
溶射材料としてSiやＢ等を含む自溶性合金を用
い、溶射後に再溶融による封孔処理を行ない表面
を円滑にする事がなされているが、鋳型本体が銅
若しくは銅合金製であるという事であまり高温に
はされない事もあつて封孔も完全にはなされず、
最終的にグラインダー等により研摩仕上げをして
もその表面はなお粗面であり、上述の欠点を完全
に改消するまでには至つていないのが現状であ
る。 本発明は上述の欠点を解消しブレークアウト発
生の無い鋳型及びその製造方法を提供せんとする
ものであり、その要旨は析出硬化型銅合金製鋳型
本体の内表面上に、ニツケルメツキ層が装着さ
れ、同メツキ層上にニツケル基自溶性合金溶射層
が装着され、同溶射層上に更にクロムメツキ層が
装着されたことを特徴とする連続鋳造用鋳型並び
に、析出硬化型銅合金製鋳型本体の内表面上に、
アンダーコート材としてニツケルメツキを行な
い、その上面にニツケル基自溶性合金溶射層を溶
射した後該溶射層の再溶融加熱処理兼鋳型本体の
溶体化処理の為の加熱を行ない、急冷後鋳型本体
の時効加熱処理を行ない、次いで最表面にクロム
メツキを行なうことを特徴とする連続鋳造用鋳型
の製造方法である。 なお本発明で用いる鋳型本体の素材たる析出硬
化型銅合金としては、クロム−銅、クロム−ジル
コニウム−銅、ベリリウム−銅等を用い、又ニツ
ケル基自溶性合金は例えば下表の如き組成のもの
を用いる。
【表】
本発明鋳型はまず鋳型本体１の内表面に、アン
ダーコート材としてのニツケルメツキ層２を施
し、次いで溶射を行なうが、通常は溶射を行なう
前に脱水素処理として300〜400℃で１時間以上の
加熱処理を行なう。ニツケル基自溶性合金の溶射
層３は、第１図の様に全面に渡つて均一な厚さに
する場合と、第２図の様に凝固シエルによる摩耗
の激しい鋳型下部になるにつれてその厚さを大と
して激しい消耗量に対応する形態とがある。 このニツケル基自溶性合金溶射層３を施した
後、約800〜1000℃で１〜３時間加熱保持する、
この加熱により○イ溶射層が再溶融され溶射粒子同
士が強固に結合されると共に封孔処理がなされ
る、○ロ析出硬化型銅合金製鋳型本体の溶体化処理
がなされる、○ハアンダーコート材のニツケルメツ
キ層が鋳型本体及び溶射層の双方と互に拡散しあ
いこれら三者が強固に密着する。この加熱保持後
急冷（この急冷とは鋳型本体にとつての急冷であ
り水冷は勿論鋳型本体が銅合金製で熱伝導性が良
好なので空冷でも急冷となる）を行ない、鋳型本
体の成分により異なるが通常450〜500℃で３〜４
時間の時効加熱処理を行なう。その後最表面にク
ロムメツキ層４を施す。 この様にして第１図又は第２図に示す様な鋳型
が製造され、この本発明鋳型によれば、ニツケル
基自溶性合金溶射層３が耐熱、耐摩耗性に優れて
おり、その上面に溶射層の面粗さをカバーするク
ロムメツキ層４が施されているので鋳型の最表面
は非常に円滑な面となり、潤滑粉末の流入が跡切
れたりする事はないので焼付に伴う上記拘束性ブ
レークアウトを起こす事はない。 なお本発明鋳型にあつて、溶射層及びクロムメ
ツキ層の密着性向上、更には鋳型両側面に於ける
耐熱、耐摩耗性を向上させる為に第３図や第４図
に示す様に、溶射層及びクロムメツキ層を鋳型本
体の両側面の一部あるいは全部まで巻込む場合も
ある。 以上述べて来た如く本発明によれば、鋳型本体
は析出硬化により強化され、その内表面にはアン
ダーコート材を介して強固に耐熱、耐摩耗性に富
むニツケル基自溶性合金溶射層が設けられ、その
溶射層は再溶融処理され、しかもその上面に施さ
れたクロムメツキ層により完全に封孔され円滑面
とされているので凝固シエルの焼付は起こらず長
期に渡つて安定した操業が出来る。
ダーコート材としてのニツケルメツキ層２を施
し、次いで溶射を行なうが、通常は溶射を行なう
前に脱水素処理として300〜400℃で１時間以上の
加熱処理を行なう。ニツケル基自溶性合金の溶射
層３は、第１図の様に全面に渡つて均一な厚さに
する場合と、第２図の様に凝固シエルによる摩耗
の激しい鋳型下部になるにつれてその厚さを大と
して激しい消耗量に対応する形態とがある。 このニツケル基自溶性合金溶射層３を施した
後、約800〜1000℃で１〜３時間加熱保持する、
この加熱により○イ溶射層が再溶融され溶射粒子同
士が強固に結合されると共に封孔処理がなされ
る、○ロ析出硬化型銅合金製鋳型本体の溶体化処理
がなされる、○ハアンダーコート材のニツケルメツ
キ層が鋳型本体及び溶射層の双方と互に拡散しあ
いこれら三者が強固に密着する。この加熱保持後
急冷（この急冷とは鋳型本体にとつての急冷であ
り水冷は勿論鋳型本体が銅合金製で熱伝導性が良
好なので空冷でも急冷となる）を行ない、鋳型本
体の成分により異なるが通常450〜500℃で３〜４
時間の時効加熱処理を行なう。その後最表面にク
ロムメツキ層４を施す。 この様にして第１図又は第２図に示す様な鋳型
が製造され、この本発明鋳型によれば、ニツケル
基自溶性合金溶射層３が耐熱、耐摩耗性に優れて
おり、その上面に溶射層の面粗さをカバーするク
ロムメツキ層４が施されているので鋳型の最表面
は非常に円滑な面となり、潤滑粉末の流入が跡切
れたりする事はないので焼付に伴う上記拘束性ブ
レークアウトを起こす事はない。 なお本発明鋳型にあつて、溶射層及びクロムメ
ツキ層の密着性向上、更には鋳型両側面に於ける
耐熱、耐摩耗性を向上させる為に第３図や第４図
に示す様に、溶射層及びクロムメツキ層を鋳型本
体の両側面の一部あるいは全部まで巻込む場合も
ある。 以上述べて来た如く本発明によれば、鋳型本体
は析出硬化により強化され、その内表面にはアン
ダーコート材を介して強固に耐熱、耐摩耗性に富
むニツケル基自溶性合金溶射層が設けられ、その
溶射層は再溶融処理され、しかもその上面に施さ
れたクロムメツキ層により完全に封孔され円滑面
とされているので凝固シエルの焼付は起こらず長
期に渡つて安定した操業が出来る。
第１図は本発明鋳型の斜視図、第２図は同変形
を示す側面図、第３図及び第４図はそれぞれ溶射
層とクロムメツキ層を鋳型本体の両側面に巻込ん
だ形態の鋳型の斜視図。 図中、１……鋳型本体、２……ニツケルメツキ
層、３……溶射層、４……クロムメツキ層。
を示す側面図、第３図及び第４図はそれぞれ溶射
層とクロムメツキ層を鋳型本体の両側面に巻込ん
だ形態の鋳型の斜視図。 図中、１……鋳型本体、２……ニツケルメツキ
層、３……溶射層、４……クロムメツキ層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 析出硬化型銅合金製鋳型本体の内表面上に、
ニツケルメツキ層が装着され、同メツキ層上にニ
ツケル基自溶性合金溶射層が装着され、同溶射層
上に更にクロムメツキ層が装着されたことを特徴
とする連続鋳造用鋳型。 ２ ニツケル基自溶性合金溶射層の厚さが鋳型上
部から下部になるにつれ順次層厚となることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の連続鋳造用
鋳型。 ３ 析出硬化型銅合金製鋳型本体の内表面上に、
アンダーコート材としてニツケルメツキを行な
い、その上面にニツケル基自溶性合金溶射層を溶
射した後該溶射層の再溶融加熱処理兼鋳型本体の
溶体化処理の為の加熱を行ない、急冷後鋳型本体
の時効加熱処理を行ない、次いで最表面にクロム
メツキを行なうことを特徴とする連続鋳造用鋳型
の製造方法。 ４ ニツケル基自溶性合金溶射層の厚さを鋳型上
部から下部になるにつれ順次層厚とすることを特
徴とする特許請求の範囲第３項記載の連続鋳造用
鋳型の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10165382A JPS58218350A (ja) | 1982-06-12 | 1982-06-12 | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10165382A JPS58218350A (ja) | 1982-06-12 | 1982-06-12 | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58218350A JPS58218350A (ja) | 1983-12-19 |
| JPH0153144B2 true JPH0153144B2 (ja) | 1989-11-13 |
Family
ID=14306338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10165382A Granted JPS58218350A (ja) | 1982-06-12 | 1982-06-12 | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58218350A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528025A (zh) * | 2012-01-31 | 2012-07-04 | 南昌航空大学 | 一种抗高温氧化的核-壳型铜基合金粉末的制备方法 |
-
1982
- 1982-06-12 JP JP10165382A patent/JPS58218350A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528025A (zh) * | 2012-01-31 | 2012-07-04 | 南昌航空大学 | 一种抗高温氧化的核-壳型铜基合金粉末的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58218350A (ja) | 1983-12-19 |
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