JPH0192413A - 嵩高性複合繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は嵩高性複合８Ｎに関する。本発明の嵩高性熱融
着複合ＩＩＮは不織布の製造等に用いられる。

（従来の技術及びその問題点） 周知の様にステーブルファイバーはＸｌ！雑のからみ合
いを持たせる為にｍｒＩＬの束をクリンパ−ボックスに
強制的に押し込むことにより機械捲縮を発生させている
。この機械捲縮はジグザグ状の捲縮であり、不織布を製
造する場合、充分な嵩高が得られない。嵩高は不織布を
得る為には、丸いオメガ状もしくはコイル状の自然捲縮
が最も好ましい。

自然捲縮を発現する嵩ｉ！８！ｉ竹熱融着繊維としてポ
リエチレンのような低融点成分とポリプロピレンのよう
な高融点成分とを貼り合せた貼り合せハり複合繊維が使
用されているが、この繊維には次の様な問題点があった
。

■　熱融着強力が小さい。これは第３図にその断面形状
を示すように貼り合せ型複合繊Ｍ６の場合、高融点成分
４を低融点成分５が完全に包囲しておらず、高融点成分
４が一部露出しているため、熱融着に寄与する低融点成
分５の表面積が小さく、また第４図に熱融着後の顕微鏡
写真を示すように高融点成分と低融点成分とが熱融着後
、剥れやすい為である。

嵩高になればなる程繊維同志の接点が減少する為、各接
点の融着強力が大きいことが重要になるが、貼り合せ型
複合繊維の場合、各接点の融着強力が小さいため、特に
問題となる。

■　低融点成分と高融点成分とが剥れやすいので、粉が
発生しやすい。

■　繊維の曲げ剛性が小さい為か、圧縮回復性が悪い。

■　紡糸性が悪い。すなわち、貼り合せ型複合ｔｌａＨ
は、溶融特性、結晶化特性の異なる樹脂が共に表面に露
出している為、紡糸性が悪く、安定した品質の繊維が効
率良く得られない。

■　安定した嵩高特性のものがｖｌられない。なぜなら
ば貼り合せ型複合繊維は非常に捲縮が起りやすい為に、
捲縮をコントロールすることが難しく、安定した嵩高及
び安定したカード性のものが得られにくい。

従って本発明の目的は、従来の貼り合せ型複合繊維の上
記欠点を解消した嵩高性複合繊維を提供することにある
。

（問題点を解決するための手段） そこで本発明者らは、鋭意研究の結果、下記の条件を満
足し、鞘成分が芯成分の全表面を実質的に覆っている鞘
芯型複合繊維が、融着強力が大きく、両成分の剥れによ
る粉の発生もなく、圧縮回復性にちりぐれ、紡糸性にも
すぐれ、さらに安定した嵩高特性を与えることを見い出
した。

（１）　　芯成分／鞘成分の断面積比が４／６〜１／３
である。

（ｉｉ）　　鞘芯型複合繊維の手心と芯成分の重心のず
れ（偏心率）へが複合繊維断面積と同一断面積の円の半
径Ｒの８〜３５％である。

（ｉｉｉ）芯成分及び鞘成分に用いられた２種の手合体
のうち、紡糸後のＭＦＲ（− ＡＳＴＭ−ＤＩ２３８　（Ｌ）　に 基づくヌル１〜フローレートを意味する。以下同様）値
の高い重合体の当該ＭＦＲ値を高ＭＦＲ１紡糸後のＭ’
ＦＲ値の低い重合体の当該ＭＦ’Ｒ値を低ＭＦＲと表示
すると、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比が２以下であり、かつ
下式を満足する。

１０≦（高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比）×偏心率（Ａ＞≦５
０第０図に本発明の偏心鞘芯型複合繊維の好ましい具体
例をその断面形状で示す。

同図において、１は芯成分、２は鞘成分、そして３は鞘
芯型複合繊維を示す。図中（Ａ）は芯成分、複合繊維と
もに断面が円形であるもの、（Ｂ）は複合繊維の断面は
円形であるが、芯成分の断面はだ円形であって、その長
袖が図の垂直方向に伸びているもの、（Ｃ）は芯成分、
複合繊維ともにだ円形であり、その長袖が図の同一水平
方向に伸びているもの、（Ｄ）は芯成分の断面は円形で
あるが、複合繊維の断面はだ円形であって、その長軸が
図の水平方向に伸びているものをそれぞれ表わしている
。同図（Ａ）〜（Ｄ）より明らがなように本発明の鞘芯
型複合１１維は複合繊維の重心と芯成分の重心とが一致
せず、偏心している。

本発明の鞘芯型複合繊維において、鞘成分の融点が芯成
分の融点より２０℃以上低いのが好ましく、芯成分とし
て好ましい重合体はポリプロピレン、特に結晶性ポリプ
ロピレンであり、鞘成分として好ましいｍ合体はポリエ
チレン、特に高密磨ポリエチレンである。

次に第１図を参照しながら、上記条件（ｉ）〜（ｉｉｉ
）のそれぞれについて、その数値限定ＱＲを説明する。

（＋）芯成分／鞘成分の断面積比 芯成分１／鞘成分２の断面比が４／６未満の場合は充分
な自然捲縮が発現Ｕず嵩、高は繊維とならない。これは
内部応力差が小さすぎ、偏心していても嵩高発現性が充
分でない為と考えられる。他方７／３を超える場合にも
自然捲縮が発現せず、嵩高な繊維が得られない。これは
鞘成分の内部応力が小さすぎ偏心効果を打ち消している
為と思われる。さらにこの場合、鞘成分が芯成分の全表
面を覆いにくくなり、熱融着強力の低下や粉発生の原因
となる。従って芯成分／鞘成分の断面積比は４／６〜７
／３に限定され、５１５〜６／４の場合が特に好ましい
。

（ｉｉ）　　重心のずれ（偏心率） 第１図において、Ｒを複合繊維断面積と同一断面積の円
の半径、ｒを芯成分断面積と同一断面積の円の半径、０
　を複合繊維の重心、０２を８成分の重心とすると、０
　と０２のずれ（偏心率）Ａは下式によって求められる
。

上式によって求められる重心のずれ（偏心率）が半径Ｒ
の８％未満の場合は、充分な自然捲縮が発現せず嵩高は
繊維とならない。他方３５％を越えると自然捲縮が細か
くなり過ぎ、嵩高な繊維が得られないと同時に、わずか
な製造条件等の外的条件の変化で捲縮が変り、安定した
自然捲縮が得られない。従って偏心率は８〜３５％に限
定され、１０〜２５％が特に好ましい。

（ｉｉｉｌ高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比及び（高ＭＦＲ／低
ＭＦＲの比）×偏心率（Ａ） 紡糸時に芯成分と鞘成分とは相似た溶融特性を有するの
が好ましく、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比が２を越える場合
には、紡糸性が良くない。また高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比
が２を越える場合には自然捲縮が細かくなり過ぎ嵩高な
ｍ雑が得られないので、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は２以
下に限定される。

また高ＭＦＲ／低ＭＦＲと偏心率Ａとの積が１０未満の
場合には充分な自然捲縮が発現せず嵩高な繊維とならな
い。又、５０を越える場合にはノズル吐出時にＭＦＲの
低い側に引きつり、紡糸性が低下りるのみならず、自然
捲縮が細かくなり過ぎ嵩高な繊維が得られないと同時に
安定した自然捲縮も得られない。従ってこれらの積は１
０〜５０に限定される。

又、嵩高の圧縮抵抗及び圧縮回復性並びに紡糸性の点か
らは芯成分のＭＦＲは２０〜４５が好ましい。

なお、より適切な自然捲縮を得る為には、偏心率が大き
く高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比が上限の２．０の場合、どち
らかと言えば紡糸温度は高く、ドラフト率は小さく冷却
条件はゆるやかに紡糸し、延伸温度は高く、延伸倍率は
押えて延伸するのが好ましい。又、この時、延伸前の予
熱は行なわない方が良い。すなわち内部歪を押える方向
で製造するのが好ましい。他方、偏心率が小さく、高Ｍ
ＦＲ／低ＭＦＲの比が１．０の場合には逆に、どちらか
と言えば紡°糸温度は低く、ドラフト率は大きく、冷却
条件は強く紡糸し、延伸温度は低く、延伸倍率は高目に
延伸するのが好ましい。すなわち内部歪を大きくする方
向で製造するのが好ましい。又、この時、延伸前の予熱
を行なっても良いが、８０℃以上とすると結晶化が進み
捲縮が細かくなりすぎて嵩高とならない為、６０℃以下
とするのが良い。

すなわち本発明の範囲内であれば紡糸条件、延伸条件に
より自然捲縮発現力をコントロールできるが、本発明の
範囲を越えると自然捲縮発現力をコントロールできない
。

以上、本発明の鞘芯型複合繊維の数値条件の限定意義に
ついて述べてきたが、これらの条件を満足する本発明の
鞘芯型複合繊維は、該複合繊維を例えば３０％以上含む
嵩高不織布の製造に好ましく用いられる。

（実施例） 以下、実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明
はこれらの実施例に限定されるものではない。

実施例１ 一軸押出機２台とホール径０．６履の複合繊維用円形ノ
ズルからなる偏心鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、芯成
分として結晶性ポリプロピレン（宇部興産Ｊ１０９Ｇ）
、鞘成分として高密度ボリエヂレン（昭和電工Ｆ６２０
０）を６０：４０の比率で、紡糸温度２５０℃、引取り
速度１２００ｎ／ｌ１ｌｉｎで紡糸し、単糸デニール６
、Ｏｄｅの偏心鞘芯型複合繊維を得た。紡糸性は良好で
、１時間連続紡糸して全く紡糸切れもなく安定していた
。

なおこの時、冷却風温は２０℃と比較的ゆるやかな条件
で冷却した。又、最高引取り速度は１４５０ｎ／ｍｉｎ
であった。

得られた複合繊維は、芯成分／鞘成分の断面積比が６／
４で、複合繊維の重心と芯成分の重心とのずれ（偏心率
）Ａが複合繊維断面積と同一断面積の円の半径Ｒの１３
％であった。又、同一紡糸条件で紡糸後の芯成分と鞘成
分のＭＦＲは、それぞれ２６．４２で、高ＭＦＲ／低Ｍ
ＦＲの比は１．６２となり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と
偏心率Ａとの積は２１．１であった。

このマルチフィラメントを３００本集めてトータルデニ
ールを約４０万としステーアルファイバー試作設備にて
９０℃で３．５倍延伸、オイリング、捲縮加工、カット
、乾燥、熱処理を行ない、単糸デニール２ｄｅ、カット
長５１ｍ、捲縮数１２個／インチのステーブルファイバ
ーを得た。

なお、捲縮加工を行なうクリンパ−は巾２５ｍｍの金属
ロール２木からなり、通常機械捲縮を付与する場合に用
いられるスタフィンボックスは使用せずクリンパ−ロー
ルの引取りのみにより自然捲縮を発現さぜた。延伸に際
し、予熱しなくても充分な自然捲縮が得られ、得られた
ステーブルは機械捲縮のジグザグ型とは異なり、丸型で
、非常に嵩高な繊維である。

とのステーアルファイバーを３５０ｍｍ巾のサンプルカ
ード機に通し、目付２５ｇ／麓の均一なウェブを作製し
た。この時、カード通過性は全く問題なく非常に嵩高な
ウェブが得られた。このウェブを巾３５０ＩｎＩＲ１速
度５７ｆｌ／ｍｉｎの金網ベルトに乗せ、風１１４０℃
、風速２．２ＴｒＬ／ｓｅｃの熱風を５秒間吹き付けて
熱風融着不織布を作製した。

得られた不織布を電子顕微鏡（倍率１０００）で観察し
たところ、第２図に示すように、完全に融着していた。

この不織布の均一性、裂断長、初期嵩、圧縮抵抗、圧縮
回復は表１に示したようにいずれも良好であった。

実施例２ 偏心率を大ぎくしたノズルを用い、実施例１と同様の方
法で芯成分／鞘成分の断面積比が４／６、偏心率が２７
％で高ＭＦＲ／低ＭＦＲＸ偏心率が４３．７である（高
ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は１．６２で実施例１と同一であ
る）鞘芯型複合繊維を作製し、実施例１と同様に不織布
とした後、性能の評価を行なった。結果は表１に示すよ
うにいずれも良好であった。

実施例３ 実施例１と同様の方法にて、芯成分として結晶性ポリプ
ロピレン（宇部興産Ｊ　１３０Ｇ）　、鞘成分として高
密度ポリエチレン（旭化成Ｊ３１０）を５０　：　５０
の比率で紡糸温度２２０℃、引取り速Ｕ１３００ｍ／ｍ
ｉｎで紡糸し、単糸６．Ｏｄｅノ偏心鞘芯型複合繊維を
得た。なお、この時冷却風温は１０℃と比較的に強い冷
却条件にて紡糸したが紡糸性は全く問題なかった。

得られた複合繊維の芯成分／鞘成分の断面積比は５１５
で、偏心率は２０％で、同一紡糸条件で紡糸後の芯成分
と鞘成分のＭＦＲは各々３７．３８で高ＭＦＲ／低ＭＦ
Ｒの比は１，０３であり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏
心率の積は２０．６であった。

このフィラメントから実施例１と同様の方法にてステー
アルファイバーを得たが、この時、延伸前の予熱は６０
℃にて行なった。得られたステーブルファイバーは捲縮
数１０個／インチの自然捲縮を有する嵩高な繊維であっ
た。実施例１と同様に、このステーアルファイバーから
不織布を得たが、この不織布は表１に示すＪ、うに全て
の物ｔ＃１において良好なものであった。

実施例４ 芯成分として結晶性ポリプロピレン（宇部興産Ｊ１３０
Ｇ）、鞘成分として高密度ポリエチレン（旭化成Ｊ３２
０）を５０　：　５０の比率で実施例３と同様の方法に
て紡糸、延伸して嵩高な複合繊維を得た。実施例３と同
様に、得られた複合繊維の芯成分／鞘成分の断面積比は
５１５で、偏心率は２０％であった。また、同一条件で
紡糸後の芯成分と鞘成分のＭＦＲは各々３７．２０であ
り、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は１．８５であり、高ＭＦ
Ｒ／低ＭＦＲの比と偏心率の積は３７．０であった。

この複合繊維から得られた不織布の物性試験結果を表１
に示したが、いずれも良好な値を示した。

実施例５ 芯成分として結晶性ポリプロピレン（三井東圧化学Ｊ２
Ｈ−Ｇ）、鞘成分として高密度ポリエチレン（昭和電工
５１１０）を６０　：　４０の比率で用い、実施例１と
同一方法にて芯成分／鞘成分の断面積比６／４、偏心率
１３％の複合繊維を得た。

この時の芯成分のＭＦＲは１８で鞘成分のＭＦＲは２７
であり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は１．５０であり、高
ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏心率の積は１９．５となった
。得られた不織布は表１に示すごとく、嵩高性等の各種
物性が優れたものであった。

実施例６ 芯成分として結晶性ポリプロピレン（宇部興産Ｒ８１５
３８）　、高密度ポリエチレン（旭化成Ｊ１３０Ｇ）を
５０　：　５０の比率で用い、実施例３と同一方法にて
芯成分／鞘成分の断面積比５１５、偏心率２０％の複合
繊維を１９だ。この時の芯成分のＭＦＲは５０で、鞘成
分のＭＦＲは３８であり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は１
．３２であり、ｉｌ’１ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏心率
の積は２６．４となった。この複合繊維から得られた不
織布は表１に示す如く嵩高性等の諸性質において優れた
ものであった。

比較例１ ホール径０．６ＩｎＩｎの貼り合ゼ型複合繊維用円形ノ
ズルを用い、高融点成分として結晶性ポリプロピレン（
宇部興産Ｊ１０９Ｇ）　、低融点成分として高密度ポリ
エチレン（昭和電工Ｆ６２００）を５０　：　５０の比
率にて、紡糸温度２５０℃、冷却風温２０℃で単糸６．
Ｏｄｅの糸を紡糸したが、紡糸性が悪く、最高引取り速
度は８６０　ｍ／ｍｉｎまでしか上げられず、８００ｍ
／１ｌｉｎにて紡糸した。

得られた複合！１ｔＩｉは芯成分／鞘成分の断面積比が
５１５で第３図に示す様に複合繊維表面の４０％に高融
点成分が露出している。又、同一紡糸条件で紡糸後の高
融点成分と低融点成分のＭＦＲは６各２８．４０であり
、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は１．４３であった。実施例
１と同様の方法にて、このフィラメントからステーアル
ファイバーを作製したが捲縮が細かくなりやすく、出来
るだけ内部歪の発生しにくい条件下で行なっても捲縮数
１４個／インチ以下の自然捲縮が得られなかった。

又、捲縮も不均一であった。このステーアルファイバー
をサンプルカードにかけたところ、カードスピードを上
げると細かい粉落ちが観察され、又、カード通過性も悪
く、数回カード磯を通さなければ均一なウェアが得られ
なかった。

さらに不織布を作製し裂断長等を測定したところ、実施
例のものに比べ劣っていた。この複合繊維から得られた
不織布を電子顕微鏡（倍率１０００）で観察したところ
、第４図の様に低融点成分の剥れが各所に見受けられた
。又、嵩高特性も実施例のものに比べ劣っていた。

比較例２ 実施例２と同様の方法で、偏心率が本発明の範囲外の４
０％である（高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏心率の積も本
発明の範囲外の６４．０である）複合！ｌ維を作製した
ところ、鞘成分が繊維全体を覆いきれず、芯成分が一部
露出した繊維となり、程度の差は小さいが比較例１と同
じ様な現象が見受けられた。

比較例３ 実流例３と同様の方法で、偏心率を本発明の範囲外の７
％としたところ、充分な自然捲縮が得られなかったので
スタフィンボックスを低圧力で使用し、少し機械捲縮を
付加させて捲縮数１０個／インチの嵩高ｍＭを得た。こ
の嵩高繊維から得られた不織布の評価を行なったところ
、嵩高特性等において実施例のものより劣っていた。

比較例４及び５ 実施例１と同様の方法にて、芯成分／鞘成分の断面積比
を本発明の範ｉ外の３／７（比較例４）、８／２（比較
例５）としたところ、いずれも充分な嵩高性が得られな
かった。さらに比較例５の断面積比８／２の場合には鞘
成分が芯成分の全表面を覆いにくい為か、紡糸性が悪く
、又粉落らがあリ、不織布の均一性にも欠けていた。

比較例６ 鞘成分として高密度ポリエチレン（チッソ　Ｍ２Ｏ３）
を用いた以外は実施例２と同一方法にて複合繊維を得た
。同一紡糸条件で紡糸後の鞘成分のＭＦＲは６５であっ
た。従ってこの時の高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は本発明の
範囲外の２．５０であり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏
心率の積も本発明の範囲外の６７．５であった。嵩高性
は充分でなく、又、この複合繊維の紡糸性は劣り、さら
に鞘成分の分子量が小さい為、融着強度も低かった。

比較例７ 芯成分として結晶性ポリプロピレン（三井東圧化学Ｊ２
Ｈ−Ｇ）を用いた以外は実施例３と同一方法にて複合！
ｌ維を得た。同一紡糸条件で紡糸後の上記芯成分のＭＦ
Ｒは１５であり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は本発明の範
囲外の２．５３、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏心率の積
も本発明の範囲外の５０．６であった。この複合繊維で
は嵩高性が不十分であり、紡糸性も良くなかった。

比較例日 鞘成分として高密度ポリエチレン（日本石油化学Ｅ７５
０−Ｃ）を用いた以外は実施例３と同一方法にて複合繊
維を得た。同一紡糸条件で紡糸後の上記鞘成分のＭＦＲ
は１７であり、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比は本発明の範囲
外の２．１８であり、直ＭＦＲ／低ＭＦＲの比と偏心率
の積は４３．６であった。この複合繊維では嵩高性が不
十分であり、紡糸性も良くなかった。

表１中の諸物性の測定方法は下記の通りである。

紡糸性：５分間紡糸切れがなく安定した紡糸が可能な最
高引取り速度にて評価した。

裂断長；破断強度（り）Ｘ（１／試料巾（ｍ））×（１
／目付（ｇ／ゴ）） すなわち、裂断長は自重で破断する長さに等しい。

初期嵩；不織布を５　Ｘ　５　ｃｒｙに切断し、８枚積
み屯ねる。１．０ｇ／Ｃｉの平面荷重を１分間加え、１
部除重し、０．２５り／ａｉの平面荷重を加えたまま、
各辺の中間点４点を測定し不織布の容積を口出する。

この容積を供試不織布の重量で除して比容積を求めた。

圧縮抵抗；初Ｉ９１嵩を測定した後Ｂ、Ｏ’Ｊ／ｃｉの
平均荷重を加え１２４時間後の比容積を測定し、嵩の減
少より圧縮抵抗を評価した。

圧縮回復；圧縮抵抗測定後除重し、０．２５Ｌ：ｊ／ｄ
の平均荷重をかけて所定時間後の比容積を測定し、嵩の
回復より圧縮回復性を評価した。

（発明の効果） 本発明の偏心鞘芯型複合繊維は上記数値条件を満たすこ
とにより、１ｌｌｉ！６強力が大きい、鞘成分、芯成分
の剥れによる粉の発生がない、圧縮回復性にすぐれてい
る、安定した嵩高特性を与える等の利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の鞘芯型複合繊維の断面図、第２図は
本発明の鞘芯型複合繊維を用いて１ｑられた熱融着不織
布の電子顕微鏡写真、第３図は従来の貼り合せ型複合繊
維の断面図、第４図は従来の貼り合せ型複合繊維を用い
て得られた熱融着不織布の電子顕微鏡写真である。 １・・・芯成分、２・・・鞘成分、３・・・鞘芯型複合
繊維、４・・・高融点成分、５・・・低融点成分、６・
・・貼り合せ型複合繊維。 特許出願人　宇部日束化成株式会社 代理人　弁理士　中　村　静　男 第１図 （Ａ） （Ｂ）　　（Ｃ）　　ＣＤ） 第３図 第２図 第４図 ×１０００ 手続補正」：（自発） 昭和６３年１月２２日 １、事件の表示 昭和６２年特許願第２１４７１号 ２、発明の名称 嵩高性複合繊維 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名称　　宇部Ｌ」東化成株式会社 ４、代理人 住　所　〒１０４東京都中央区新川２丁目１０番６号カ
ヤヌマビル　８０２号 ５、補正の対象 （１）　　明細書の特許請求の範囲の欄（２）　　明細
書の発明の詳細な説明の欄６、補正の内容 （１）　　特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （２）　　明細書第２頁１１行、第６頁１４行及び第７
頁１４行の［嵩高はＪを１嵩高なＪに訂正する。 （３）　　同第４頁１５〜１７行のｒ（ｉｉ）　　鞘芯
型・・・・・・３５％である。」を１文に訂正する。 ｒ（ｉｉ）　　複合繊維断面積と同一断面積の円の半径
をＲ，複合繊維の中心と芯成分の重心との距離をＤとし
た時に式 ％式％（） によって求められる偏心率Ａが８〜３５％である。１ （４）　　同第６頁ｒ行及び第７頁８行の「複合繊維の
重心」を１複合繊維の中心Ｊに訂正する。 （５）　　同第７頁５行及び同頁下から８行の］゛重心
のずれ（偏心率）」を１偏心率１に訂正する。 （６）　　同第７頁７〜８行の［ｒを芯成分断面積・・
・・・・円の半径、」を削除する。 （７）　　同第７頁９〜１０行の「０１と０２のずれ（
偏心率）ＡＪをｒＯｌと０２の距離をＤとした時、偏心
率Ａ」に訂正する。 （８）　　同第７頁１１行の式を （９）　　同第１１頁５〜７行の［複合繊維の重心・・
・・・・半径Ｒの」を１偏心率Ａ」に訂正する。 （１０）　　第１図を別紙図面に未配した通りに訂正す
る（差し替え用の訂正図面を添付する）。 ２、特許請求の範囲 （１）下記の条件（ｉ）　、　（ｉｉ）及び（ｉｉｉ）
を満足し、鞘成分が芯成分の全表面を実質的に覆ってい
ることを特徴とする鞘芯型複合繊維。 ｍ　　芯成分／鞘成分の断面積比が４７６〜７／３であ
る。 Ａ＝−Ｘ１００（％） （ｉｉｉ）芯成分及び鞘成分に用いられた２種の重合体
のうち、紡糸後のＭＦＲ値の高い重合体の当該ＭＦＲ値
を高ＭＦＲ１紡糸後のＭＦＲ値の低い重合体のＭＦＲ値
を低ＭＦＲと表示すると、高ＭＦＲ／低ＭＦＨの比が２
以下であり、かつ下式を満足する。 １０≦（高ＨＦＲ／低ＨＦＲの比）×偏心率（Ａ）≦５
０第１図 （Ａ） （Ｂ）　　（Ｃ）　　（Ｄ） 第３図 手続補正書く方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６２年特許願第２１４７１号 ２、発明の名称 嵩高性複合繊維 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名称　　宇部日東化成株式会社 ４、代理人 住　所　〒１０４東京都中央区新川２丁目１０番６号カ
ヤヌマビル　８０２号 昭和６３年９月６日 ６、補正の対象 昭和６３年１月２２日提出の手続補正書（自発）の６率
）ＡＪを「０１と０２の距離をＤとした時、偏心率ＡＪ
に訂正する。 （８）　　同第７頁１１行の式を Ｉｒ　　　　　Ｄ Ａ＝−Ｘ１００（％）ＪＪに訂正する。 （９）　　同第１１頁５〜７行の「複合繊維の重心・・
・・・・半径Ｒの」をＦ偏心率Ａ、ｊに訂正する。 （１０）第１図を別紙図面に未配した通りに訂正する（
差し替え用の訂正図面を添付する）。 （なお第３図は変更なし）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　（１）　下記の条件（ｉ），（ｉｉ）及び（ｉｉｉ）
   を満足し、鞘成分が芯成分の全表面を実質的に覆ってい
   ることを特徴とする鞘芯型複合繊維。 （ｉ）　芯成分／鞘成分の断面積比が４／６〜７／３で
   ある。 （ｉｉ）　鞘芯型複合繊維の重心と芯成分の重心のずれ
   （偏心率）Ａが複合繊維断面積と同一断面積の円の半径
   Ｒの８〜３５％である。 （ｉｉｉ）　芯成分及び鞘成分に用いられた２種の重合
   体のうち、紡糸後のＭＦＲ値の高い重合体の当該ＭＦＲ
   値を高ＭＦＲ、紡糸後のＭＦＲ値の低い重合体のＭＦＲ
   値を低ＭＦＲと表示すると、高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比が
   ２以下であり、かつ下式を満足する。 １０≦（高ＭＦＲ／低ＭＦＲの比）×偏心率（Ａ）≦５
   ０