JPH02118052A - オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH02118052A JPH02118052A JP27080888A JP27080888A JPH02118052A JP H02118052 A JPH02118052 A JP H02118052A JP 27080888 A JP27080888 A JP 27080888A JP 27080888 A JP27080888 A JP 27080888A JP H02118052 A JPH02118052 A JP H02118052A
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- JP
- Japan
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- steel
- stainless steel
- austenitic stainless
- hot workability
- austenitic
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、熱間加工性、特に分塊性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼に関する。
イト系ステンレス鋼に関する。
従来の技術
従来、溶接用母材に適用されるステンレス鋼は、オース
テティ１〜地に若干量（約１０〜２００６）のデルタ・
フェライトを残存させ、溶接性の改首をはかっている。
テティ１〜地に若干量（約１０〜２００６）のデルタ・
フェライトを残存させ、溶接性の改首をはかっている。
（例えば、低炭素鋼の５ＵＳ３０９．５ＩＩＳ３４７．
５ｕｓ３１６など） 発明か解決しようとする課題 ところで、オーステナイト中にデルタ・フェライトが約
１０〜２００６含有されたステンレス鋼は、Ｓの存在に
よって、その熱間加工性が著しく悪化する。したがって
、デルタ・フェライトを約１０〜２００６含有する上記
従来のオーステナイト鋼には、分塊、製品の熱間加工性
か著しく劣るものか生じるという問題があった。すなわ
ち、実際の１．程では、プレスなどでの低速熱間前玉で
も、インゴフトに＄イクれか生じ、製品として利用出来
ないものが少なからず生じるという問題があった。
５ｕｓ３１６など） 発明か解決しようとする課題 ところで、オーステナイト中にデルタ・フェライトが約
１０〜２００６含有されたステンレス鋼は、Ｓの存在に
よって、その熱間加工性が著しく悪化する。したがって
、デルタ・フェライトを約１０〜２００６含有する上記
従来のオーステナイト鋼には、分塊、製品の熱間加工性
か著しく劣るものか生じるという問題があった。すなわ
ち、実際の１．程では、プレスなどでの低速熱間前玉で
も、インゴフトに＄イクれか生じ、製品として利用出来
ないものが少なからず生じるという問題があった。
本発明者等は、デルタ・フェライトを含有するオーステ
ナイト鋼について、均熱処理を行うことにより、ネット
状のデルタ・フェライトを線状化させると、ある程度、
熱間加工性か改何されることを知見したか、その改善に
ら限界かあり、未だ不十分なものであった。したかって
、デルタ・フェライトの含有により溶接性か改善された
オーステナイト系鋼について、熱間加工性の改善か望ま
れていた。
ナイト鋼について、均熱処理を行うことにより、ネット
状のデルタ・フェライトを線状化させると、ある程度、
熱間加工性か改何されることを知見したか、その改善に
ら限界かあり、未だ不十分なものであった。したかって
、デルタ・フェライトの含有により溶接性か改善された
オーステナイト系鋼について、熱間加工性の改善か望ま
れていた。
本発明は、＝Ｌ記のような事情のＦになされたものであ
る。したかって、本発明の目的は、溶接性が改善される
と共に、熱間加工性に潰れたオーステナイト系鋼を堤ｆ
共することＧこある。
る。したかって、本発明の目的は、溶接性が改善される
と共に、熱間加工性に潰れたオーステナイト系鋼を堤ｆ
共することＧこある。
課題を解決するための手段
本発明者等は、デルタ・フェライトを約１０〜２００６
含有するオーステナイト鋼についてさらに検討を」【ね
た結果、そのオーステナイト鋼に、Ｃａを０、０００５
〜０．００３％添加すると鋼中のＳが固定され、熱間加
工性か改善されることを吃出だし本発明を完成するに至
った。
含有するオーステナイト鋼についてさらに検討を」【ね
た結果、そのオーステナイト鋼に、Ｃａを０、０００５
〜０．００３％添加すると鋼中のＳが固定され、熱間加
工性か改善されることを吃出だし本発明を完成するに至
った。
本発明の第１のオーステナイト系ステンレス鋼は、重数
％でＣｏｏ。００５〜０．０８％；Ｓｔ：０．２〜２．
００６； Ｍ ｎ ： ０．１〜３．００６； Ｎ ｉ
： ８．０〜ｉ５．００６； Ｃｒ ： １７．０〜
２５．００６；Ｓ ： ０．００２％以下−Ｎ二０．０
０５〜０．１％； Ｃａ ： ０．０００５〜０．００
３％：残部Ｆｅよりなり、Ｃａ ／ Ｓが０．２り 〜
３．７５であり、且つ、デルタ・フェライトか１０〜２
００６であることを！ｔ、′ｆ徴とする。
％でＣｏｏ。００５〜０．０８％；Ｓｔ：０．２〜２．
００６； Ｍ ｎ ： ０．１〜３．００６； Ｎ ｉ
： ８．０〜ｉ５．００６； Ｃｒ ： １７．０〜
２５．００６；Ｓ ： ０．００２％以下−Ｎ二０．０
０５〜０．１％； Ｃａ ： ０．０００５〜０．００
３％：残部Ｆｅよりなり、Ｃａ ／ Ｓが０．２り 〜
３．７５であり、且つ、デルタ・フェライトか１０〜２
００６であることを！ｔ、′ｆ徴とする。
本発明の第２のオーステナイト系ステンレス鋼は、重量
％でＣ： ０．００５〜０．０８％；Ｓｉ：０．２〜２
．００６；Ｍｎ：Ｏ９１〜３．００６； Ｎ ｉ ：
８．０〜１５．００６； Ｃｒ ： １７．０〜２５．
００６； Ｓ ： ０．００２％以７’；Ｎ：０．００
５〜０．１ ％ ； Ｃａ ： ０．０００５〜０．０
０３％；及さＮｂ、Ｍｏ及びＴｉよりなる群から選促さ
れた元素をＮ ｂ ： ０．０５〜１．００６、Ｍ ｏ
： １．０〜３．００６及び’「ｊ ： ０．０５〜
１，００６含有し：残部［２（＝よりなり、Ｃａ／Ｓか
０．２５〜３．７５であり、且つ、チルター７エライト
が１０〜２００６であることを特徴とする。
％でＣ： ０．００５〜０．０８％；Ｓｉ：０．２〜２
．００６；Ｍｎ：Ｏ９１〜３．００６； Ｎ ｉ ：
８．０〜１５．００６； Ｃｒ ： １７．０〜２５．
００６； Ｓ ： ０．００２％以７’；Ｎ：０．００
５〜０．１ ％ ； Ｃａ ： ０．０００５〜０．０
０３％；及さＮｂ、Ｍｏ及びＴｉよりなる群から選促さ
れた元素をＮ ｂ ： ０．０５〜１．００６、Ｍ ｏ
： １．０〜３．００６及び’「ｊ ： ０．０５〜
１，００６含有し：残部［２（＝よりなり、Ｃａ／Ｓか
０．２５〜３．７５であり、且つ、チルター７エライト
が１０〜２００６であることを特徴とする。
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼を構成ずろ各元
素の使用範囲について、その限定理由を説明する。
素の使用範囲について、その限定理由を説明する。
Ｃ：０．００５〜０，０８％
炭素は、鋼に強度を付与する重態な元素であるので、そ
の効果を発揮させるために、少なくともｏ、 ｏｏｓ％
含有される必要がある。しかしながら、あまり多量に含
まれると、主としてＣｒ ３ Ｃｂの如き炭化物を生成
し、その結果、耐蝕性が劣化するので、上限は０．０８
％に設定する必要かある。
の効果を発揮させるために、少なくともｏ、 ｏｏｓ％
含有される必要がある。しかしながら、あまり多量に含
まれると、主としてＣｒ ３ Ｃｂの如き炭化物を生成
し、その結果、耐蝕性が劣化するので、上限は０．０８
％に設定する必要かある。
Ｓ ｉ ： ０．２〜２．００６、
Ｓｉは、脱酸作用があり、加えて溶接時の流動性を高め
る元素であるので、その効果を発揮させるために、少な
くとも０．２％含まれる必要がある。
る元素であるので、その効果を発揮させるために、少な
くとも０．２％含まれる必要がある。
しかしながら、２．００６を超えると、フェライトを増
加し始めるため、」１限は２，００６に設定する。
加し始めるため、」１限は２，００６に設定する。
Ｍ ｎ ： ０．１〜３．００６
ＭｎらＳｉと同様に脱酸作用がある元素であるので、そ
の効製を発揮させるために、少なくとも０．１％含まれ
る必要がある。しかしながら、上限は３．００６に設定
するのが望ましい。
の効製を発揮させるために、少なくとも０．１％含まれ
る必要がある。しかしながら、上限は３．００６に設定
するのが望ましい。
Ｎ ｒ ： ８．０〜１５．００６
Ｎｉは、オーステナイト系ステンレス鋼には必須の元素
であって、強力なオーステナイト生成元素である。しか
しなから、Ｎｉが８，００６よりも少ない場合は、デル
タ・フェライトの量か多くなり、２００６を超えるので
好ましくない。また、１５％を超えると、他の元素との
バランスによってデルタ・フェライトの址が１００６よ
りら少なくなるので、上限は１５．００６に１没定する
。
であって、強力なオーステナイト生成元素である。しか
しなから、Ｎｉが８，００６よりも少ない場合は、デル
タ・フェライトの量か多くなり、２００６を超えるので
好ましくない。また、１５％を超えると、他の元素との
バランスによってデルタ・フェライトの址が１００６よ
りら少なくなるので、上限は１５．００６に１没定する
。
（： ｒ ： １７．０〜２５．００６Ｎｉと同様に、
オーステナイト系ステンレス鋼には必須の元素であって
、耐熱、耐蝕性を向」ニさせるための重要な元素である
。耐蝕性を確保し、デルタ・フェライトの量を少なくと
も１００６にするために、下限は１７．００６にする必
要がある。また、２５．００６を超えると、σ脆化が生
じ易くなり、かつデルタ・フェライトの鼠か２００６を
超える炉内が生じるため、上限は２５．００６に設定す
る必要かある。
オーステナイト系ステンレス鋼には必須の元素であって
、耐熱、耐蝕性を向」ニさせるための重要な元素である
。耐蝕性を確保し、デルタ・フェライトの量を少なくと
も１００６にするために、下限は１７．００６にする必
要がある。また、２５．００６を超えると、σ脆化が生
じ易くなり、かつデルタ・フェライトの鼠か２００６を
超える炉内が生じるため、上限は２５．００６に設定す
る必要かある。
Ｓ ： ０．００２％以下
Ｓは、単独で存在するか、或いはＮｉとの金属間化合物
となり、低融点での鋼の熱間加工性を阻害する不純物元
素であるので、０．００２％以下であることが必要であ
り、好ましくは０．００１％以下である。
となり、低融点での鋼の熱間加工性を阻害する不純物元
素であるので、０．００２％以下であることが必要であ
り、好ましくは０．００１％以下である。
Ｎ ： ０．００５〜０．１％
ＮはＣと同様に、強力なオーステナイト生成元素であり
、デルタ・フェライトのコントロールに大きく寄与する
ので、その効果を得るために０．００５％以上含有させ
る。しかしながら、０．１％よりら多く存在すると、溶
接時に気泡か生じ、溶接が困難になるので、上限は、０
．１％に設定する必要がある。
、デルタ・フェライトのコントロールに大きく寄与する
ので、その効果を得るために０．００５％以上含有させ
る。しかしながら、０．１％よりら多く存在すると、溶
接時に気泡か生じ、溶接が困難になるので、上限は、０
．１％に設定する必要がある。
Ｎ ｂ ： ０．０５〜１．００６
Ｎｂは、Ｃと反応して、Ｃｒと結合するＣを固定し、耐
蝕性を向上する作用を示すので、Ｃの鼠の１ｏｆ８以上
の駄か存在することか好ましい。したかって、Ｎｂは、
１ｉｌｆｆ！ｌ！性か極めて重要視される鋼を得る場合
に重点的に添加される。尚、Ｎｂの量が１．００６を越
えると、耐蝕性の向上は望めなくなる。Ｍ Ｏ： １．
０〜３．００６ ＭＯは、耐蝕性（全面腐蝕、孔食、粒界腐蝕等）の向上
のために添加する。したかって、Ｎｂと同様に、耐蝕性
を特に重要視される鋼を得る場合に重点的に添加される
。その様な効果を生じさせるためには１．００６以Ｆ存
在するのか好ましく、より好ましくは２．０〜３．００
６の範囲である。ＭＯの鼠か３．０ ％以上になると、
それ以−Ｌの耐蝕性の向上は望めなく、またコストも高
くなり、経済上の問題らある９尚また、Ｍｏは強力なフ
ェライト生戎元索であるため、多量の添加は、デルタ・
フェライト鼠の増大を（／１くという問題もあるので、
３００６以下含有するのが好ましい。
蝕性を向上する作用を示すので、Ｃの鼠の１ｏｆ８以上
の駄か存在することか好ましい。したかって、Ｎｂは、
１ｉｌｆｆ！ｌ！性か極めて重要視される鋼を得る場合
に重点的に添加される。尚、Ｎｂの量が１．００６を越
えると、耐蝕性の向上は望めなくなる。Ｍ Ｏ： １．
０〜３．００６ ＭＯは、耐蝕性（全面腐蝕、孔食、粒界腐蝕等）の向上
のために添加する。したかって、Ｎｂと同様に、耐蝕性
を特に重要視される鋼を得る場合に重点的に添加される
。その様な効果を生じさせるためには１．００６以Ｆ存
在するのか好ましく、より好ましくは２．０〜３．００
６の範囲である。ＭＯの鼠か３．０ ％以上になると、
それ以−Ｌの耐蝕性の向上は望めなく、またコストも高
くなり、経済上の問題らある９尚また、Ｍｏは強力なフ
ェライト生戎元索であるため、多量の添加は、デルタ・
フェライト鼠の増大を（／１くという問題もあるので、
３００６以下含有するのが好ましい。
１’ ｉ ： ０．０５〜１．００６
”Ｉ’ Ｉは強い＋ｉｉｆ蝕性を示すので、そのような
効果を得るために０．０５％以上含有するのか好ましい
。
効果を得るために０．０５％以上含有するのか好ましい
。
しかしながら、１．００６を超えると、溶接時の溶接金
属の流動性か悪くなるので、１．００６以ｙ含有するの
か好ましい。
属の流動性か悪くなるので、１．００６以ｙ含有するの
か好ましい。
Ｃａ ： ０．０００５〜０．００３％Ｃａは、脱酸剤
の一種であり、熱間加−１性を悪化させる有害なＳを固
定するために添加させるもので、その効果を発揮させる
為には、少なくとも０、０００５％か必要である。また
、０．００３％を超えると、熱間加工性が悪くなってむ
しろ有害になるので、上限は０．００３％であることが
必要である。
の一種であり、熱間加−１性を悪化させる有害なＳを固
定するために添加させるもので、その効果を発揮させる
為には、少なくとも０、０００５％か必要である。また
、０．００３％を超えると、熱間加工性が悪くなってむ
しろ有害になるので、上限は０．００３％であることが
必要である。
また、本発明のオースブナイト系ステンレス鋼において
は、Ｃａ ／ Ｓ比が０．２５〜３．７５の範囲にある
ことが必要であり、Ｃａ ／ Ｓ ＝ １の場合か最適
である。Ｃａ ／ Ｓ比か０，２５よりも低いと熱間加
工性か劣化する。また、３．７５よりも高いと、かえっ
て熱間加工割れが生じる。
は、Ｃａ ／ Ｓ比が０．２５〜３．７５の範囲にある
ことが必要であり、Ｃａ ／ Ｓ ＝ １の場合か最適
である。Ｃａ ／ Ｓ比か０，２５よりも低いと熱間加
工性か劣化する。また、３．７５よりも高いと、かえっ
て熱間加工割れが生じる。
その１也
不可避な不純物元素として、Ｐ、０等が含まれる場合は
、その含有量は極力低いことが望ましい。
、その含有量は極力低いことが望ましい。
実施例
次に、本イ６明を実施例によって説明する。
５０ ｋｔｒ −！”＋ ′！：ｑ ａＡ導炉により、
下記第１表に示す組成の鋼塊２ｂｋＫを常法により溶製
した。
下記第１表に示す組成の鋼塊２ｂｋＫを常法により溶製
した。
なお、第１１２中Ａ ＭＹは、２１Ｃｒ −１１Ｎ ｉ
系のオーステナイト鋼でりす、Ｂ群は２３Ｃｒ−１３Ｎ
ｉ系のオーステナイト鋼で、ｐ）る。
系のオーステナイト鋼でりす、Ｂ群は２３Ｃｒ−１３Ｎ
ｉ系のオーステナイト鋼で、ｐ）る。
次に、第１ｋに示す組成の２５ ｋｇ小別塊の・表層部
より、クリ−プル試片の素材を採収し、Ａ群、Ｂ群双方
とも＋ ２５ ＋１ ℃で８時間の均熱処理を桟した後
、熱間引張り試験（クリ−プル試験）を行なった。
より、クリ−プル試片の素材を採収し、Ａ群、Ｂ群双方
とも＋ ２５ ＋１ ℃で８時間の均熱処理を桟した後
、熱間引張り試験（クリ−プル試験）を行なった。
その結東を第１図及び第２図に示す、尚 ｆＪｌ ｌ
ｌ］及び第２１ａ １１．１７軸はクリ−プル絞り値を
示し、＋（／１１山はλＪｔ＋検？品度を示す。
ｌ］及び第２１ａ １１．１７軸はクリ−プル絞り値を
示し、＋（／１１山はλＪｔ＋検？品度を示す。
これ！９・第１図及び第２図から明らかなように、本発
明の実施例であるＡ−２、Ａ−４、Ａ−５、及びＢ−３
、［１−４、Ｂ−５は、比較例であるＡ−１，Ａ−３、
及び［３−１、Ｂ−２に比して高いクリ−プル絞り値を
示し、したがって、Ｃ，の添加により、熱間加工・ｉか
向にしていることか分かる。
明の実施例であるＡ−２、Ａ−４、Ａ−５、及びＢ−３
、［１−４、Ｂ−５は、比較例であるＡ−１，Ａ−３、
及び［３−１、Ｂ−２に比して高いクリ−プル絞り値を
示し、したがって、Ｃ，の添加により、熱間加工・ｉか
向にしていることか分かる。
また、試半１Ｂ−３と同一組成の１．３Ｌ鋼塊を１２４
０°Ｃで長時間均熱処理して分塊したところ、（ｉｉｌ
′４のトラブルら発生ずることなくビレットが得られ
た。
０°Ｃで長時間均熱処理して分塊したところ、（ｉｉｌ
′４のトラブルら発生ずることなくビレットが得られ
た。
しかも、帯鋼の圧延でも、コバｉ’Ｆ’ｌれ等が生じな
かった。
かった。
比ＩＦ１２のために、Ｃａ無添荊の試；’ｌ［１−１と
同一組成の鋼＋５νを同様に分塊したところ、Ｋ／Ｉ別
れが生じ、また帯鋼の圧延で６僅かにコバ別れが発生し
た。
同一組成の鋼＋５νを同様に分塊したところ、Ｋ／Ｉ別
れが生じ、また帯鋼の圧延で６僅かにコバ別れが発生し
た。
発明の効果
本発明のデルタ・フェライト１０〜２００６を含むオー
ステナイト系ステンレス鋼は、Ｃａを０．０００５〜０
．００３％、かつ、Ｃａ ／ Ｓ比０．２５〜３．７５
の節回で添加したものであるから、Ｃａにより有害なＳ
か固定され、熱間加工性か著しく改善されたものとなる
。したがって本発明のオーステナイト系ステンレス鋼は
、溶接母材などに好適に使用することができる。
ステナイト系ステンレス鋼は、Ｃａを０．０００５〜０
．００３％、かつ、Ｃａ ／ Ｓ比０．２５〜３．７５
の節回で添加したものであるから、Ｃａにより有害なＳ
か固定され、熱間加工性か著しく改善されたものとなる
。したがって本発明のオーステナイト系ステンレス鋼は
、溶接母材などに好適に使用することができる。
第１図及び第２図は、それぞれ実施例中のＡ群及びＢ群
のオーステナイト系ステンレス鋼の熱間引張り試験にお
ける試験温度とグリ−プル絞り値の関係を示すグラフで
ある。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 液部 剛 試 験 温 度 （’Ｃ） 試 験 温 度 （”Ｃ）
のオーステナイト系ステンレス鋼の熱間引張り試験にお
ける試験温度とグリ−プル絞り値の関係を示すグラフで
ある。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 液部 剛 試 験 温 度 （’Ｃ） 試 験 温 度 （”Ｃ）
Claims (2)
- （１）重量％でＣ：０．００５〜０．０８％；Ｓｉ：０
．２〜２．０％；Ｍｎ：０．１〜３．０％；Ｎｉ：８．
０〜１５．００６；Ｃｒ：１７．０〜２５．０％；Ｓ：
０．００２％以下；Ｎ：０．００５〜０．１％；Ｃａ：
０．０００５〜０．００３％；残部Ｆｅよりなり、Ｃａ
／Ｓが０．２５〜３．７５であり、且つ、デルタ・フェ
ライトが１０〜２０％であることを特徴とする熱間加工
性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。 - （２）重量％でＣ：０．００５〜０．０８％；Ｓｉ：０
．２〜２．０％；Ｍｎ：０．１〜３．０％；Ｎｉ：８．
０〜１５．０％：Ｃｒ：１７．０〜２５．０％；Ｓ：０
．００２％以下；Ｎ：０．００５〜０．１％；Ｃａ：０
．０００５〜０．００３％；及びＮｂ、Ｍｏ及びＴｉよ
りなる群から選択された元素をＮｂ：０．０５〜１．０
％、Ｍｏ：１．０〜３．０％及びＴｉ：０．０５〜１．
０％含有し；残部Ｆｅよりなり、Ｃａ／Ｓが０．２５〜
３．７５であり、且つ、デルタ・フェライトが１０〜２
０％であることを特徴とする熱間加工性の優れたオース
テナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27080888A JPH02118052A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27080888A JPH02118052A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02118052A true JPH02118052A (ja) | 1990-05-02 |
Family
ID=17491305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27080888A Pending JPH02118052A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02118052A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100545090B1 (ko) * | 2001-12-18 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 스테인레스강의 열간가공성 향상을 위한 델타페라이트제어방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126759A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 熱間加工性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
-
1988
- 1988-10-28 JP JP27080888A patent/JPH02118052A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126759A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 熱間加工性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100545090B1 (ko) * | 2001-12-18 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 스테인레스강의 열간가공성 향상을 위한 델타페라이트제어방법 |
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