JPH0212914B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0212914B2 JPH0212914B2 JP20134086A JP20134086A JPH0212914B2 JP H0212914 B2 JPH0212914 B2 JP H0212914B2 JP 20134086 A JP20134086 A JP 20134086A JP 20134086 A JP20134086 A JP 20134086A JP H0212914 B2 JPH0212914 B2 JP H0212914B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- weight
- parts
- strength
- foamed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 16
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 10
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 33
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical group [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 description 18
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 11
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 10
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 6
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 5
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 3
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 3
- 150000004683 dihydrates Chemical class 0.000 description 3
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 101100399296 Mus musculus Lime1 gene Proteins 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011381 foam concrete Substances 0.000 description 2
- 238000009432 framing Methods 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000011268 mixed slurry Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 102000011782 Keratins Human genes 0.000 description 1
- 108010076876 Keratins Proteins 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229910001653 ettringite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- MKTRXTLKNXLULX-UHFFFAOYSA-P pentacalcium;dioxido(oxo)silane;hydron;tetrahydrate Chemical compound [H+].[H+].O.O.O.O.[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O MKTRXTLKNXLULX-UHFFFAOYSA-P 0.000 description 1
- 238000000634 powder X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 description 1
- 230000002797 proteolythic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、気泡コンクリート硬化促進剤、特
に、プレフオーム方式による発泡スラリーを用い
た気泡コンクリート硬化促進剤に関する。 〔従来の技術及びその問題点〕 気泡コンクリートの代表的なものとしてALC
があり、発泡硬化体をオートクレーブにより高温
高圧養生して得られる、結晶性ケイ酸カルシウム
水和物（トバモライト）を主成分とするものであ
る。 ALCの製造方法は、金属粉末の水性ガス反応
を利用し気泡を生成させるポストフオーム方式
と、気泡を水硬性スラリー中に吹き込むプレフオ
ーム方式に大別される。 ポストフオーム方式とは、型枠中で水硬性スラ
リーを発泡させる方式で、具体例を示せば次のよ
うになる。 まずポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び石
灰系混和剤等からなる水硬性スラリーに、金属粉
末などを混合し、型枠内に打設する。その後水性
ガス反応によつて生成する気泡がセメントの硬化
に伴い、内部に固定され、発泡硬化体が得られ
る。この発泡硬化体を脱枠後、ピアノ線等を用い
所定の形状に成形後オートクレーブで高温高圧養
生して気泡コンクリートを得るものである。しか
しながら、ポストフオーム方式は、型枠中で水硬
性スラリーを発泡させるため、気泡性が揃いにく
く、又、独立気泡性に乏しく、断熱性の面で十分
満足のいくものではなかつた。又、型枠内での発
泡中の水硬性スラリーの静圧を考慮すれば、発泡
状態の均一性を確保するためには、型枠内の発泡
高さは60cm程度にしかできず、高価な型枠の使用
効率が低い結果となり、大型化、異形化等の面で
も十分満足のいくものではなかつた。 これに対してプレフオーム方式とは、予め気泡
剤を発泡させて造つた泡とセメントペースト又は
モルタルとを混合する方式で、具体例を示せば次
のようになる。 まず、ポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び
石灰系混和剤等から成る水硬性スラリーに、気泡
剤により生成させた気泡を吹き込み、水硬性発泡
スラリーとし、CaO・Al2O3を主成分とするアル
ミナセメントの急硬性スラリーを混合し、急硬発
泡スラリーとし、型枠に打設する。この急硬発泡
スラリーには、アルミナセメントが入つている
為、気泡は消泡する前に固定され、発泡硬化体が
得られる。この発泡硬化体を脱枠後オートクレー
ブで高温高圧養生して気泡コンクリートを得る方
式である。この方式では、予め気泡を水硬性スラ
リーに吹き込み、急硬性スラリーを混合し、気泡
を硬化体中に固定させる為、水性ガスの発生に伴
う容積膨張がなく、気泡径も安定するのでパネル
の大型化、異形化が図れ、パネルの表面加工処理
も容易に行える等の利点がある。しかしながら、
プレフオーム方式においても、１枚のスラブに対
し１つの型枠を必要とする為、生産性を向上させ
るために型枠の回転を早めることが必要であり、
そのためには、水硬性発泡スラリーの打設から脱
枠までの初期硬化時間の短縮が必須で、各生産工
程に適合した初期硬化時間を設定する必要があつ
た。 アルミナセメントの添加量を増加することで、
この初期硬化時間を設定することはある程度短縮
できるが、オートクレーブによる高温高圧養生時
に、アルミナセメント水和物の転移に伴う強度が
低下する為、強度面からアルミナセメントの添加
量は少ない方が好ましい。 しかしながら、アルミナセメント添加量を減少
させると、硬化時間が長くなり発泡硬化体の脱枠
時間が延長され、高価な型枠の有効活用ができな
くなるばかりでなく、気泡の消泡に伴い、気泡コ
ンクリートの持つ、軽量性、断熱性及び遮音性等
の特性が劣化する等の欠点が生じている。 本発明者らは、前述の欠点を解消すべく種々検
討した結果、プレフオーム方式により気泡コンク
リートを製造する際CaO・Al2O3とCaO・2Al2O3
とを含むアルミナセメントと所定の型無水石膏
を併用すると、従来のアルミナセメントに比べ、
少量の使用でスラリーの硬化時間が短縮でき、脱
枠時の強度も増加し、脱枠時間の短縮が図れ、高
価な枠型の有効活用により生産性が向上できると
共に、オートクレーブによる高温高圧養生時に十
分な強度が確保できる知見を得て本発明を完成す
るに到つた。 〔問題点を解決するための手段〕 即ち、本発明はCaO・Al2O3と、CaO・2Al2O3
とを含有するアルミナセメント50〜90重量部と比
表面積2800〜6500cm2／ｇの型無水石膏50〜10重
量部とからなる気泡コンクリート硬化調整剤であ
る。 以下、本発明の内容を詳しく説明する。 本発明で使用するアルミナセメント（以下AC
という）とは、ボーキサイト、バイヤーアルミナ
等のアルミナ源と、生石灰、石灰石等のカルシア
源から焼成法及び／又は電融法によつて合成した
クリンカーを、ボールミル、ローラーミル等の粉
砕機で粉砕したものである。この場合クリンカー
は、CaO・Al2O3（以下CAという）とCaO・
2Al2O3（以下CA2という）を含有するように一度
に合成しても良く、又各々に合成したものを混合
しても良い。 AC中のCAとCA2の割合は特に限定されるもの
ではなくて、CA20〜80重量％、CA280〜20重量
％が好ましく、CA30〜60重量％、CA270〜40重
量％がより好ましい。 CAが20重量％より少ないと、発泡硬化体の強
度発現性が好ましくなく、80重量％を越えると、
スラリーの流動性が悪く、型枠への充填性が低下
するので好ましくない。 CA2が20重量％より少ないとスラリーの流動性
が悪く、硬化遅延効果に乏しく急激な内部発熱に
よる内部クラツクを生じ易く、脱枠時に強度が低
下し、クラツク、ソリ等が発生し易い為好ましく
ない。 又、80重量％を越えると硬化遅延効果が強過ぎ
る為、スラリーの流動性は向上するが強度発現性
が悪く、脱枠時の強度が不十分で発泡硬化体が破
損し易い為好ましくない。 結晶化率は20〜80％であることが好ましく、40
〜70％がより好ましい。20％より小さいと急硬性
が激しく、流動性が悪く好ましくなく、又、80％
を越えると初期強度の発現性が悪くなるので好ま
しくない。 ここで云う結晶化率はCA2の結晶形態を表わす
もので、粉末Ｘ線回折法により、CA2の回折強度
を測定したものであり、次式によつて算出される
ものである。 結晶化率（％）＝ピーク面積／全面積×100 比表面積はブレーン値で3000cm2／ｇ以上が好ま
しく、4000〜6000cm2／ｇがより好ましい。3000
cm2／ｇより少さいと急硬発泡スラリーの流動性が
悪く、打設時間が不足し、脱枠時の強度も不十分
で発泡硬化体の破損が生じ易くなる為好ましくな
い。 型無水石膏（以下−Ｃという）の比表面
積は、ブレーン値で2800〜6500cm2／ｇであり、
4000〜6000cm2／ｇが好ましい。2800cm2／ｇより小
さいと、セメントとの反応性が悪く十分な初期強
度が得られない。又6500cm2／ｇより大きいと、初
期強度は高くなるが、急硬発泡スラリーの硬化遅
延効果が乏しく好ましくない。又、オートクレー
ブ養生時にエトリンジヤイト水和物（3CaO・
Al2O3・3CaSO4・31〜32H2O）の転移に伴う強
度低下を生じ易い為好ましくない。 ACと−Ｃの配合割合はAC50〜90重量部に
対して−Ｃ50〜10重量部であり、AC60〜50
重量部に対し−Ｃ40〜20重量部が好ましい。
ACが50重量部より少ないと脱枠時に十分な強度
が得られない。 又、90重量部を越えるとオートクレーブ養生時
にAC水和物の転移に伴う強度低下を生じ易い為
好ましくない。 一方、−Ｃが10重量部より少ないと脱枠時
に十分な強度が得られず発泡硬化体の破損が生じ
易くなるし、50重量部を越えるとオートクレーブ
による高温高圧養生時にAC水和物の転移に伴う
強度低下を生じるので好ましくない。 ACと−Ｃからなる気泡コンクリート硬化
促進剤（以下単に促進剤という）の配合方法は、
水硬性スラリーに直接投入してもよく、急硬性ス
ラリーとして水硬性スラリーと混合しても良い。 〔実施例〕 次に本発明を比較例及び実施例で説明する。 実施例 ポルトランドセメント100重量部、ケイ砂粉末
100重量部、混和剤６重量部及び水120重量部から
なる水硬性スラリーに、タンパク分解気泡剤７重
量部と水93重量部で発泡させた比重0.05ｇ／cm3の
水性気泡を吹き込み、比重0.7ｇ／cm3の水硬性発
泡スラリーを調製した。この水硬性発泡スラリー
100重量部と次に表−１に示す急硬性スラリー35
重量部を混合し、急硬発泡スラリーとし型枠に打
設後、発泡硬化体をオートクレーブで高温高圧養
生して気泡コンクリートを作製しその物性を測定
した。結果を表−２に示す。 尚物性の測定は次の方法で行つた。 打設時間：アルミナセメント配合物の急硬性スラ
リーを混合してからフローカツプ（〓60mm
H90mm）によるＦ−フロー値が140mmになるま
でに要した時間とした。 初期硬化時間：混合スラリーの温度が打設直後か
ら10℃発熱上昇するまでに要した時間を温度記
録計にて測定した。 脱枠強度：混合スラリーを型枠に打設後、所定時
間経過した時の初期強度を貫入抵抗値として測
定した。 ＜使用材料＞ ポルトランドセメント：普通ポルトランドセメン
ト ケイ砂粉末：ブレーン値約3000cm2／ｇの硅石粉 混和剤：消石灰 タンパク分解気泡剤：ケラチン系タンパク分解気
泡剤 半水石膏：リン酸副生半水石膏 二水石膏： 〃 二水石膏
に、プレフオーム方式による発泡スラリーを用い
た気泡コンクリート硬化促進剤に関する。 〔従来の技術及びその問題点〕 気泡コンクリートの代表的なものとしてALC
があり、発泡硬化体をオートクレーブにより高温
高圧養生して得られる、結晶性ケイ酸カルシウム
水和物（トバモライト）を主成分とするものであ
る。 ALCの製造方法は、金属粉末の水性ガス反応
を利用し気泡を生成させるポストフオーム方式
と、気泡を水硬性スラリー中に吹き込むプレフオ
ーム方式に大別される。 ポストフオーム方式とは、型枠中で水硬性スラ
リーを発泡させる方式で、具体例を示せば次のよ
うになる。 まずポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び石
灰系混和剤等からなる水硬性スラリーに、金属粉
末などを混合し、型枠内に打設する。その後水性
ガス反応によつて生成する気泡がセメントの硬化
に伴い、内部に固定され、発泡硬化体が得られ
る。この発泡硬化体を脱枠後、ピアノ線等を用い
所定の形状に成形後オートクレーブで高温高圧養
生して気泡コンクリートを得るものである。しか
しながら、ポストフオーム方式は、型枠中で水硬
性スラリーを発泡させるため、気泡性が揃いにく
く、又、独立気泡性に乏しく、断熱性の面で十分
満足のいくものではなかつた。又、型枠内での発
泡中の水硬性スラリーの静圧を考慮すれば、発泡
状態の均一性を確保するためには、型枠内の発泡
高さは60cm程度にしかできず、高価な型枠の使用
効率が低い結果となり、大型化、異形化等の面で
も十分満足のいくものではなかつた。 これに対してプレフオーム方式とは、予め気泡
剤を発泡させて造つた泡とセメントペースト又は
モルタルとを混合する方式で、具体例を示せば次
のようになる。 まず、ポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び
石灰系混和剤等から成る水硬性スラリーに、気泡
剤により生成させた気泡を吹き込み、水硬性発泡
スラリーとし、CaO・Al2O3を主成分とするアル
ミナセメントの急硬性スラリーを混合し、急硬発
泡スラリーとし、型枠に打設する。この急硬発泡
スラリーには、アルミナセメントが入つている
為、気泡は消泡する前に固定され、発泡硬化体が
得られる。この発泡硬化体を脱枠後オートクレー
ブで高温高圧養生して気泡コンクリートを得る方
式である。この方式では、予め気泡を水硬性スラ
リーに吹き込み、急硬性スラリーを混合し、気泡
を硬化体中に固定させる為、水性ガスの発生に伴
う容積膨張がなく、気泡径も安定するのでパネル
の大型化、異形化が図れ、パネルの表面加工処理
も容易に行える等の利点がある。しかしながら、
プレフオーム方式においても、１枚のスラブに対
し１つの型枠を必要とする為、生産性を向上させ
るために型枠の回転を早めることが必要であり、
そのためには、水硬性発泡スラリーの打設から脱
枠までの初期硬化時間の短縮が必須で、各生産工
程に適合した初期硬化時間を設定する必要があつ
た。 アルミナセメントの添加量を増加することで、
この初期硬化時間を設定することはある程度短縮
できるが、オートクレーブによる高温高圧養生時
に、アルミナセメント水和物の転移に伴う強度が
低下する為、強度面からアルミナセメントの添加
量は少ない方が好ましい。 しかしながら、アルミナセメント添加量を減少
させると、硬化時間が長くなり発泡硬化体の脱枠
時間が延長され、高価な型枠の有効活用ができな
くなるばかりでなく、気泡の消泡に伴い、気泡コ
ンクリートの持つ、軽量性、断熱性及び遮音性等
の特性が劣化する等の欠点が生じている。 本発明者らは、前述の欠点を解消すべく種々検
討した結果、プレフオーム方式により気泡コンク
リートを製造する際CaO・Al2O3とCaO・2Al2O3
とを含むアルミナセメントと所定の型無水石膏
を併用すると、従来のアルミナセメントに比べ、
少量の使用でスラリーの硬化時間が短縮でき、脱
枠時の強度も増加し、脱枠時間の短縮が図れ、高
価な枠型の有効活用により生産性が向上できると
共に、オートクレーブによる高温高圧養生時に十
分な強度が確保できる知見を得て本発明を完成す
るに到つた。 〔問題点を解決するための手段〕 即ち、本発明はCaO・Al2O3と、CaO・2Al2O3
とを含有するアルミナセメント50〜90重量部と比
表面積2800〜6500cm2／ｇの型無水石膏50〜10重
量部とからなる気泡コンクリート硬化調整剤であ
る。 以下、本発明の内容を詳しく説明する。 本発明で使用するアルミナセメント（以下AC
という）とは、ボーキサイト、バイヤーアルミナ
等のアルミナ源と、生石灰、石灰石等のカルシア
源から焼成法及び／又は電融法によつて合成した
クリンカーを、ボールミル、ローラーミル等の粉
砕機で粉砕したものである。この場合クリンカー
は、CaO・Al2O3（以下CAという）とCaO・
2Al2O3（以下CA2という）を含有するように一度
に合成しても良く、又各々に合成したものを混合
しても良い。 AC中のCAとCA2の割合は特に限定されるもの
ではなくて、CA20〜80重量％、CA280〜20重量
％が好ましく、CA30〜60重量％、CA270〜40重
量％がより好ましい。 CAが20重量％より少ないと、発泡硬化体の強
度発現性が好ましくなく、80重量％を越えると、
スラリーの流動性が悪く、型枠への充填性が低下
するので好ましくない。 CA2が20重量％より少ないとスラリーの流動性
が悪く、硬化遅延効果に乏しく急激な内部発熱に
よる内部クラツクを生じ易く、脱枠時に強度が低
下し、クラツク、ソリ等が発生し易い為好ましく
ない。 又、80重量％を越えると硬化遅延効果が強過ぎ
る為、スラリーの流動性は向上するが強度発現性
が悪く、脱枠時の強度が不十分で発泡硬化体が破
損し易い為好ましくない。 結晶化率は20〜80％であることが好ましく、40
〜70％がより好ましい。20％より小さいと急硬性
が激しく、流動性が悪く好ましくなく、又、80％
を越えると初期強度の発現性が悪くなるので好ま
しくない。 ここで云う結晶化率はCA2の結晶形態を表わす
もので、粉末Ｘ線回折法により、CA2の回折強度
を測定したものであり、次式によつて算出される
ものである。 結晶化率（％）＝ピーク面積／全面積×100 比表面積はブレーン値で3000cm2／ｇ以上が好ま
しく、4000〜6000cm2／ｇがより好ましい。3000
cm2／ｇより少さいと急硬発泡スラリーの流動性が
悪く、打設時間が不足し、脱枠時の強度も不十分
で発泡硬化体の破損が生じ易くなる為好ましくな
い。 型無水石膏（以下−Ｃという）の比表面
積は、ブレーン値で2800〜6500cm2／ｇであり、
4000〜6000cm2／ｇが好ましい。2800cm2／ｇより小
さいと、セメントとの反応性が悪く十分な初期強
度が得られない。又6500cm2／ｇより大きいと、初
期強度は高くなるが、急硬発泡スラリーの硬化遅
延効果が乏しく好ましくない。又、オートクレー
ブ養生時にエトリンジヤイト水和物（3CaO・
Al2O3・3CaSO4・31〜32H2O）の転移に伴う強
度低下を生じ易い為好ましくない。 ACと−Ｃの配合割合はAC50〜90重量部に
対して−Ｃ50〜10重量部であり、AC60〜50
重量部に対し−Ｃ40〜20重量部が好ましい。
ACが50重量部より少ないと脱枠時に十分な強度
が得られない。 又、90重量部を越えるとオートクレーブ養生時
にAC水和物の転移に伴う強度低下を生じ易い為
好ましくない。 一方、−Ｃが10重量部より少ないと脱枠時
に十分な強度が得られず発泡硬化体の破損が生じ
易くなるし、50重量部を越えるとオートクレーブ
による高温高圧養生時にAC水和物の転移に伴う
強度低下を生じるので好ましくない。 ACと−Ｃからなる気泡コンクリート硬化
促進剤（以下単に促進剤という）の配合方法は、
水硬性スラリーに直接投入してもよく、急硬性ス
ラリーとして水硬性スラリーと混合しても良い。 〔実施例〕 次に本発明を比較例及び実施例で説明する。 実施例 ポルトランドセメント100重量部、ケイ砂粉末
100重量部、混和剤６重量部及び水120重量部から
なる水硬性スラリーに、タンパク分解気泡剤７重
量部と水93重量部で発泡させた比重0.05ｇ／cm3の
水性気泡を吹き込み、比重0.7ｇ／cm3の水硬性発
泡スラリーを調製した。この水硬性発泡スラリー
100重量部と次に表−１に示す急硬性スラリー35
重量部を混合し、急硬発泡スラリーとし型枠に打
設後、発泡硬化体をオートクレーブで高温高圧養
生して気泡コンクリートを作製しその物性を測定
した。結果を表−２に示す。 尚物性の測定は次の方法で行つた。 打設時間：アルミナセメント配合物の急硬性スラ
リーを混合してからフローカツプ（〓60mm
H90mm）によるＦ−フロー値が140mmになるま
でに要した時間とした。 初期硬化時間：混合スラリーの温度が打設直後か
ら10℃発熱上昇するまでに要した時間を温度記
録計にて測定した。 脱枠強度：混合スラリーを型枠に打設後、所定時
間経過した時の初期強度を貫入抵抗値として測
定した。 ＜使用材料＞ ポルトランドセメント：普通ポルトランドセメン
ト ケイ砂粉末：ブレーン値約3000cm2／ｇの硅石粉 混和剤：消石灰 タンパク分解気泡剤：ケラチン系タンパク分解気
泡剤 半水石膏：リン酸副生半水石膏 二水石膏： 〃 二水石膏
【表】
【表】
※２： 〃 二水石膏 〃
【表】
【表】
比較例
表−３に示す配分の急硬性スラリーを用いたこ
と以外は実施例１と同様に行つた。 結果を表−４に示す。 尚、表−３中“その他”に該当する鉱物として
は12CaO・7Al2O3、2CaO・Al2O3・SiO2、
4CaO・Al2O3・Fe2O3、α−Al2O3及びCaO・
TiO2等が挙げられる。
と以外は実施例１と同様に行つた。 結果を表−４に示す。 尚、表−３中“その他”に該当する鉱物として
は12CaO・7Al2O3、2CaO・Al2O3・SiO2、
4CaO・Al2O3・Fe2O3、α−Al2O3及びCaO・
TiO2等が挙げられる。
【表】
本発明の硬化調整剤は従来のアルミナセメント
に比べ、急硬発泡スラリーの急硬化を緩和でき、
該スラリーの作業性及び流動性が向上するので、
打設時間が長くとれ、形状の複雑な型枠への充填
が容易になる。 この為、型枠形状の複雑化が図れ、初期硬化時
に、キヤツピングや複雑な模様付等のパネル表面
の加工性も良好になり、意匠性及び商品価値が向
上する。 又急硬化に伴う発泡硬化体の急激な内部発熱を
抑制することで、発熱膨張による内部クラツクの
発生や脱枠時の剥れ、ソリ等を防止できる良好な
保形性と十分な強度が得られる為、製品の不良率
が大幅に低下する。 更にオートクレーブによる高温高圧養生後も強
度が高く、高強度な気泡コンクリート製造でき
る。
に比べ、急硬発泡スラリーの急硬化を緩和でき、
該スラリーの作業性及び流動性が向上するので、
打設時間が長くとれ、形状の複雑な型枠への充填
が容易になる。 この為、型枠形状の複雑化が図れ、初期硬化時
に、キヤツピングや複雑な模様付等のパネル表面
の加工性も良好になり、意匠性及び商品価値が向
上する。 又急硬化に伴う発泡硬化体の急激な内部発熱を
抑制することで、発熱膨張による内部クラツクの
発生や脱枠時の剥れ、ソリ等を防止できる良好な
保形性と十分な強度が得られる為、製品の不良率
が大幅に低下する。 更にオートクレーブによる高温高圧養生後も強
度が高く、高強度な気泡コンクリート製造でき
る。
Claims (1)
- １ CaO・Al2O3と、CaO・2Al2O3とを含有する
アルミナセメント50〜90重量部と比表面積2800〜
6500cm2／ｇの型無水石膏50〜10重量部とからな
る気泡コンクリート硬化調整剤。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201340A JPS6360177A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 気泡コンクリ−ト硬化調整剤 |
| FR8712049A FR2603274B1 (fr) | 1986-08-29 | 1987-08-28 | Agent de reglage de la prise pour le beton mousse |
| KR1019870009486A KR890002693B1 (ko) | 1986-08-29 | 1987-08-29 | 기포 콘크리트의 경화조정제 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201340A JPS6360177A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 気泡コンクリ−ト硬化調整剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6360177A JPS6360177A (ja) | 1988-03-16 |
| JPH0212914B2 true JPH0212914B2 (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=16439401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61201340A Granted JPS6360177A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 気泡コンクリ−ト硬化調整剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6360177A (ja) |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP61201340A patent/JPS6360177A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360177A (ja) | 1988-03-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TW202138331A (zh) | 用於控制包含煉鋼爐渣的水硬性凝結組成物的體積膨脹之方法 | |
| JPS6136183A (ja) | 気泡コンクリ−トの製造法 | |
| CN107056115B (zh) | 一种用于磷石膏基胶凝材料的促凝型早强剂及其制备方法 | |
| CN102167536B (zh) | 二次钙矾石型膨胀剂及其制备方法和应用 | |
| CN115594481B (zh) | 一种适用于管桩的免蒸养免蒸压高强复合胶凝材料及其制备方法 | |
| JP2012121775A (ja) | グラウト用セメント組成物およびグラウト材料 | |
| JP4612134B2 (ja) | 早強性セメント混和材およびこれを含むコンクリートならびにコンクリート製品 | |
| CN103435302B (zh) | 一种高性能的复合石膏胶结浆料的制备方法 | |
| JP7037879B2 (ja) | 二次製品用早強混和材および二次製品用早強コンクリート | |
| JPS6363505B2 (ja) | ||
| CN105084799B (zh) | 一种水泥早强剂及其制备方法 | |
| JP2024033209A (ja) | 水硬性材料用硬化促進材、セメント組成物、及び硬化体 | |
| CN1229404A (zh) | 硫酸盐水泥或硫酸盐水泥集料的制造方法 | |
| JPH0212914B2 (ja) | ||
| JPS6219796B2 (ja) | ||
| KR890002693B1 (ko) | 기포 콘크리트의 경화조정제 | |
| JPH0212917B2 (ja) | ||
| JPH0212913B2 (ja) | ||
| JP2023049176A (ja) | 炭酸化硬化体およびその製造方法 | |
| US20220204405A1 (en) | Hydraulic binder composition | |
| JPH0215508B2 (ja) | ||
| JPH0212916B2 (ja) | ||
| JP2000034150A (ja) | セメント水和熱抑制材及びセメント組成物 | |
| JP2530637B2 (ja) | セメント成型体の製造方法 | |
| JPS6360178A (ja) | 気泡コンクリ−トの硬化調整剤 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |