JPH02146704A - 耐摩耗性高透磁率磁気記録再生ヘッド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、Ｎｉ、Ｎｂ、ＴａおよびＦｅよりなる耐摩耗
性高透磁率合金およびＮｉ、Ｎｂ、ＴａおよびＦｅを主
成分とし、副成分としてＣｒ＋Ｍｏ＋Ｇｅ＋八ｕ、Ｃｏ
、Ｖ、へ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ａ　Ｑ　＋Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、
ｌ（ｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、　Ｉｎ、Ｔ　ｌ　、Ｚｒ＋
＋Ｃｄ＋希土類元素、白金族元素、Ｂｅ＋八ｇへＳｒ＋
Ｂａ＋Ｂの１種または２種以上を含有する耐摩耗性高透
磁率合金を用いた磁気記録再生ヘッドに関するもので、
その目的とするところは、鍛造加工が容易で、実効透磁
率が大きく、飽和磁束密度が４０００　Ｇ以上で、（１
１０｝〈１１２＞＋　（３１１）　ｄ１２＞の再結晶集
合組織を有して耐摩耗性が良好な磁性合金よりなる磁気
記録再生へラドに関するものである。

（従来の技術） テープレコーダーなどの磁気記録再生ヘッドは交流磁界
において作動するものであるから、これに用いられる磁
性合金は高周波磁界における実効透磁率が大きいことが
必要とされ、また磁気テープが接触して摺動するため耐
摩耗性が良好であることが望まれている。現在、耐摩耗
性にすぐれた磁気ヘッド用磁性合金としてはセンダスト
（ＦｅＳｔ−ＡＩｌ系合金）およびＭｎ−Ｚｎフェライ
ト（ＭｎＯ−ＺｎＯＦｅｚｅｓ）があるが、これらは非
常に硬く脆いため、鍛造、圧延加工が不可能で、ヘッド
コアの製造には研削、研磨の方法が用いられており、従
ってその成品は高価である。またセンダストは飽和磁束
密度は大きいが薄板にできないので高周波磁界における
実効透磁率が比較的小さい。またフェライトは実効透磁
率は大きいが、飽和磁束密度が約４０００　Ｇで小さい
のが欠点である。他方パーマロイ（Ｎｉ−Ｆｅ系合金）
は飽和磁束密度は大きいが、実効透磁率は小さく、また
鍛造、圧延加工および打抜きは容易で量産性にすぐれて
いるが、摩耗しやすいのが大きな欠点であり、これを改
善することが強く望まれている。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明者らは、先にＮｉ　−Ｆｅ−Ｎｂ系およびＮｉ−
ＦｅＴａ系合金は鍛造加工が容易で硬度および透磁率が
大きいことから、磁気ヘッド用磁性合金として好適であ
ることを見い出し、これを特許出願した（特公昭４７−
２９６９０号および特公昭５１−５３６号）。

その後本発明者らは、磁気ヘッド用磁性合金としてＮｉ
　−Ｒｅ−Ｎｂ系およびＮ　ｉ　−Ｆｅ　−Ｔａ系合金
の薄板を生産して来たが、磁気テープの摺動による薄板
の摩耗量は、薄板の製造工程における加工法および熱処
理法によって著しく増減して耐摩耗性が損われる大きな
問題であることから、この原因を解明するためこれら合
金の摩耗について系統的な研究を行った。その結果、Ｎ
ｉ　−Ｆｅ−Ｎｂ系およびＮｉＦｅ−Ｔａ系合金の摩耗
は硬度によって一義的に決定されるものでなく、薄板の
製造方法に依存する再結晶集合組織と緊密な関係がある
ことが明らかとなった。

（問題点を解決するための手段） 本発明の特徴とする所は下記のとおりである。

第１発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、ＮｂおよびＴａの合計０
．５〜２０％（但し、Ｎｂ１４％以下、ＮｂおよびＴａ
は０％を含まず）および残部Ｆｅと少量の不純物とから
なり、Ｉ　ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽
和磁束密度４００００以上で、且つ（１１０）　＜１１
２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織を有
する耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド
。

第２発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、ＮｂおよびＴａの合計０
．５〜２０％（但し、Ｎｂ１４％以下、ＮｂおよびＴａ
は０％を含まず）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分
としてＣｒ＋　Ｍｏ、　Ｇｅ、八Ｕをそれぞれ７％以下
、Ｃｏ、Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃ
ｕ、　Ｍｎをそれぞれ２５％以下、八４２　＋５ｉ４ｉ
、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｓｒ＋＋Ｓｂ、Ｇａ、　Ｉｎ、Ｔｊ２Ｚ
ｎ、Ｃｄ、希土類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下
、Ｂｅ＋　Ａｇ、　Ｓｒ＋　Ｂａをそれぞれ３％以下、
Ｂを１％以下の１種または２種以上の合計０．０１〜３
０％、少量の不純物とからなりｌ　Ｋｔｌｚにおける実
効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４００００以上で
、且つ（１１０１＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２
＞の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金より
なる磁気記録再生ヘッド。

（作　用） 一般に摩耗現象は合金の結晶方位によって大きな差異が
あり、結晶異方性が存在することが知られているが、本
発明者らはＮｉ　−Ｆｅ−Ｎｂ系およびＮｉＦｅ−Ｔａ
系合金においては、（１００）　＜００１＞結晶方位は
摩耗し易しく、（１１０）　＜１１２＞とこの＜１１２
＞方向を軸として多少回転した（３１１）　＜１１２＞
結晶方位が耐摩耗性にすぐれていることを見い出した。

すなわち、Ｎｉ　−Ｆｅ−Ｎｂ系およびＮｉ　−Ｆｅ−
Ｔａ系合金は（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１）　
＜１１２＞の再結晶集合組織を形成させることによって
耐摩耗性が著しく向上することを見い出したのである。

本発明者らはこの知見に基づいて、Ｎｉ　−Ｆｅ−Ｎｂ
系およびＮｉ　−Ｆｅ−Ｔａ系合金の（１１０）　＜１
１２〉＋｛３１１）　＜１１２＞再結晶集合組織を形成
させるための研究を幾多遂行した。すなわち、Ｎｉ−Ｆ
ｅ二元系合金は冷間圧延加工すると（１１０）　＜１１
２〉＋｛１１２１＜１１２＞の加工集合組織を生じるが
、これを高温加熱すると（１００）　＜００１＞再結晶
集合組織が発達することが知られている。

しかし、これにＮｂおよび／またはＴａを添加すると積
層欠陥エネルギーが低下し、冷間加工率５０％以上を施
した後、９００°Ｃ以上の高温度で加熱することによっ
て（１１０）　＜１１２〉＋｛３１１１＜１１２＞再結
晶集合組織を効果的に形成させ、耐摩耗性を著しく向上
できることを見い出した。

また、Ｎｉ−Ｆｅ系合金にＮｂおよび／またはＴａを添
加することによって比電気抵抗は増大し、結晶粒が微細
になるので、交流磁界における渦電流損失が減少し、こ
のため実効透磁率は増大する。要するにＮｂおよび／ま
たはＴａの添加効果により、（１１０）　＜１１２＞＋
　（３１１）　＜１１２＞再結晶集合組織が発達すると
ともに実効透磁率が増大し、耐摩耗性のすくれた高透磁
率合金が得られるのである。

本発明の合金を造るには、Ｎｉ６０〜９０％、Ｎｂおよ
びＴａの合計０．５〜２０％（但し、Ｎｂ１４％以下）
および残部Ｆｅの適当量を空気中、好ましくは非酸化性
雰囲気（水素、アルゴン、窒素など）中あるいは真空中
において適当な溶解炉を用いて溶解する。

或は又、上記合金に副成分としてＣｒ　＋　Ｍ　ｏ　＋
　Ｇ　ｅ　＋＾Ｕの７％以下、Ｃｏ、Ｖの１０％以下、
Ｗの１５％以下、Ｃｕ、Ｍｎの２５％以下、八〇　、Ｓ
ｉ＋Ｔｉ＋Ｚｒ、Ｉｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、　Ｉｎ、Ｔ
　ＩＺｎ、Ｃｄ、希土類元素、白金族元素の５％以下、
Ｂｅ。

Ａｇ＋Ｓｒ、Ｂａの３％以下、８１％以下の１種あるい
は２種以上の合計０．０１〜３０％の所定量を更に添加
する。かくして得た混合物を充分に撹拌して組成的に均
一な溶融合金を造る。また、鍛造性及び加工性を改善す
る為、必要に応じて脱酸剤としてＣ９Ｃａ　、　Ｍｇ等
を少量（各０．５％以下）添加する。

次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健全
な鋳塊を得、さらにこれに１０００°Ｃ〜１２００°Ｃ
の高温において鍛造あるいは熱間加工を施して適当な形
状のもの、例えば棒あるいは板となし、必要ならば焼鈍
する。次いでこれに冷間圧延などの方法によって加工率
５０％以上の冷間加工を施し、目的の形状のもの、例え
ば厚さ０．１ｍｍの薄板を造る。次にその薄板から例え
ば４５闘、内径３３闘の環状板を打抜き、これを水素中
その他の適当な非酸化性雰囲気（水素、アルゴン、窒素
など）中あるいは真空中で９００°Ｃ以上融点以下の温
度で適当時間加熱し、ついで規則−不規則格子変態点（
約６００’ｃ　）以上の温度から１００°Ｃ／秒〜１°
Ｃ／時の組成に対応した適当な速度で冷却するかあるい
はこれをさらに規則−不規則格子変態点（約６００°Ｃ
）以下の温度で適当時間再加熱し、冷却する。このよう
にして実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０００
Ｇ以上を有し、且つ（１１０）　＜１１２〉＋｛３１１
｝〈１１２＞の再結晶集合組織を有した耐摩耗性高透磁
率合金が得られる。　次に本発明を図面につき説明する
。

第１図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｔａ系合金（但し、
Ｎｂ：Ｔａ−１：　１）について加工率９０％の冷間圧
延し、１１００°Ｃで加熱した後、８００°Ｃ／時の速
度で冷却した場合の再結晶集合組織および諸特性とＮｂ
およびＴａ量との関係を示したものである。

Ｎｉ　−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｔａ系合金は冷間圧延加工すると
（１１０）　＜１１２＞＋　（１１２）　＜１１１＞の
加工集合組織が生じるが、これを高温加熱すると（１０
０｝〈００１＞と（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１
）　＜１１２＞の再結晶集合組織が生成する。しかし、
これにＮｂおよびＴａを添加すると（１００）　＜００
１＞再結晶集合組織の生成が抑制され、（１１０）　＜
１１２＞＋　（３１１｝〈１１２＞の再結晶集合組織が
発達し、それとともに摩耗量は減少する。また実効透磁
率はＮｂおよびＴａの添加によって増大するが、Ｎｂお
よびＴａの合計０．５％以下ではその効果が少なく、ま
た２０％以上では鍛造加工が困難となり好ましくない。

第２図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金に
ついて、１１００″Ｃで加熱した場合の再結晶集合組織
および諸特性と冷間加工率との関係を示したもので、冷
間加工率の増加は（１１０１＜１１２＞＋　（３１１１
＜１１２＞の再結晶集合組織の発達をもたらし、耐摩耗
性を向上させ、実効透磁率を高めるが加工率５０％以上
において特に著しい。

第３図は７９％Ｎｉ　−Ｆｅ　　５％Ｎｂ−５％Ｔａ合
金を冷間加工率８５％で圧延した後の加熱温度と再結晶
集合組織および緒特性との関係を示したもので、加熱温
度の上昇とともに（１１２＋　＜１１１＞成分が減少し
く１１０）　＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞が
発達して耐摩耗性が向上し、また実効透磁率は増大する
が、特に９００″Ｃ以上において著しい。第４図は合金
番号６４（８０，３％Ｎｉ−Ｆｅ−２％Ｎｂ−２％Ｔａ
−３χＧｅ合金）、合金番号５２（７９，５％Ｎｉ−Ｆ
ｅ−５％Ｎｂ−３％Ｔａ−２％Ｍｏ合金）、合金番号２
１　（７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ５％Ｔａ合金）につ
いて実効透磁率と冷却速度との関係およびこれらをさら
に再加熱処理を施した場合の実効透磁率（×印）を示し
たものである。合金の組成に対応した最適冷却速度、最
適再加熱温度および再加熱時間が存在することが判る。

第５図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金に
Ｃｒ。

Ｍｏ、Ｇｅ、ＡｕあるいはＣｏを添加した場合の磁気ヘ
ッドの摩耗量及び実効透磁率の特性図で、Ｃｒ、　Ｍｏ
、　Ｇｅｔ＾ＵあるいはＣｏを添加すると、何れも実効
透磁率は高くなり、摩耗量は減少するが、Ｃｒ、Ｍｏ、
ＧｅあるいはＡｕの７％以上では飽和磁束密度が４００
０Ｇ以下となり好ましくない。またＣｏ１０％以上では
残留磁気が大きくなり、帯磁ノイズが増大するので、好
ましくない。

第６図は同じ＜７９％Ｎｉ　−Ｆｅ　　５％Ｎｂ−５％
Ｔａ合金にＶ、　Ｈ，ＣｕあるいはＭｎを添加した場合
の磁気ヘッドの摩耗量及び実効透磁率の特性図で、Ｖ、
Ｗ、Ｃｕ。

ＴａあるいはＭｎを添加すると、何れも実効透磁率は高
くなり、摩耗量は減少するが、■を１０％以上、Ｗを１
５％以上、Ｃｕ、ＴａあるいはＭｎを２５％以上添加す
ると飽和磁束密度が４０００Ｇ以下となり好ましくない
。

第７図は同じり７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ
合金に八Ｉ＋Ｓｉ＋Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ＋Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇ
ａ、　ＩｎあるいはＴＩを添加した場合の特性図で、八
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ＋ｌｌｆ、Ｓｎ、Ｓｂ。

Ｇａ、ＩｎあるいはＴ１を添加すると、何れも実効透磁
率は高くなり、摩耗量は減少するが、Ｓ＋＋　Ｔｉ、Ｚ
ｒ＋Ｈｆ、Ｇａ、Ｉｎあるいは７１５％以上では飽和磁
束密度は４０００Ｇ以下となり、ＡＩ、Ｓｎあるいはｓ
ｂが５％以上では鍛造加工が困難となり好ましくない。

第８図は同じ＜７９％Ｎｉ　−Ｆｅ　　５％Ｎｂ−５％
Ｔａ合金にＺｎ＋Ｃｄ、Ｌａ、Ｐｔ、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ
，ＢａあるいはＢを添加した場合の特性図で、Ｚｎ、Ｃ
ｄ、Ｌａ、Ｐｔ、Ｂｅ、Ａｇ、Ｓｒ、ＢａあるいはＢを
添加すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量は減
少するが、Ｚｎ＋Ｃｄ、Ｌａ＋Ｐｔを５％以上、Ｂｅ、
Ｓｒ＋Ｂａを３％以上添加すると飽和磁束密度が４００
０　Ｇ以下となり、Ａｇを３％以上あるいはＢを１％以
上添加すると鍛造加工が困難となり好ましくない。

本発明において、冷間加工は（１１０）　＜０２〉＋｛
１１２）　＜１１１＞の冷間加工集合組織を形成し、こ
れを基として（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１１＜
１１２＞の再結晶集合組織を発達させるために必要で、
第１図および第２図に見られるようにＮｂおよびＴａの
合計０．５％以上において、特に加工率５０％以上の冷
間加工を施した場合に（１１０）　＜１１２＞＋　（３
１１｝〈１１２＞の再結晶集合組織の発達が顕著で、耐
摩耗性は著るしく向上し、その実効透磁率も高い。

また上記の冷間加工に次いで行われる加熱は、組織の均
一化、加工歪の除去とともに、（１１０｝〈１１２〉＋
｛３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織を発達させ、
高い実効透磁率とすぐれた耐摩耗性を得るために必要で
あるが、第３図に見られるように特に９００°Ｃ以上の
加熱によって実効透磁率および耐摩耗性は顕著に向上す
る。

尚、上記の冷間加工と、次いで行われる９００°Ｃ以上
融点以下の加熱を繰り返し行うことは、（１１０）　＜
１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織
の集積度を高め、耐摩耗性を向上させるために有効であ
る。この場合は最終冷間加工の加工率が５０％以下でも
（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞再
結晶集合組織が得られるが、本発明の技術的思想に包含
されるものである。したがって、本発明の冷間加工率は
、全製造工程における冷間加工を総計した加工率を意味
し、最終冷間加工率のみを意味するものではない。

上記の９００’Ｃ以上融点以下の温度から規則−不規則
格子変態点（約６００°Ｃ）以上の温度までの冷却は、
急冷しても徐冷しても得られる磁性には大した変りはな
いが、第４図に見られるようにこの変態点以下の冷却速
度は磁性に大きな影響を及ぼす。すなわちこの変態点以
下の温度より１００’Ｃ／秒〜１°Ｃ／時の組成に対応
した適当な速度で常温迄冷却することにより、地の規則
度が適度に調整され、すぐれた磁性が得られる。そして
上記の冷却速度の内１００°Ｃ／秒に近い速度で急冷す
ると、規則度が小さくなり、これ以上速く冷却すると規
則化が進まず、規則度はさらに小さくなり磁性は劣化す
る。しかし、その規則度の小さい合金をその変態点以下
の２００〜６００’Ｃに組成に対応して、１分間以上１
００時間以下再加熱し冷却すると、規則化が進んで適度
な規則度となり磁性は向上する。

他方、上記の変態点以上の温度から、例えば１°Ｃ／時
以下の速度で徐冷すると、規則化は進みすぎ、磁性は低
下する。

尚、上記の熱処理を水素が存在する雰囲気中で施すこと
は、実効透磁率を高めるのに特に効果があるので好まし
い。

（実施例） 次に本発明を実施例につき説明する。

第　　１ 表 実省ｌ津１ 合金番号２１（組成Ｎｉ−７９％、Ｎｂ＝５％、Ｔａ＝
５％＋Ｆｅ＝残部）の合金の製造 原料として９９．８％純度の電解ニッケル、９９．９％
純度の電解鉄、９９．８％純度のニオブおよびタンタル
を用いた。試料を造るには、原料を全重量８００ｇでア
ルミナ坩堝に入れ、真空中で高周波誘導電気炉によって
溶かした後、よく撹拌して均質な溶融合金とした。次に
これを直径２５ｍｍ、高さ１７０ｍｍの孔をもつ鋳型に
注入し、得られた鋳塊を約１１００°Ｃで鍛造して厚さ
７ｍｍの板とした。さらに１０００″Ｃ〜１２００°Ｃ
の間で適当な厚さまで熱間圧延し、ついで常温で種々な
加工率で冷間圧延を施して０．１ｍｍの薄板とし、それ
から外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍの環状板を打ち抜いた
。

つぎにこれに種々な熱処理を施して、磁気特性ならびに
磁気ヘッドのコアとして使用した場合湿度８０％、４０
″ＣにおいてＣｒＯ□磁気テープによる２００時間時間
後の摩耗量をタリサーフ表面粗さ計で測定を行い、第１
表のような特性を得た。

実１１津罎 合金番号５２（組成Ｎ１＝７９．５％、Ｎｂ＝５％。

Ｔａ＝３％、　Ｍｏ−２％、　Ｆｅ＝残部）の合金の製
造原料は実施例１と同じ純度でニッケル、鉄、ニオブ、
タンタル９９．８％純度のモリブデンおよびニオブ６５
％、タンタル５％を含むフェロニオブ合金を用いた。試
料の製造法は実施例１と同じである。

試料に種々の熱処理を施して磁気特性および磁気ヘッド
のコアとして使用した場合湿度８０％、温度４０°Ｃに
おいてＣｒＯ□磁気テープによる２００時間時間後の摩
耗量の測定を行い、第２表に示すような特性が得られた
。

なお代表的な合金の特性は第３表に示すとおりである。

本発明において、５０％以上の冷間加工の処理前に、１
０００°Ｃを超え１２００°Ｃ以下の温度で熱間圧延す
ると、次いで施される加工率５０％以上の冷間加工なら
びに９００°Ｃ以上の温度における熱処理によりもたら
される（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１｝〈１１２
＞の再結晶集合組織の生成および耐摩耗性に強く影響す
る。

実施例３ ７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金を本願実施
例１に準じて製造し、約１０００°Ｃで鍛造して厚さ７
Ｍの板とした。さらに種々な加熱温度で厚さ１．０ｍｍ
まで熱間圧延加工し、次いで常温で冷間圧延加工を施し
て０．１ｍｍの薄板（冷間加工率９０％）とした。この
薄板を１１００’Ｃの水素中で２時間加熱後８００°Ｃ
／ｈｒの速度で常温まで冷却した場合の熱間圧延加工の
温度と再結晶集合組織および摩耗量との関係を第９図に
示した。熱間圧延加工の温度が１０００°Ｃ以下では（
１１２）　＜１１１＞が残留し摩耗量が大きいが、１０
００’Ｃ〜１２００°Ｃ間の温度では（１１０）　＜１
１２〉＋｛３１１）　＜１１２＞が発達し摩耗量が特に
小さくなる。

すなわち、本発明では熱間圧延加工の温度によって、最
終的に得られる合金の耐摩耗性が大きく影響されるので
ある。

上記のように本発明合金は加工が容易で、耐摩耗性にす
ぐれ、４０００　Ｇ以上の飽和磁束密度、３０００以上
の高い実効透磁率、低保磁力を有しているので、磁気記
録再生ヘッドのコアおよびケース用磁性合金として好適
であるばかりでなく、耐摩耗性および高透磁率を必要と
する一般の電磁器機の磁性材料としても好適である。

次に零°発明において合金の組成をＮｉ６０〜９０％、
ＮｂおよびＴａの合計０．５〜２０％（但し、Ｎｂ１４
％以下）および残部Ｆｅと限定し、これに副成分として
添加する元素をＣｒ、　Ｍｏ、　Ｇｅ、　Ａｕを７％以
下、Ｃｏ、Ｖを１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ、　
Ｍｎを２５％以下、Ａｌ１゜Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｓｎ、Ｓｂ＋Ｇａ、　Ｉｎ、Ｔｉ２　、Ｚｎ、Ｃｄ、希
土類元素、白金族元素を５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，
Ｂａを３％以下、Ｂを１％以下の１種または２種以上の
合計で０．０１〜３０％と限定した理由は各実施例、第
３表および画面中箱５図ないし第８図で明らかなように
、この組成範囲の実効透磁率は３０００以上、飽和磁束
密度４０００　Ｇ以上で、且つ（１１０）　＜１１２〉
＋｛３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織を有し、耐
摩耗性がすぐれているが、この組成範囲をはずれると磁
気特性あるいは耐摩耗性が劣化するからである。

すなわち、ＮｂおよびＴａの合計０．５％以下では（１
１０）　＜１１２＞十（３１１１＜１１２＞の再結晶集
合組織が充分発達しないので耐摩耗性が悪＜、Ｎｂおよ
びＴａの合計２０％以上およびＮｂ１４％以上では鍛造
加工が困難となり、また、飽和磁束密度４０００　Ｇ以
上になるからである。

そしてＮｉ６０〜９０％、ＮｂおよびＴａの合計０．５
〜２０％（但し、Ｎｂ１４％以下）および残部Ｆｅの組
成範囲の合金は、実効透磁率３０００以上、飽和磁束密
度４０００　Ｇ以上で、耐摩耗性がすぐれ、且つ加工性
が良好であるが、一般にこれにさらにＣｒ、Ｍｏ、Ｇｅ
、Ａｕ。

Ｊ　Ｖ＋　Ｃｕ、　Ｍｎ　＋　Ａ　Ｎ　＋　Ｚｒ、　Ｓ
ｔ　＋　Ｔｉ　＋　Ｈｆ　＋　Ｇａ、　Ｉｎ　＋　Ｔ　
！！、＋　Ｚｎ　＋　Ｃｄ＋希土類元素、白金族元素、
Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ、　Ｂ等を添加すると特に実効
透磁率を高める効果があり、Ｃ０を添加すると特に飽和
磁束密度を高める効果があり、Ａｕ＋Ｍｎ＋Ｔ’＋＋　
Ｃｏ、希土類元素、白金族元素、Ｂｅ。

Ｓｒ、Ｂａ、Ｂを添加すると鍛造、加工を良好にする効
果があり、八１　、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｕ＋八ｇへＴｉ、Ｚ
ｎ、Ｃｄ、Ｂｅおよび■の添加は（１１０）　＜１１２
〉＋｛３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織を発達さ
せ、耐摩耗性を向上する効果がある。

（発明の効果） 要するに本発明合金は鍛造加工が容易で（１１０）　＜
１１２〉＋｛３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織を
形成させることによって耐摩耗性がすぐれ、飽和磁束密
度が４０００　Ｇ以上で、実効透磁率が高いので、磁気
記録再生ヘッド用磁性合金として好適であるばかりでな
く、耐摩耗性および高透磁率を必要とする一般の電磁器
機の磁性材料としても好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｔａ系合金の緒特性
とＮｂおよびＴａ量（但し、Ｎｂ：Ｔａ量　１　：　１
　）との関係を示す特性図、 第２図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金の
再結晶集合組織および緒特性と冷間加工率との関係を示
す特性図、 第３図ば７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金の
再結晶集合組織および緒特性と加熱温度との関係を示す
特性図、 第４図は８０，３％Ｎｉ−Ｆｅ−２％Ｎｂ−２％Ｔａ−
３％Ｇｅ合金（合金番号６４）　、７９．５％Ｎｉ−Ｆ
ｅ−５％Ｎｂ−３％Ｔａ−２％Ｍｏ合金（５２）、およ
び７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金（２１）
の実効透磁率と冷却速度、再加熱温度および再加熱時間
との関係を示す特性図、 第５図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金に
Ｃｒ、Ｍｏ。 Ｇｅ、　ＡｕあるいはＣｏを添加した場合の緒特性と各
元素の添加量との関係を示す特性図、 第６図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金に
Ｖ、　Ｗ、　ＣｕあるいはＭｎを添加した場合の緒特性
と各元素の添加量との関係を示す特性図、 第７図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金に
＾１Ｓｉ４ｉ＋Ｚｒ＋Ｈｆ＋Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ＋Ｉｎあ
るいはＴｊ２を添加した場合の緒特性と各元素の添加量
との関係を示す特性図、 第８図は７９％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−５％Ｔａ合金に
Ｚｎ、Ｃｄ。 Ｌａ、　Ｐｔ、　Ｂｅ、八ｇ　＋　Ｓｒ　＋　Ｂａある
いはＢを添加した場合の緒特性と各元素の添加量との関
係を示す特性図、第９図は７９χＮｉ−Ｆｅ−５χＮｂ
−５Ｘ　Ｔａ合金を実施例１により製造した時の熱間圧
延加工温度と再結晶集合組織の集積度との関係を示す特
性図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．重量比にてＮｉ６０〜９０％、ＮｂおよびＴａの合
   計０．５〜２０％（但し、Ｎｂ１４％以下、Ｎｂおよび
   Ｔａは０％を含まず）および残部Ｆｅと少量の不純物と
   からなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、
   飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝〈１１
   ２〉＋｛３１１｝〈１１２〉の再結晶集合組織を有する
   耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド。
2. ２．重量比にてＮｉ６０〜９０％、ＮｂおよびＴａの合
   計０．５〜２０％（但し、Ｎｂ１４％以下、Ｎｂおよび
   Ｔａは０％を含まず）および残部Ｆｅを主成分とし、副
   成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下
   、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃ
   ｕ，Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚ
   ｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ
   ，希土類元素，白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，
   Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下の
   １種または２種以上の合計０．０１〜３０％、少量の不
   純物とからなり１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以
   上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝〈
   １１２〉＋｛３１１｝〈１１２〉の再結晶集合組織を有
   する耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド
   。