JPH0219424A - 非時効熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
非時効熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0219424A JPH0219424A JP17051888A JP17051888A JPH0219424A JP H0219424 A JPH0219424 A JP H0219424A JP 17051888 A JP17051888 A JP 17051888A JP 17051888 A JP17051888 A JP 17051888A JP H0219424 A JPH0219424 A JP H0219424A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- rolled steel
- temperature
- steel
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は冷間圧延薄鋼板に代わる非時効性熱延鋼板の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
〈従来の技術〉
近年鉄鋼界においては一部の用途について冷間圧延薄鋼
板に代わり得る熱間圧延鋼板の提供が鋭意検討されてい
る。
板に代わり得る熱間圧延鋼板の提供が鋭意検討されてい
る。
この理由の一つは熱間圧延技術が高度な域に達し、優れ
た形状と材質を有する鋼材を容易に製造し得る様になっ
た事により、冷間圧延薄鋼板が使用されている一部の用
途に求められている形状、材質が熱間圧延で充分提供で
きる迄になった事であり、他の一つは所要材質を有する
鋼材の提供価格が低減出来る事にある。
た形状と材質を有する鋼材を容易に製造し得る様になっ
た事により、冷間圧延薄鋼板が使用されている一部の用
途に求められている形状、材質が熱間圧延で充分提供で
きる迄になった事であり、他の一つは所要材質を有する
鋼材の提供価格が低減出来る事にある。
このため種々検討が進められ、■高１値熱間圧延鋼板の
提案（鉄と鋼 ７３（１９８７）５１３２９ 、鉄と鋼
７３（１９８７）５１４２１ 、材料とプｏ セスＶｏ
ｌ 、 １（１９８Ｂ） ８７４を始め８７５．８８０
）等材質に関する提案が多数具られる様になってきた。
提案（鉄と鋼 ７３（１９８７）５１３２９ 、鉄と鋼
７３（１９８７）５１４２１ 、材料とプｏ セスＶｏ
ｌ 、 １（１９８Ｂ） ８７４を始め８７５．８８０
）等材質に関する提案が多数具られる様になってきた。
又加工用熱延鋼板の非時効化については、■昭和５５年
５月１５日丸善■発行の鉄鋼便覧筒３巻４６３頁〜４６
５頁ニ０．０３０ＺＡＩ鋼及び０．０６０ＺＡｔ鋼を対
象に６４０℃〜６５０℃で巻き取るとＡＩＮとしてＮの
７５％〜８０％が固定され非時効性が確保出来る事が示
されている。
５月１５日丸善■発行の鉄鋼便覧筒３巻４６３頁〜４６
５頁ニ０．０３０ＺＡＩ鋼及び０．０６０ＺＡｔ鋼を対
象に６４０℃〜６５０℃で巻き取るとＡＩＮとしてＮの
７５％〜８０％が固定され非時効性が確保出来る事が示
されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、■の提案が示す材質は、現在の熱間圧延
鋼板が有する時効性の下では、ユーザーの使用時に及ん
でその所要材質を維持して提供する事は困難である。
鋼板が有する時効性の下では、ユーザーの使用時に及ん
でその所要材質を維持して提供する事は困難である。
又■の提案が示す製法は巻き取り温度が高（、この製法
から得られる熱間圧延鋼板は、スケールが厚く、脱スケ
ール性が悪く、α粒が大きいためプレス後に肌割れ、腰
折れが発生する等の種々の問題がある。
から得られる熱間圧延鋼板は、スケールが厚く、脱スケ
ール性が悪く、α粒が大きいためプレス後に肌割れ、腰
折れが発生する等の種々の問題がある。
現在必要としているのは、所要の材質を有し、且つ使用
時に及んで該材質を維持する非時効性熱延鋼板であり、
その製造方法である。
時に及んで該材質を維持する非時効性熱延鋼板であり、
その製造方法である。
本発明はこれ等の従来技術の問題点を解消して優れた材
質と安定した非時効性を有する熱延鋼板を製造する方法
を提供する事を課題とするものである。
質と安定した非時効性を有する熱延鋼板を製造する方法
を提供する事を課題とするものである。
く課題を解決するための手段〉
本発明は前記課題を解決するために、
（１１０，０５重量％以下の炭素を含存し温度が７５０
”Ｃ以下のＡｔキルド鋼をＡｒ、変態点温度以上１０
００℃以下に昇熱後Ａｒｓ変態点温度以上で熱間圧延を
終了して後冷却速度６０℃／ｓｅｅ以上で２５０〜４５
０℃の範囲で前記冷却を完了して少なくとも６０分保定
する事を基本的手段とし、 （２）０．０５重量％以下の炭素を含有し温度が７５０
℃以下のＡ１キルド鋼を歪み付与後Ａｒ、変態点温度以
上１ｏｏｏ”ｃ以下に昇熱後Ａｒ、変態点温度以上で熱
間圧延を終了して後冷却速度６０°（： ／ｓｅｃ以上
で２５０〜４５０℃の範囲で前記冷却を完了して少なく
とも６０分保定する事を第２の手段とする。
”Ｃ以下のＡｔキルド鋼をＡｒ、変態点温度以上１０
００℃以下に昇熱後Ａｒｓ変態点温度以上で熱間圧延を
終了して後冷却速度６０℃／ｓｅｅ以上で２５０〜４５
０℃の範囲で前記冷却を完了して少なくとも６０分保定
する事を基本的手段とし、 （２）０．０５重量％以下の炭素を含有し温度が７５０
℃以下のＡ１キルド鋼を歪み付与後Ａｒ、変態点温度以
上１ｏｏｏ”ｃ以下に昇熱後Ａｒ、変態点温度以上で熱
間圧延を終了して後冷却速度６０°（： ／ｓｅｃ以上
で２５０〜４５０℃の範囲で前記冷却を完了して少なく
とも６０分保定する事を第２の手段とする。
本発明はＡＩＮの析出が早いα域からの昇熱或いは歪み
加工後の昇熱により効率的な析出を行うため昇熱前の鋼
片温度を７５０℃に限定している。
加工後の昇熱により効率的な析出を行うため昇熱前の鋼
片温度を７５０℃に限定している。
又析出の為の昇熱は、析出を促進すると共に析出したＡ
ＩＮの再固溶を避けるために、Ａｒ３変態点温度以上の
温度域で、約０．０３重量％のＡｔと３０ｐｐＩｌ程度
のＮを含有する通常のＡｌキルド鋼が、内蔵するＡＩＮ
を溶解しないとされている１０００℃を上限としている
。
ＩＮの再固溶を避けるために、Ａｒ３変態点温度以上の
温度域で、約０．０３重量％のＡｔと３０ｐｐＩｌ程度
のＮを含有する通常のＡｌキルド鋼が、内蔵するＡＩＮ
を溶解しないとされている１０００℃を上限としている
。
又固溶炭素の固定はセメンタイトの析出を利用する。そ
のため炭素の過飽和状態を急速冷却により形成して２５
０〜４５０℃で冷却を停止し、この温度域で６０分以上
保定し、ＡＩＮ 、 Ｆｅ３Ｃ１格子欠陥等を析出サイ
トとして微細なセメンタイトを多量に析出させ固溶炭素
を激減させるのである。
のため炭素の過飽和状態を急速冷却により形成して２５
０〜４５０℃で冷却を停止し、この温度域で６０分以上
保定し、ＡＩＮ 、 Ｆｅ３Ｃ１格子欠陥等を析出サイ
トとして微細なセメンタイトを多量に析出させ固溶炭素
を激減させるのである。
この時の冷却速度は重要で、遅いと主に粒界にＦｅ５Ｃ
が冷却中に多量に析出し、過飽和炭素が減少して却って
最終の固溶炭素量が多くなり目的を達しなくなる。
が冷却中に多量に析出し、過飽和炭素が減少して却って
最終の固溶炭素量が多くなり目的を達しなくなる。
そこで本発明は６０’Ｃ／ｓｅｅ以上に冷却速度を限定
しているが、１００°（／ｓｅｃを超えると効果が飽和
すると共に設備費が増大するので、この点を考慮して１
００℃／ｓｅｃ以下とする事は好ましい。
しているが、１００°（／ｓｅｃを超えると効果が飽和
すると共に設備費が増大するので、この点を考慮して１
００℃／ｓｅｃ以下とする事は好ましい。
又本発明における冷却停止温度はそれに続く保定上重要
で、温度が低いと過飽和炭素量は増加するが、他方この
温度が高ければ高い程拡散が速くなるのでこの兼ね合い
により最もＦｅ、Ｃが析出する２５０〜４５０℃に限定
している。
で、温度が低いと過飽和炭素量は増加するが、他方この
温度が高ければ高い程拡散が速くなるのでこの兼ね合い
により最もＦｅ、Ｃが析出する２５０〜４５０℃に限定
している。
又保定時間は６０分未満ではセメンタイトの析出は少な
く、本発明で言う非時効熱延鋼板に必要な固溶炭素の固
定が達成出来ないので本発明は６０分以上の保定を限定
している。但し熱延鋼板は通常巻き取り後室温になる迄
の長時間放冷しているので該巻き取り後の放冷時に上記
した２５０〜４５０℃の範囲で６０分間保定する事は望
ましい。
く、本発明で言う非時効熱延鋼板に必要な固溶炭素の固
定が達成出来ないので本発明は６０分以上の保定を限定
している。但し熱延鋼板は通常巻き取り後室温になる迄
の長時間放冷しているので該巻き取り後の放冷時に上記
した２５０〜４５０℃の範囲で６０分間保定する事は望
ましい。
〈作用〉
本発明者等は上記課題の解決を目的に、通常冷間圧延薄
鋼板に用いられるＡｌキルド鋼を使用して製造した熱間
圧延鋼板に非時効性を生成する各種条件を想定してそれ
等を順次実験・検討した。
鋼板に用いられるＡｌキルド鋼を使用して製造した熱間
圧延鋼板に非時効性を生成する各種条件を想定してそれ
等を順次実験・検討した。
一般に良く知られている様に非時効性を有する鋼板を得
るためには、鋼中に固溶している炭素、窒素を無害化す
るため固定させる必要がある。
るためには、鋼中に固溶している炭素、窒素を無害化す
るため固定させる必要がある。
具体的には固溶炭素、固溶窒素を炭化物、窒化物の形で
析出させ固溶炭素、固溶窒素を減少させる事になる。
析出させ固溶炭素、固溶窒素を減少させる事になる。
この様に固溶炭素、固溶窒素を炭化物、窒化物の形で析
出させるには、一般にはＴｉ、、Ｎｂ等の元素を添加す
る方法が採られる。
出させるには、一般にはＴｉ、、Ｎｂ等の元素を添加す
る方法が採られる。
しかしこれば製造コストの上昇を伴い望ましくない。そ
のため上記元素類を使用しないで目的を達成する方法は
ＡＩによる窒素の固定とセメンタイト析出による炭素の
固定を活用する事になる。
のため上記元素類を使用しないで目的を達成する方法は
ＡＩによる窒素の固定とセメンタイト析出による炭素の
固定を活用する事になる。
そこで本発明者等はＡＩを用いて効果的に固溶窒素を固
定する方法について上記実験・検討を重ねた。その結果
、本発明者等は表１に示す通常のＡｌキルド鋼を０１２
００℃で３０分保定後水冷して炭素と窒素を固溶せしめ
たもの及び、０７５０℃から９５０℃に昇温後９０分保
定後炉冷して炭素は固溶せしめ窒素はその約９７％程度
をＡＩＮとして析出固定したちの並びに、０７５０℃で
圧下率２０〜５０％の圧延を行って歪を付与後９５０
’Ｃに昇温する過程で歪誘起析出を活用してＡＩＮの析
出固定を助長後９０分保定後炉冷し、炭素は固溶せしめ
窒素はその９７％以上をＡＩＮとして析出固定したもの
を用意し、これ等を熱間圧延し、次いで種々の速度で種
々な停止温度迄冷却を行った。
定する方法について上記実験・検討を重ねた。その結果
、本発明者等は表１に示す通常のＡｌキルド鋼を０１２
００℃で３０分保定後水冷して炭素と窒素を固溶せしめ
たもの及び、０７５０℃から９５０℃に昇温後９０分保
定後炉冷して炭素は固溶せしめ窒素はその約９７％程度
をＡＩＮとして析出固定したちの並びに、０７５０℃で
圧下率２０〜５０％の圧延を行って歪を付与後９５０
’Ｃに昇温する過程で歪誘起析出を活用してＡＩＮの析
出固定を助長後９０分保定後炉冷し、炭素は固溶せしめ
窒素はその９７％以上をＡＩＮとして析出固定したもの
を用意し、これ等を熱間圧延し、次いで種々の速度で種
々な停止温度迄冷却を行った。
その結果■と■のものの中、Ａｒ、点温度以上で熱間圧
延を完了し、６０’Ｃ／ｓｅｃ以上の速度で２５０〜４
５０℃の範囲で冷却を停止したちのＡは、加工フェライ
トがなく、従って混粒もなく、材質が安定すると共に、
析出したＡＩＮがサイトとなってセメンタイトが充分に
析出し、炭素時効の発生の懸念も無くなった。これに更
に上記歪みを付与して歪誘起析出によってＡＩＮの析出
を助長したＢはＡＩＮとして析出固定したＮが９７χを
超えて最も高く、その結果時効指数ＡＩは３ｋｇｆ／ｍ
ｍ”は勿論の事、時効指数ＡＩが更に２ｋｇｆ／ｍｍｚ
に達する熱間圧延鋼板の製造も可能である事を知得した
のである。
延を完了し、６０’Ｃ／ｓｅｃ以上の速度で２５０〜４
５０℃の範囲で冷却を停止したちのＡは、加工フェライ
トがなく、従って混粒もなく、材質が安定すると共に、
析出したＡＩＮがサイトとなってセメンタイトが充分に
析出し、炭素時効の発生の懸念も無くなった。これに更
に上記歪みを付与して歪誘起析出によってＡＩＮの析出
を助長したＢはＡＩＮとして析出固定したＮが９７χを
超えて最も高く、その結果時効指数ＡＩは３ｋｇｆ／ｍ
ｍ”は勿論の事、時効指数ＡＩが更に２ｋｇｆ／ｍｍｚ
に達する熱間圧延鋼板の製造も可能である事を知得した
のである。
第１図に上記したＡとＢ及びＡｒ３点温度以上で熱間圧
延を完了して冷却速度６０°（／ｓｅｃ以上で■■と同
様に２５０〜４５０℃迄冷却した前記■の各々の機械的
性質と時効性を示す。
延を完了して冷却速度６０°（／ｓｅｃ以上で■■と同
様に２５０〜４５０℃迄冷却した前記■の各々の機械的
性質と時効性を示す。
本発明はこれ等の新たな知見を基になされたものである
。
。
尚本発明で言う非時効とは３ｋｇｆ／ｍｍｔ以下の時効
指数ＡＩを示すものを言う。
指数ＡＩを示すものを言う。
〈実施例〉
以下本発明の代表的な実施３例を説明する。
供試鋼の成分は表２に、鋳造条件、ＡＩＮの生成条件、
セメンタイト析出条件は各々表３に、本発明例、比較例
の材質は表４に示す。
セメンタイト析出条件は各々表３に、本発明例、比較例
の材質は表４に示す。
本実施例と比較例は、２５０＋ａｍ厚の鋳片から板厚１
．７〜２ｍｍ０熱延鋼板を製造した。得た各鋼板の強度
及び時効指数は表４の通りであった。
．７〜２ｍｍ０熱延鋼板を製造した。得た各鋼板の強度
及び時効指数は表４の通りであった。
表４に明らかな如く本発明例は何れの鋼板も時効指数Ａ
Ｉが３．０以下で、最高でも２．９であった。
Ｉが３．０以下で、最高でも２．９であった。
本発明例に対して比較例は何れも３．０を超え、最低で
も３．７を示し、非時効性熱延ｊｌｌ板は得られなかっ
た。
も３．７を示し、非時効性熱延ｊｌｌ板は得られなかっ
た。
〈発明の効果〉
本発明は熱間圧延後の冷却前に、固溶炭素を飽和状態に
すると共に固溶窒素を実質的に全部ＡＩＮとして析出さ
せ、しかる後に冷却を開始するのでＡＩＮがセメンタイ
トの析出サイトとしても作用して、セメンタイトの析出
が充分に行われ、且つ固溶窒素がないので時効指数ＡＩ
が３ｋｇｆ／＋ｕ＋”以下の非時効熱延鋼板が製造出来
、これによって冷間圧延鋼板に代えて熱間圧延鋼板の使
用を現実に可能とする等、この種分野にもたらす効果は
大きい。
すると共に固溶窒素を実質的に全部ＡＩＮとして析出さ
せ、しかる後に冷却を開始するのでＡＩＮがセメンタイ
トの析出サイトとしても作用して、セメンタイトの析出
が充分に行われ、且つ固溶窒素がないので時効指数ＡＩ
が３ｋｇｆ／＋ｕ＋”以下の非時効熱延鋼板が製造出来
、これによって冷間圧延鋼板に代えて熱間圧延鋼板の使
用を現実に可能とする等、この種分野にもたらす効果は
大きい。
第１図は本発明者等の実験におけるＡとＢ及び■の機械
的性質と時効性を示す図であり、第２図は本発明者等の
実験におけるＡとＢ及び■の保定時間と時効指数ＡＩの
関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
的性質と時効性を示す図であり、第２図は本発明者等の
実験におけるＡとＢ及び■の保定時間と時効指数ＡＩの
関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (2)
- （１）０．０５重量％以下の炭素を含有し温度が７５０
℃以下のＡｌキルド鋼をＡｒ＿３変態点温度以上１００
０℃以下に昇熱後Ａｒ＿３変態点温度以上で熱間圧延を
終了して後冷却速度６０℃／ｓｅｃ以上で２５０〜４５
０℃の範囲で前記冷却を完了して少なくとも６０分保定
する事を特徴とする非時効熱延鋼板の製造方法。 - （２）０．０５重量％以下の炭素を含有し温度が７５０
℃以下のＡｌキルド鋼を歪み付与後Ａｒ＿３変態点温度
以上１０００℃以下に昇熱後Ａｒ＿３変態点温度以上で
熱間圧延を終了して後冷却速度６０℃／ｓｅｃ以上で２
５０〜４５０℃の範囲で前記冷却を完了して少なくとも
６０分保定する事を特徴とする非時効熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17051888A JP2618997B2 (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 非時効熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17051888A JP2618997B2 (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 非時効熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0219424A true JPH0219424A (ja) | 1990-01-23 |
| JP2618997B2 JP2618997B2 (ja) | 1997-06-11 |
Family
ID=15906425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17051888A Expired - Lifetime JP2618997B2 (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | 非時効熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2618997B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013133509A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 形状凍結性と耐時効性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-07-07 JP JP17051888A patent/JP2618997B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013133509A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 形状凍結性と耐時効性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2618997B2 (ja) | 1997-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4116729A (en) | Method for treating continuously cast steel slabs | |
| JPS5849624B2 (ja) | 絞り性ならびに形状性にすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0219424A (ja) | 非時効熱延鋼板の製造方法 | |
| WO1979000100A1 (fr) | Methode de fabrication de feuilles et feuillards avec des aciers ferritiques, stabilises, inoxydables au chrome-molybdene-nickel | |
| CN85100666A (zh) | 含4％Si低铁损冷轧取向硅钢片及制造方法 | |
| JPH04173921A (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
| JPS5856734B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH01104718A (ja) | 冷間鍛造用棒線材の製造方法 | |
| JP2512650B2 (ja) | 材質と表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| KR920005614B1 (ko) | 연질 주석도금원판의 제조방법 | |
| JPS6148531A (ja) | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 | |
| US3276917A (en) | Process for producing cold-rolled steel sheets to be deep drawn | |
| JPH08157959A (ja) | 高平均ｒ値非時効熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3034964B2 (ja) | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造方法 | |
| JPS592725B2 (ja) | 熱硬化性を有する深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6354048B2 (ja) | ||
| JPS59116327A (ja) | 深絞り用冷延アルミキルド鋼板の製造方法 | |
| JPH01224103A (ja) | 硫黄快削鋼の圧延方法 | |
| JPS58104124A (ja) | 連続焼鈍による加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2773983B2 (ja) | 連続焼鈍による表面処理原板の製造方法 | |
| JPS6039126A (ja) | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6075519A (ja) | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 | |
| JPH08157961A (ja) | 深絞り用非時効熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH08157955A (ja) | 良好な非時効性を有する熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6274024A (ja) | 冷延高強度鋼の製造法 |