JPH02220769A - 熱交換器用アルミ押出偏平チューブの製造方法 - Google Patents
熱交換器用アルミ押出偏平チューブの製造方法Info
- Publication number
- JPH02220769A JPH02220769A JP4008589A JP4008589A JPH02220769A JP H02220769 A JPH02220769 A JP H02220769A JP 4008589 A JP4008589 A JP 4008589A JP 4008589 A JP4008589 A JP 4008589A JP H02220769 A JPH02220769 A JP H02220769A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tubes
- alloy
- tube
- extruded
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、真空ろう付けで接合するも表層に犠牲陽極層
が残り、十分な耐孔食性を示す熱交換器用アルミ押出偏
平チューブの製造方法に関するものである。
が残り、十分な耐孔食性を示す熱交換器用アルミ押出偏
平チューブの製造方法に関するものである。
（従来の技術〕
一般に、アルミニウムは表面の自然酸化皮膜が不動態と
して強固で緻密なため腐食は孔食形態で進行することが
知られており、アルミニウムは自動車用熱交換器のチュ
ーブに多く使用されているが、塩分（ＣＩイオン）が存
在するような環境で使用すると、チューブに孔食が発生
し、それが短期間で貫通にいたることがある。
して強固で緻密なため腐食は孔食形態で進行することが
知られており、アルミニウムは自動車用熱交換器のチュ
ーブに多く使用されているが、塩分（ＣＩイオン）が存
在するような環境で使用すると、チューブに孔食が発生
し、それが短期間で貫通にいたることがある。
このような孔食を防止する方法としてアルミニウム部材
の表面に電位の低いＺ ｎを被覆し、これを犠牲陽極と
してチューブを防食することが知られている。
の表面に電位の低いＺ ｎを被覆し、これを犠牲陽極と
してチューブを防食することが知られている。
Ｚｎを被覆する方法としては、アルミニウム部材が圧延
材又はマンドレル方式の押出材の場合には、クラッド圧
延やクラッド押出法によってクラツド材を作る方法が知
られている。またホードホール方式の押出偏平チューブ
のような押出材では、押出材を溶融したＺｎの中に浸漬
してＺｎを被覆する方法、または特開昭５８−２０４１
９号公報に示されているように押出直後のチューブにＺ
ｎを溶射する方法、更に特開昭５８−１５７５２２号公
報に示されているように押出直後のチューブ表面にＺｎ
を押し付ける方法が知られている。このうち押出直後の
チューブ表面にＺｎを溶射する方法は、設備費が安価で
、しかも作業性も良く、最も手軽な方法として実用化さ
れている。
材又はマンドレル方式の押出材の場合には、クラッド圧
延やクラッド押出法によってクラツド材を作る方法が知
られている。またホードホール方式の押出偏平チューブ
のような押出材では、押出材を溶融したＺｎの中に浸漬
してＺｎを被覆する方法、または特開昭５８−２０４１
９号公報に示されているように押出直後のチューブにＺ
ｎを溶射する方法、更に特開昭５８−１５７５２２号公
報に示されているように押出直後のチューブ表面にＺｎ
を押し付ける方法が知られている。このうち押出直後の
チューブ表面にＺｎを溶射する方法は、設備費が安価で
、しかも作業性も良く、最も手軽な方法として実用化さ
れている。
これらのＺｎ溶射チューブを用いて熱交換器を製造する
方法として、一般にはろう付は方法が利用されている。
方法として、一般にはろう付は方法が利用されている。
このろう付は方法には窒素雰囲気中で加熱ろう付けする
方法と、真空中で加熱ろう付けする方法がある。窒素雰
囲気中での加熱ろう付けではＺｎ溶射チューブは問題な
く使用されているが、真空中での加熱ろう付けでは、Ｚ
ｎが蒸気圧が高く、ろう付は中に蒸発してしまい、本来
の犠牲陽極効果が発揮されない。即ちＺｎ溶射チューブ
を窒素雰囲気中でろう付けすると、第４図（イ）に示す
ようにチューブ表層のＺｎ１１度（１）を高濃度に保持
し、良好な犠牲陽極効果を示すも、真空中でろう付けす
るとチューブ表面からＺｎが蒸発するため、第４図（ロ
）に示すように表層におけるＺｎ６度（１）が著しく減
少し、Ｚ ’ｎ被覆による犠牲陽極効果を失う。
方法と、真空中で加熱ろう付けする方法がある。窒素雰
囲気中での加熱ろう付けではＺｎ溶射チューブは問題な
く使用されているが、真空中での加熱ろう付けでは、Ｚ
ｎが蒸気圧が高く、ろう付は中に蒸発してしまい、本来
の犠牲陽極効果が発揮されない。即ちＺｎ溶射チューブ
を窒素雰囲気中でろう付けすると、第４図（イ）に示す
ようにチューブ表層のＺｎ１１度（１）を高濃度に保持
し、良好な犠牲陽極効果を示すも、真空中でろう付けす
るとチューブ表面からＺｎが蒸発するため、第４図（ロ
）に示すように表層におけるＺｎ６度（１）が著しく減
少し、Ｚ ’ｎ被覆による犠牲陽極効果を失う。
本発明は、これに鑑み種々検討の結果、真空中でろう付
けするも、チューブ表層には十分な犠牲陽極層が残り、
良好な耐孔食性が得られる熱交換器用アルミ押出偏平チ
ューブの製造方法を開発したものである。
けするも、チューブ表層には十分な犠牲陽極層が残り、
良好な耐孔食性が得られる熱交換器用アルミ押出偏平チ
ューブの製造方法を開発したものである。
即ち本発明は、Ａｌ又はＸ１合金押出偏平チューブの熱
間又は温間押出において、チューブの押出出口近傍で押
出されたチューブ表面に、Ｓ ｎ ０．０５〜ｌ０ｗ１
％（以下ｗｔ％を％と略記）。
間又は温間押出において、チューブの押出出口近傍で押
出されたチューブ表面に、Ｓ ｎ ０．０５〜ｌ０ｗ１
％（以下ｗｔ％を％と略記）。
ＩｎＯ，０５〜１０％の範囲内で何れか１種又は２種を
含み、残部Ｚｎからなる合金を溶射し、該合金を押出し
たチューブ表面に被覆することを特徴とするものである
。
含み、残部Ｚｎからなる合金を溶射し、該合金を押出し
たチューブ表面に被覆することを特徴とするものである
。
本発明において、Ａｌ又はＡｌ合金には、例えば純アル
ミニウム（１０５０，１１００等）やＡｌＣｕ （Ａｊ
’−０，５％Ｃｕ等） 、 Ａｌ −Ｍｎ （３００３
゜３２０３等）、Ａｌ −Ｍｎ−Ｃｕ （Ａｌ−Ｑ、４
％Ｃｕ−０，１５％Ｍｎ等）あるいはＡＡ−８ｉ −Ｍ
ｇ（６０６３，６９５１）等を用い、チューブ表面には
上記Ｚｎ合金を３〜３０ｇ／ｆｆｌ、望ましくは６〜２
０ｇ ／ ｒｄ被被覆る。アルミ押出偏平チューブを押
出す方法としては、一般にＡｌ又はＡｌ合金の鋳塊、即
ちビレットを高温に加熱し、約５００°Ｃ位の温度で押
出す方法と、Ａｌ又はＡｌ合金線を用いてシューホーミ
ング、いわゆるコンフォーム方法とがある。溶射するＺ
ｎ合金の密着性は押出チューブの温度が３００℃以上で
溶射することが好ましく、前者の押出法では押出しなが
らそのまま溶射ができるが、後者のコンフォームでは押
出が定常状態になれば、摩擦熱により温度は上昇するも
、密着性を完全にするには押出直後に誘導加熱法等によ
り、４００℃位にチューブ温度を上昇させた直後に溶射
することが望ましい。尚、Ｚｎ合金は粉末状態あるいは
線状態のものを溶射ガンに送り込み、溶融状態にして偏
平チューブに吹きつける。
ミニウム（１０５０，１１００等）やＡｌＣｕ （Ａｊ
’−０，５％Ｃｕ等） 、 Ａｌ −Ｍｎ （３００３
゜３２０３等）、Ａｌ −Ｍｎ−Ｃｕ （Ａｌ−Ｑ、４
％Ｃｕ−０，１５％Ｍｎ等）あるいはＡＡ−８ｉ −Ｍ
ｇ（６０６３，６９５１）等を用い、チューブ表面には
上記Ｚｎ合金を３〜３０ｇ／ｆｆｌ、望ましくは６〜２
０ｇ ／ ｒｄ被被覆る。アルミ押出偏平チューブを押
出す方法としては、一般にＡｌ又はＡｌ合金の鋳塊、即
ちビレットを高温に加熱し、約５００°Ｃ位の温度で押
出す方法と、Ａｌ又はＡｌ合金線を用いてシューホーミ
ング、いわゆるコンフォーム方法とがある。溶射するＺ
ｎ合金の密着性は押出チューブの温度が３００℃以上で
溶射することが好ましく、前者の押出法では押出しなが
らそのまま溶射ができるが、後者のコンフォームでは押
出が定常状態になれば、摩擦熱により温度は上昇するも
、密着性を完全にするには押出直後に誘導加熱法等によ
り、４００℃位にチューブ温度を上昇させた直後に溶射
することが望ましい。尚、Ｚｎ合金は粉末状態あるいは
線状態のものを溶射ガンに送り込み、溶融状態にして偏
平チューブに吹きつける。
本発明は偏平チューブの表面に、Ｓｎ又は／及びＩｎを
含み、残部Ｚｎからなる合金を溶射法により被覆したも
ので、このチューブを用いた熱交換器を真空ろう付けに
より製造したばあい、Ｚｎが蒸発して第１図に示すよう
に表層のＺｎａ度（１）が減少しても、蒸気圧が低く蒸
発しにくいＳｎあるいはＩｎ濃度（２）が表面に残留し
、この層が犠牲陽極層となって、チューブに深い孔食が
出来るのを防止する。
含み、残部Ｚｎからなる合金を溶射法により被覆したも
ので、このチューブを用いた熱交換器を真空ろう付けに
より製造したばあい、Ｚｎが蒸発して第１図に示すよう
に表層のＺｎａ度（１）が減少しても、蒸気圧が低く蒸
発しにくいＳｎあるいはＩｎ濃度（２）が表面に残留し
、この層が犠牲陽極層となって、チューブに深い孔食が
出来るのを防止する。
そもそもＳｎあるいはＩｎはＺｎと同様Ａｌ又はＡｌ合
金に添加した場合、Ａｌ又はＡｌ合金の電位を低くする
ことが知られているが、Ｚｎは蒸気圧が高く真空中で加
熱すると蒸発してしまう。一方ＳｎとＩｎは蒸気圧が低
く真空中で加熱しても蒸発しにくいので、表層の高い濃
度を保持し、犠牲陽極層となる。
金に添加した場合、Ａｌ又はＡｌ合金の電位を低くする
ことが知られているが、Ｚｎは蒸気圧が高く真空中で加
熱すると蒸発してしまう。一方ＳｎとＩｎは蒸気圧が低
く真空中で加熱しても蒸発しにくいので、表層の高い濃
度を保持し、犠牲陽極層となる。
このようなことから、Ｉｌｊ！−３ｎ、 、ｌ１ｌ−
ＩｎＡＡ’−８ｎ−ｆｎ合金が真空ろう付げに用いられ
、犠牲陽極フィン材として有効であることが特開昭６０
−１８７４０号公報に提案されている。この合金を偏平
押出チューブの表面に溶射することは有望であるが、こ
の場合これ等の合金の融点が６５０℃以上（本発明のＺ
ｎ合金は４２０℃以下）となり、溶射条件の管理が難し
くなるばかりか、溶射が高温のため集塵設備の材質に安
価なプラスチック等を使用できないという欠点がある。
ＩｎＡＡ’−８ｎ−ｆｎ合金が真空ろう付げに用いられ
、犠牲陽極フィン材として有効であることが特開昭６０
−１８７４０号公報に提案されている。この合金を偏平
押出チューブの表面に溶射することは有望であるが、こ
の場合これ等の合金の融点が６５０℃以上（本発明のＺ
ｎ合金は４２０℃以下）となり、溶射条件の管理が難し
くなるばかりか、溶射が高温のため集塵設備の材質に安
価なプラスチック等を使用できないという欠点がある。
更に溶射した金属の付着ｆ！（被覆層）の測定法に適切
な方法がないため、工業的には実用化が困難である。Ｓ
ｎ及びＩｎはＺｎと合金化し易く、その添加量さえ明確
にしておけば、溶射後の表面濃度の管理はＺｎを正確に
分析しておけばよい。真空ろう付は後は、表面層のＺｎ
蒸発分を蒸発のないＳｎ、Ｉｎがカバーすることになる
。
な方法がないため、工業的には実用化が困難である。Ｓ
ｎ及びＩｎはＺｎと合金化し易く、その添加量さえ明確
にしておけば、溶射後の表面濃度の管理はＺｎを正確に
分析しておけばよい。真空ろう付は後は、表面層のＺｎ
蒸発分を蒸発のないＳｎ、Ｉｎがカバーすることになる
。
本発明のＺｎ合金において、Ｓ ｎ Ｏ，０５〜１０％
。
。
ＩｎＯ，０５〜１０％の範囲内で何れか１種又は２種を
添加したのは、その含有量が０．０５％未満では、ろう
付は後の熱処理によってアルミニウム合金層となった場
合に、アルミニウムを防食するほど十分に電位が低くな
らず、また１０％を越えて含有せしめると、その効果は
飽和してしまうばかりか、表面にＳｎやＩｎの量が多く
なり、必要以上に表面が腐食してしまうためである。
添加したのは、その含有量が０．０５％未満では、ろう
付は後の熱処理によってアルミニウム合金層となった場
合に、アルミニウムを防食するほど十分に電位が低くな
らず、また１０％を越えて含有せしめると、その効果は
飽和してしまうばかりか、表面にＳｎやＩｎの量が多く
なり、必要以上に表面が腐食してしまうためである。
尚、ＺｎをＡｌ又はＡｌ合金の表面に溶射した場合、そ
の付着量の管理１分析は蛍光Ｘ線あるいは硝酸による溶
解法で簡単にできる。そのため、それに添加するＳｎあ
るいはＩｎの付着量も簡単に管理することができる。
の付着量の管理１分析は蛍光Ｘ線あるいは硝酸による溶
解法で簡単にできる。そのため、それに添加するＳｎあ
るいはＩｎの付着量も簡単に管理することができる。
以下本発明を実施例について説明する。
実施例１
第２図に示すように、＾１０５０の純Ａｌからなる幅２
２ ｍｍ 、高さ５ｍｍ、流路５本、管厚０．５ｍｍ。
２ ｍｍ 、高さ５ｍｍ、流路５本、管厚０．５ｍｍ。
障壁厚さ０．５ｍｔｏのコンザンサ用アルミ押出偏平チ
ューブ（３）を２０＋ｍｎの間隔を設けて４本長径方向
に水平に並べ、押出全幅が２５０ ｍｍになるように押
出し、押出出口より３ｍの位置で偏平チューブ（３）の
上下に溶射ガン（４）を１基ずつ配置した。このように
して押出した偏平チューブをプラー（チューブの端を掴
んで引っ張る機械）で水平になるように引き出し、押出
速度と同調してプラーを走らせ、定常の速度（約５０ｍ
／分）になった時、偏平チューブの上下に配置した溶射
ガンを作動させ、偏平チューブの上下から第１表に示す
組成のＺｎ合金を連続的に溶射した。
ューブ（３）を２０＋ｍｎの間隔を設けて４本長径方向
に水平に並べ、押出全幅が２５０ ｍｍになるように押
出し、押出出口より３ｍの位置で偏平チューブ（３）の
上下に溶射ガン（４）を１基ずつ配置した。このように
して押出した偏平チューブをプラー（チューブの端を掴
んで引っ張る機械）で水平になるように引き出し、押出
速度と同調してプラーを走らせ、定常の速度（約５０ｍ
／分）になった時、偏平チューブの上下に配置した溶射
ガンを作動させ、偏平チューブの上下から第１表に示す
組成のＺｎ合金を連続的に溶射した。
このようにして１５ｇ／％のＺｎ合金を被覆した偏平チ
ューブをＩＰ’Ｔｏｒ＋の真空中で６００℃に約５分間
加熱した後、ＣＡＳＳ試験を１ケ月行った。
ューブをＩＰ’Ｔｏｒ＋の真空中で６００℃に約５分間
加熱した後、ＣＡＳＳ試験を１ケ月行った。
その結果を第１表に併記した。
第１表
第１表から明らかなように本発明方法Ｎα１〜１４によ
って得られた偏平チューブは、何れも全面腐食となり、
０．２ｍｍ以上の孔食の発生はなかった。
って得られた偏平チューブは、何れも全面腐食となり、
０．２ｍｍ以上の孔食の発生はなかった。
これに対して従来方法Ｎα１５．１６によって得られる
溶射なしの偏平チューブ及びＳｎあるいはＩｎの何れも
添加しない、いわゆる純Ｚｎを溶射した偏平チューブで
はかなり深い孔食が発生することが判る。
溶射なしの偏平チューブ及びＳｎあるいはＩｎの何れも
添加しない、いわゆる純Ｚｎを溶射した偏平チューブで
はかなり深い孔食が発生することが判る。
実施例２
実施例１と同様に押出しだ偏平チューブの表面に、第２
表に示すような組成のＺｎ合金を３〜３０ｇ／ｒｒｆの
付着量で溶射した。これらの偏平チューブを１０−’Ｔ
ｏｕ「の真空中で６００℃に約５分間加熱した後、ＣＡ
ＳＳ試験を１ケ月行なった。その結果を第２表に併記し
た。
表に示すような組成のＺｎ合金を３〜３０ｇ／ｒｒｆの
付着量で溶射した。これらの偏平チューブを１０−’Ｔ
ｏｕ「の真空中で６００℃に約５分間加熱した後、ＣＡ
ＳＳ試験を１ケ月行なった。その結果を第２表に併記し
た。
第２表
第２表から明らかなように、本発明方法Ｎα１７〜２１
によって得られた偏平チューブは何れも全面腐食となり
、０．２ｍｍ以下の孔食であった。しかしＺｎ合金の付
着量が３ｇ／ｒｒ？以下と少ない比較方法Ｎα２２の偏
平チューブでは犠牲陽極の効果が減少し、かなり深い孔
食が生じた。また付着量が３０ｇ／ｒｒｒを越える比較
方法Ｎα２３の偏平チューブでは、孔食に対して効果が
あるが、全面腐食での減量が大きくなり、使用上あまり
好ましくない。
によって得られた偏平チューブは何れも全面腐食となり
、０．２ｍｍ以下の孔食であった。しかしＺｎ合金の付
着量が３ｇ／ｒｒ？以下と少ない比較方法Ｎα２２の偏
平チューブでは犠牲陽極の効果が減少し、かなり深い孔
食が生じた。また付着量が３０ｇ／ｒｒｒを越える比較
方法Ｎα２３の偏平チューブでは、孔食に対して効果が
あるが、全面腐食での減量が大きくなり、使用上あまり
好ましくない。
実施例３
ＣｕＯ，４％、ＭｎＯ，１５％、Ａｌ残部からなる合金
を実施例１と同様にして同形状の偏平チューブを同一条
件で押出し、これにＺｎ合金の溶射を行なってＺｎ合金
被覆偏平チューブを得た。
を実施例１と同様にして同形状の偏平チューブを同一条
件で押出し、これにＺｎ合金の溶射を行なってＺｎ合金
被覆偏平チューブを得た。
尚、Ｚｎ合金には、Ｓｎ０．５％、Ｉｎ１．５％Ｚｎ残
部からなる組成のものを用いた。
部からなる組成のものを用いた。
上記偏平チューブを用い、第３図に示すように偏平チュ
ーブ（３）を蛇行状に折り曲げ加工し、チューブ（３）
間にＢ＾８ＰＣ（プレージングシート）からなる厚さ０
．ｌ６ｍｍのコルゲートフィン（５）を組合せ、ステン
レス製の治具で固定した後、１０−’Ｔｏｕの真空中で
６０５℃に５分間保持してろう付けを行ない、自動車用
クーラのコンデンサを作製した。
ーブ（３）を蛇行状に折り曲げ加工し、チューブ（３）
間にＢ＾８ＰＣ（プレージングシート）からなる厚さ０
．ｌ６ｍｍのコルゲートフィン（５）を組合せ、ステン
レス製の治具で固定した後、１０−’Ｔｏｕの真空中で
６０５℃に５分間保持してろう付けを行ない、自動車用
クーラのコンデンサを作製した。
これ等についてろう付は時の溶食を調べると共に、１ケ
月間のＣＡＳＳ試験を行なってチューブ表面の腐食状況
を調べた。この結果を第３表に併記した。
月間のＣＡＳＳ試験を行なってチューブ表面の腐食状況
を調べた。この結果を第３表に併記した。
第３表
第３表から明らかなように、本発明方法Ｎα２４〜２８
によって得られた偏平チューブは何れも溶食を起すこと
なく、しかも腐食試験では全面腐食となり、０．２印以
上の孔食の発生はなかった。
によって得られた偏平チューブは何れも溶食を起すこと
なく、しかも腐食試験では全面腐食となり、０．２印以
上の孔食の発生はなかった。
これに対しＺｎ合金の付着量が２ ｇ／ｒｄと少ない比
較力ｉ’４Ｎα２９のチューブでは孔食が発生し、また
Ｚｎ合金の付着量が４０ｇ／ｒｒｆと多い比較方法Ｎα
３０のチューブでは全面腐食となっているが、ろう付は
時に溶食を起こすことが判る。
較力ｉ’４Ｎα２９のチューブでは孔食が発生し、また
Ｚｎ合金の付着量が４０ｇ／ｒｒｆと多い比較方法Ｎα
３０のチューブでは全面腐食となっているが、ろう付は
時に溶食を起こすことが判る。
このように本発明によれば、ＺｎにＳｎ又は／及びＩｎ
を添加したＺｎ合金を溶射したアルミ押出偏平チューブ
は、真空中でろう付けを行なってもＳｎ又は／及びＩｎ
が表面に残り、その表面層が犠牲陽極として十分な効果
を発揮するもので、チューブの腐食は深い孔食とならず
、０．２ｍｍ以下の比較的浅い全面腐食形態を取り、熱
交換器の寿命を向上する等、工業上顕著な効果を奏する
ものである。
を添加したＺｎ合金を溶射したアルミ押出偏平チューブ
は、真空中でろう付けを行なってもＳｎ又は／及びＩｎ
が表面に残り、その表面層が犠牲陽極として十分な効果
を発揮するもので、チューブの腐食は深い孔食とならず
、０．２ｍｍ以下の比較的浅い全面腐食形態を取り、熱
交換器の寿命を向上する等、工業上顕著な効果を奏する
ものである。
第１図は本発明によるチューブの真空加熱後のチューブ
断面におけるＺｎ、ＳｎおよびＩｎの濃度分布を示す説
明図、第２図は本発明におけるＺｎ合金溶射の一実施例
を示す説明図、第３図はコンデンサの一例を示す斜視図
、第４図（イ）、（ロ）は純Ｚｎを溶射した従来チュー
ブの加熱後のチューブ断面におけるＺｎ濃度分布を示す
説明図で、（イ）はＮ２ガス、雰囲気中の加熱、（ロ）
は真空中の加熱を示す。 ＺｒＢ１１度分布 Ｓｎ又は／及びＩｎの濃度分布 チューブ 溶射ガン コルゲートフィン １００−２００）ｔｍ ５０−１００ｐｍ 第４図 （イ） （ロ） １００−２０Ｏｐｅｎ
断面におけるＺｎ、ＳｎおよびＩｎの濃度分布を示す説
明図、第２図は本発明におけるＺｎ合金溶射の一実施例
を示す説明図、第３図はコンデンサの一例を示す斜視図
、第４図（イ）、（ロ）は純Ｚｎを溶射した従来チュー
ブの加熱後のチューブ断面におけるＺｎ濃度分布を示す
説明図で、（イ）はＮ２ガス、雰囲気中の加熱、（ロ）
は真空中の加熱を示す。 ＺｒＢ１１度分布 Ｓｎ又は／及びＩｎの濃度分布 チューブ 溶射ガン コルゲートフィン １００−２００）ｔｍ ５０−１００ｐｍ 第４図 （イ） （ロ） １００−２０Ｏｐｅｎ
Claims (1)
- Ａｌ又はＡｌ合金押出偏平チューブの熱間又は温間押
出において、チューブの押出出口近傍で押出されたチュ
ーブの表面に、Ｓｎ０．０５〜１０ｗｔ％，Ｉｎ０．０
５〜１０ｗｔ％の範囲内で何れか１種又は２種を含み、
残部Ｚｎからなる合金を溶射し、該合金を押出したチュ
ーブ表面に被覆することを特徴とする熱交換器用アルミ
押出偏平チューブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4008589A JPH02220769A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 熱交換器用アルミ押出偏平チューブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4008589A JPH02220769A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 熱交換器用アルミ押出偏平チューブの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02220769A true JPH02220769A (ja) | 1990-09-03 |
Family
ID=12571056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4008589A Pending JPH02220769A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 熱交換器用アルミ押出偏平チューブの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02220769A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105784803A (zh) * | 2016-03-07 | 2016-07-20 | 杨雁泽 | 一种用于测量不锈钢管外表面临界点蚀温度的夹具 |
-
1989
- 1989-02-20 JP JP4008589A patent/JPH02220769A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105784803A (zh) * | 2016-03-07 | 2016-07-20 | 杨雁泽 | 一种用于测量不锈钢管外表面临界点蚀温度的夹具 |
| CN105784803B (zh) * | 2016-03-07 | 2018-04-03 | 杨雁泽 | 一种用于测量不锈钢管外表面临界点蚀温度的夹具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4577634B2 (ja) | 熱交換器用ろう材被覆アルミニウム合金押出チューブ | |
| JPS5831267B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| JPH02220769A (ja) | 熱交換器用アルミ押出偏平チューブの製造方法 | |
| JP3160099B2 (ja) | 熱交換器の製造方法 | |
| JP6039218B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金扁平管の製造方法及び熱交換器コアの製造方法 | |
| JPH0246969A (ja) | 熱交換器用ろう付アルミ偏平チューブの製造方法 | |
| JP6329924B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金管および熱交換器コア | |
| JPS61500896A (ja) | ロウ付け用物質で被覆したアルミニウム造形品及びその被覆方法 | |
| JPH01133671A (ja) | 熱交換器用管材の製造方法 | |
| JPS6021176A (ja) | アルミ製熱交換器の製造法 | |
| JP2753634B2 (ja) | チューブ材用アルミニウム合金複合材シート | |
| JP3652719B2 (ja) | ろう付用防食アルミニウム材料の製造方法 | |
| JP2515561B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| JP3151152B2 (ja) | 耐食性に優れたエバボレータ | |
| JPS6342546B2 (ja) | ||
| JPH01143764A (ja) | アルミニウム製熱交換器用管体 | |
| JPH0575491B2 (ja) | ||
| JP6518804B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金管の製造方法 | |
| JPH01114698A (ja) | アルミニウム製熱交換器管材 | |
| JP3186304B2 (ja) | 等厚にして密着性のすぐれた亜鉛溶射被覆薄膜を有するＡｌおよびＡｌ合金製熱交換器管材の製造法 | |
| JPH0191963A (ja) | 熱交換器用菅材 | |
| JP2005024235A (ja) | 熱交換器用高耐食性チューブ及び熱交換器 | |
| JPH0415496A (ja) | 亜鉛溶射アルミニウム押出菅 | |
| JPH0285348A (ja) | アルミニウム製熱交換器管材の製造方法 | |
| JPH02190485A (ja) | 熱交換器用管材 |