JPH02243720A - 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鉄損の低い薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。

〔従来の技術］ 一方向性電磁鋼板は、軟磁性材料として主にトランスそ
の他の電気機器の磁芯材料として使用され、磁気特性と
して、励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。

磁気特性の優れた鋼板を得るには、磁化容易軸である＜
００１＞軸が、圧延方向に高度に揃うことが必要である
。その他に、板厚、結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が
磁気特性に大きく影響する。

電磁鋼板の方向性は、Ａ℃Ｎ　、ＭｎＳをインヒビター
として機能せしめる強圧下一段冷間圧延プロセスによっ
て大きく向上し、現在、磁束密度が理論値の９６％程度
のものまで製造されるようになって来ている。

一方、近年、エネルギー価格の高騰を反映してトランス
メーカーは、省エネルギー型トランス用素材として、低
鉄損磁性材料への指向を一段と強めている。

低鉄損磁性材料として、アモルファス合金や６．５％Ｓ
ｉ合金といった高Ｓｌ材の開発も進められているが、ト
ランス用の材料としては、価格、加工性等の点で難点が
ある。

他方、電磁鋼板の鉄損には、Ｓｉ含有量の他に板厚が大
きく影響し、化学研摩等により製品の板厚を小さくする
と、鉄損が低下することが知られている。

薄手高磁束密度一方向性電磁銅板の製造方法に関する従
来の技術として、特開昭５７−４１３２６号公報、特開
昭５８−２１７６３０号公報、特開昭６０−５９０４４
号公報、特開昭６１−７９７２１号公報、特開昭６１−
１１７２１５号公報等に開示されている技術が知られて
いる。

特開昭５７−４１３２６号公報には、インヒビターとし
てＳ　、Ｓｅの何れか少なくとも１種を０．０１０〜０
．０３５％、Ｓｂ　　、Ａｓ　　、Ｂｉ　　、Ｓｎの中
から選ばれる何れか少なくとも１種を０．０１０〜ｏ、
ｏｓｏ％を含有する素材を出発材料とする製造方法が開
示されている。

特開昭５８−２１７６３０号公報には、Ｃ：　０．２２
〜０．１２％、Ｓｉ　　：２．５〜４．０％、Ｍｎ　　
：　０．０３〜０．１５％、Ｓ　：　０．０１〜０．０
５％、Ａｌ　：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４
〜０．０１２％、Ｓｎ　　：　０．０３〜０．３％を含
有する素材或は前記素材にさらに、Ｃｕ　：０．０２〜
０．３％を含有する素材を出発材料とする製造方法が開
示されている。

特開昭６０−５９０４４号公報には、Ｃ：　０．０２〜
０．１０％、Ｓｉ　　：２．５〜４．５％、Ｓｎ　　：
　０．０４〜０．４％、酸可？容性Ａｌ　：　　０．０
１５〜０．０４０％、　Ｎ　　：　０．００４０〜０．
０１００％、Ｍｎ　　：　　０．０３０−０．１５０％
、Ｓ　：　０．０１５〜０．０４０％を必須成分とし、
その他０．０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｂ　　
、Ｃｕ　　、Ａｓ　　、Ｂｉから選ばれた１種または２
種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方法
が開示されている。

特開昭６１−７９７２１号公報には、Ｓｉ：３．１〜４
．５％、Ｍｏ　　：　　０．００３〜０．１％、酸可溶
性Ａｅ　＋０．００５〜０．０６％、ＳおよびＳｅのい
ずれか１種または２種の合計量：　　０．００５〜０．
１％を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方法が
、開示されている。

特開昭６１−１１７２１５号公報には、Ｃ：　０．０３
〜０．１０％、Ｓｉ　　：２．５〜４．０％、Ｍｎ　　
：　０．０２〜０．２％、Ｓ　：　０．０１〜０．０４
％、酸可溶性Ａ＃　：　　０．０１．５〜０．０４０％
、Ｎ　：　０．００４０〜０．０１００％を含有しさら
乙こ、０，０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｎ　　
、　Ｓｂ　　、ＡｓＢ１．Ｃｕ、Ｃｒのうちから選ばれ
た１種または２種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料
とする製造方法が、開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

一方向性電磁鋼板においては、製品厚みが薄く磁束密度
が高いほど、レーザー等による磁区細分化を行ったとき
の鉄損低減効果が大きくなる。

他方、一方向性電磁鋼板は、Ａ　ｊ２　Ｎ、　ＭｎＳと
いったインヒビクーを活用し、仕上焼鈍において二次再
結晶を発現させて製造されるが、製品の薄手化に伴い、
理想的二次再結晶を安定して発現させることが難しくな
る傾向がある。

一方、トランスメーカーの材料の低鉄損化、低価格化に
対する要求は日に日に強く、より低鉄損の製品を、より
安定した、低コストの方法で製造して行かなければなら
ない。このような点から、先に述べた先行技術では、必
ずしも満足できない状況になってきた。

本発明は、先に述べた先行技術の限界を打破して、さら
に優れた特性を有する製品を安定して製造し得るプロセ
スを提供することを目的としてなされた。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の特徴とする処は、 重量％で、Ｃ：　０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：２
．８〜４．５、Ｍｎ　　：　０．０５０〜０．０９０％
でかつＭｎ　　：　　｛１．５×（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％
）））　〜（４，５Ｘ　（Ｓ　（％）＋Ｓｅ（％））｝
％、Ｓ　：　　０．０３５％以下、Ｓｅ　　：０．００
５〜０．０３５％でかつ（Ｓ　＋　Ｓｅ）　：　　０．
０１５〜０．０６０％、Ｎ　：　０．００５０〜０．０
１００、酸可溶性Ａｌ：　　（（２７／１４）×Ｎ（％
）　＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）　×Ｎ　（％
）＋０．０１５０｝％、Ｓｎ　Ｏ，０５〜０．２５％、
或いは、重量％で、Ｃ：　０．０５０〜０．１２０％、
Ｓｉ：２．８〜４．５、Ｍｎ　　：　０．０５０〜０．
０９０％でかつＭｎ　　：　　｛１．５×（Ｓ（％）＋
Ｓｅ（％）））　〜（４，５Ｘ　（Ｓ　（％）＋Ｓｅ（
％））｝％、Ｓ　：　０．０３５％以下、Ｓｅ　：０．
００５〜０．０３５％でかツ（Ｓ　＋　Ｓｅ）　：　　
０．０１５〜０．０６０％、Ｎ　：　０．００５０〜０
．０１００％、酸可溶性Ａｊｆ！　：　　（（２７／１
４）　×Ｎ　（％）　＋０．００３０｝〜｛（２７／１
４）　×Ｎ（％）　＋０．０１５０｝％、Ｓｎ　０．０
５〜０．２５％、Ｃｕ　：０．０３〜０．３０％および
Ｓｂ　　：　　０．００５〜０．０３５％の何れか一方
または双方、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
珪素鋼スラブを高温加熱し、熱間圧延し、熱間圧延にお
ける仕上圧延で、圧下率２０％以上の圧延を６パス以上
行い、熱間圧延と最終冷間圧延の間に少くとも１回１０
３０〜１２００’Ｃの温度範囲で１０分以内の焼鈍し、
焼鈍後急冷し、最終冷延において、圧下率を８１〜９５
％とし、最終冷延の途中で１５０〜３００℃で３０秒以
上の保定を３回以上行い、最終板厚を０．０５〜０．２
５ｍ／ｍとし、湿潤雰囲気中で脱炭焼鈍を行い、マグネ
シアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、高温仕上焼鈍
を行うことにより鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性
型ＶＡ鋼板の製造を可能とする。

本発明者等はｉＮを主インヒビターとし、強圧下最終冷
延を特徴とする薄手一方向性電磁鋼板の製造に関し、先
ず合金添加元素の影響を徹底的に調査した。

実験Ｉ Ｃ：　０．０８０％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：　
　０．０２０〜０．１２０％、Ｓ　：　０．０２５％、
酸可溶性ＡＮ　：０．０１００〜０．０４５０％、Ｎ　
：　０．００２０〜０．０１２０％、残部：実質的にＦ
ｅからなる２００ｍ／ｍ厚の多数の珪素鋼スラブ、及び
Ｃ：　　０．０８０％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　：０
．０２０〜０．１２０％、Ｓ　：　　０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０１００〜０．０４５０％、Ｎ　：　
０．００２０〜０．０１２０％、を含有し、且つ、Ｓｎ
：０．１３％、Ｓｅ　　：　　０．０１０％、Ｃｕ：０
．０７％、Ｓｂ　：　０．０２０％、ＡＳ　　：　　ｏ
、ｏ！５ｏ％、Ｂｉ；０．１０％、Ｃｒ：０．１０％の
うちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部：
実質的にＦｅからなる２００ｍ／ｍ厚の多数のスラブを
１４００℃で４時間加熱し、加熱炉から抽出して、粗圧
延を行い、４０ｍ／ｍ厚のバーとした。その後６パスの
等圧下率圧延で、板厚１．４ｍ／ｍに仕上圧延を行った
。仕上圧延前後の温度は、それぞれ１２３０〜１２５０
℃及び１０３０〜１０５０℃であった。又、仕上圧延に
要した時間は２０秒以内であった。

熱延板を１１２０℃に加熱して８０秒間保定し、その後
急冷した。

この材料を、その途中で、５回の、２５０℃で５分間の
エイジング処理を伴う冷間圧延によって０．１４５ｍｍ
の最終板厚とした。

次いで、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２、露点６４℃の雰囲気
中で８４０’Ｃに加熱しその温度に１２０秒間保定した
後冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
し、次いで８５％Ｎ２．１５％Ｎ２雰囲気中で、２０℃
／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ２
雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間均熱した後、冷
却し、更に、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティングを
行って製品とした。

この製品の鉄損値を測定した。その結果を第１図に示す
。第１図から明らかなように、比較的良好な鉄損値が得
られたのは、スラブにＳｎを含有する場合であり、就中
、ＳｎとＳｅの双方を含有する場合に、−段と良好な鉄
損値が得られた。

ＡＩ！、Ｎを主インヒビターとし、強圧下最終冷延を特
徴とする薄手一方向性電磁鋼板の製造において、素材に
Ｓｎ、又は、Ｓｎ及びＣｕを含有する場合に、鉄損の優
れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られることは、特
開昭５１２１７６３０号公報において既に公知である。

実験■によって、新たに得られた知見は、ＳｎとＳｅの
複合添加により、更に傍れた鉄損値が得られるというこ
とである。

又、実験■によれば、Ａｓ　　、Ｂｉ　　、Ｃｒ添加に
よる鉄損値改善の効果は認められなかった。

なお、第１図に示す如く、ＳｎとＳｅの複合添加の場合
でも、なお、鉄損値にばらつきが大きく、更なる改善が
必要であることが判明した。

ＳｎとＳｅの複合添加材の製品の鉄損値のばらつきを減
少すべく、Ｓ、Ｓｅ、Ｍｎ、Ｎ、酸可溶性／Ｍ２の含有
量の影響を解明することにした。

実験■ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　　０．０７０％、Ｓ：無添加〜０．０５０％、Ｓｅ　
：無添加−０，０５０％、酸可溶性ＡＡ　：０．０２４
０％、Ｎ　：　０．００８５％、Ｓｎ０．１３％、残部
：実質的にＦｅからなる２００ｍ／ｍ厚の多数の珪素鋼
スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理し、製品を得、鉄
損値と磁束密度を測定した。

鉄損値とスラブの成分の関係を、第２図に示す。

第２図において、横軸はＳ含有量であり、縦軸はＳｅ含
有量である。同図における、直線ａｂ。

ｂｃ、ｃｄ、ｄｅ、ｅｆ、ｆａで囲まれる領域で、優れ
た（低い）鉄損値が得られた。また、この領域での磁束
密度Ｂ８値は、何れも１．９０Ｔ以上であった。直線ｂ
ｃ、ｅｆは、おのおの次式で表される。

直線ｂｃ：ｓ含有量（％）＋Ｓｅ含有量（％）−０，０
６０％ 直線ｅｆ　：Ｓ含有量（％）＋Ｓｅ含有量（％）＝　０
．０１５％ これらのことから、Ｓ　：　　０．０３５％以下、Ｓｅ
　；０．００５〜０．０３５％かつＳとＳｅの合計：０
．０１５〜０．０６０％の場合に、安定して、優れた鉄
損値が得られることが明らかとなった。

実験■ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　　０．０２０〜０．１２０％、Ｓ：無添加〜０．０３
５％、Ｓｅ　　：　　０．００５〜０．０３５％、Ｓと
Ｓｅの合計：　　０．０１５〜０．０６０％、酸可溶性
Ａ１２　：０．０２４０％、Ｎ　：　０．００８５％、
Ｓｎ　：０．１３％、残部：実質的にＦｅからなる２０
０ｍ／ｍ厚の多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方
法で処理して製品を得、鉄損値と磁束密度を測定した。

このときの鉄損値とスラブの成分の関係を、第３図に示
す。第３図において、横軸はＳとＳｅの合計量であり、
縦軸はＭｎ含有量である。

第３図における、直線ａｂ、ｂｃ、ｃｄ、ｄｅ。

ｅａで囲まれる領域で優れた（低い）鉄損値が得られた
。また、この領域での磁束密度Ｂ８は、何れも１．９０
　Ｔ以上であった。

直線ｂｃ　、ｅａは、おのおの次式で表される。

直線ｂｃ：Ｍｎ含有量（％） ＝１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））直線ｅａ：
Ｍｎ含有量（％） −４，５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））これらのこ
とから、ＳとＳｅの合計量：　　０．０１５〜０．０６
０％、Ｍｎ　　：　　０．０５０〜０．０９０％でかつ
、｛１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））｝〜｛４
，５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有Ｎ（％）））％のときに、
安定して、優れた（低い）鉄損値が得られることが明ら
かとなった。

実験■ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２０％、’　Ｍｎ　
　：　　０．０７０％、Ｓ　：　　０．０１５％、Ｓｅ
　：　　０．０１５％、酸可溶性Ａ７！：０．０１００
〜０．０４５０％、Ｎ　：　０．００２０〜０．０１２
０％、Ｓｎ：０．１３％、残部：実質的にＦｅからなる
２００ｍ／ｍ厚の多数の珪素鋼スラブを、実！％！■と
同様の方法で処理し製品を得、鉄損値と磁束密度を測定
した。

鉄損値とスラブの成分の関係を、第４図に示す。

第４図において、横軸はＮ含有量であり、縦軸は酸可溶
性Ａρ含有量である。

第４図における直線ａｂ、ｂｃ、ｃｄ、ｄａで囲まれる
領域で、優れた（低い）鉄損値が得られた。また、この
領域での磁束密度Ｂ８は、何れも１．９０Ｔ以上であっ
た。直線ａｂ、ｃｄは、おのおのの次式で表される。

直線ａｂ：酸可溶性Ａ７！（％） ＝　（（２７／１４）　×Ｎ　（％）　＋０．０１５０
）　　（％）直線ｃｄ：酸可溶性Ａｌ　（％） ＝　（（２７／１４）　×Ｎ　（％）　＋０．００３０
）　”（％）これらのことから、Ｎ　：　０．００５０
〜０．０１００％、酸可溶性Ａｌ　：　　（（２７／１
４）　×Ｎ　（％）　＋０．００３０｝〜｛（２７／１
４）　×Ｎ、（％）　＋０．０１５０）％のときに、優
れた鉄損値が得られることが明らかとなった。

ここに、（２７／１４）　×Ｎ　（％）は、鋼に含有す
るＮがすべてＡＩ！、Ｎとなる場合に必要な、１１含有
量に相当する。ＡｊＨＪを主インヒビクーとして活用す
る本性において、製品の鉄損値を左右する二次再結晶現
象が、（２７／１４）　ｘＮ　（％）をベースとする酸
可溶性Ａｌ含有量により影響を受けているものと理解さ
れる。

実験Ｖ Ｃ：　０．０７５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ　　：　
　０．０７０％、Ｓ　、：　０．０１５％、Ｓｅ　：　
　０．０１５％、酸可溶性Ａ７！：０．０２５５％、Ｎ
　：　０．００８５％、Ｓｎ：０．１５％、残部：実質
的にＦｅからなる２００ｍ／ｍ厚の多数のスラブを熱間
圧延における粗圧延後のバーの厚み及び仕上圧延のパス
回数と各パスでの圧下率を種々変更して、１．４ｍ／ｍ
厚の熱延板とした。仕上圧延前後の温度は、それぞれ１
２３０〜１２５０℃及び１０３０〜１０５０℃とし、仕
上圧延に要する時間は２０秒以内であった。上記以外の
熱間圧延条件及びその他の条件については、実験■と同
様の方法で処理し製品を得、製品の鉄損値を測定した。

熱間圧延における仕上圧延のパス回数及び各パスでの圧
下率と製品の鉄損値の関係を第５図及び第６図に示す。

第５図は、等圧下率圧延の場合である。横軸は圧延パス
回数、縦軸は各パスの圧下率である。鉄損値をＯ２Δ、
Ｘ等の符号で示す。第５図より明らかなように、圧下率
が２０％以上で、圧延パス回数が６回以上の場合に、良
好な鉄損値が得られることが判明した。

第６図は、各パスで圧下率が異なる場合である。

横軸は、圧下率２０％以上の圧延パス回数であり、縦軸
は、鉄損である。

第６図から明らかなように、圧下率２０％以上の圧延パ
ス回数が６回以上の時、良好な鉄損が得られることが判
明した。

製品板厚が、薄くなる程、高温仕上焼鈍において、板厚
全体に対する界面反応の影響が相対的に大きくなり、理
想的な二次再結晶を発現させ、良好な製品磁気特性を得
るためには、インヒビター集合組織両面に関して、前工
程での厳密な造り込みが必要である。インヒビター、集
合組織のあるべき状態について、定量的に議論すること
は、現在の段階では、なお、難かしい。上記の如く、熱
間圧延の仕上圧延において、圧下率２０％以上の圧延パ
ス回数を６回以上とする時に、薄手高磁束密度一方向性
電磁鋼板の鉄損値が良好となるのは、多分、主として集
合組織面において有利になったためと考えられる。

以上の如く、 実験■、実験■、実験■の結果から、所定量のＣ，Ｓｉ
およびＳｎを含有する珪素鋼スラブを用いる、薄手一方
向性電磁鋼板の製造方法において、優れた製品の鉄損値
を安定して得るためには、出発材料の成分として、所定
量のＣ，Ｓｉ、Ｓｎの他に、ＳとＳｅの含有量関係、Ｓ
−５−３ｅ−の含有量関係、更にはＮと酸可溶性Ａｌの
含有量関係の組み合わせが重要であり、更に、実験Ｖの
結果から、熱間圧延における仕上圧延での圧下率とパス
回数が重要であることを、本発明者等は知見した。

即ち、出発材料の成分として、所定量のＣ，５ｉＳｎの
他に、Ｓ　：　　０．０３５％以下、Ｓｅ　　：　　０
．００５〜０．０３５％、ＳとＳｅの合計量：　　０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ　　＋　　０．０５０〜０
．０９０％かつ｛１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％
））｝〜｛４，５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））｝
％、Ｎ　：　０．００５０〜０．０１００％、酸可溶性
Ａｆｆ　：　　（（２７／１４）　×Ｎ含有量（％）十
０、００３０１％〜（（２７／１４）　×Ｎ含有量（％
）−ト０．０１５０１％を含有し、熱間圧延における仕
上圧延で、圧下率２０％以上の圧延を６パス以上行うこ
とにより、鉄損値の優れた（低い）薄手高磁束密度一方
向性電磁′＠板の安定製造が可能であるという知見を得
、本発明を完成させた。

実験Ｉの結果から、ＳｎとＳｅの複合添加材に、更に、
Ｃｕ及びｓｂの何れか一方又は双方を添加した場合に、
製品の鉄損値が一段と向上することが明らかになった。

これらの材料につき、安定して優れた鉄損値を得べく、
前記実験■、実験■、実験■、実験■と同様の実験を行
い同様の結果を得、本発明が、これらＣｕ、Ｓｂ添加鋼
に対して有効に適用できることを＋Ｖ　ｔ＝した。

Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ　　：
　　０．０７０％、Ｓ　：　　０．０１５％、Ｓｅ　　
：　　０．０１５％、酸可溶性／１０、０２５５％、Ｎ
　４０．００８５％、Ｓｎ：０．１５％、Ｃｕ無添加お
よび０．０１−０．５０％を含有する２００ｍ／ｍ厚の
多数の珪素鋼スラブにつき、前記実験■と同様の方法で
処理して、製品を得た。

Ｃｕ含有量と鉄損値の関係を、第７図に示す。

第７図から明らかな如く、Ｃｕ：０．０３〜０．３０％
の範囲で鉄損値が低く（良好に）なる。

Ｃ：　　０．０７８％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　　０．０７６％、Ｓ　：　　０．０１８％、Ｓｅ　：
　　０．０１６％、酸可溶性／１０．０２５５％、Ｎ　
：　０．００８０％、Ｓｎ：０．１３％、Ｓｂ　：無添
加および０．００１〜０．０５０％を含有する２００ｍ
　／　ｍ厚の多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方
法で処理して、製品を得た。

ｓｂ含有量と鉄損値の関係を、第８図に示す。

第８図から明らかな如く、Ｓｂ　　：　０．００５〜０
．０３５％の範囲で鉄損値が低く（良好に）なる。

次に、本発明における他の成分および製造工程の条件の
限定理由について述べる。

Ｃは、０．０５０〜０．１２０％が好ましい。０．０５
０％未満或は０．１２０％を超えると、仕上焼鈍工程で
の二次再結晶が不安定となる。

Ｓｉ　は、２，８〜４．５％が好ましい。２．８％未満
では、良好な（低い）鉄損値が得られず、４．５％を超
えると、加工性（冷間圧延のし易さ）が劣化する。

Ｓｎは、０．０５〜０．２５％が好ましい。０．０５％
未満では、二次再結晶が不良となり、０．２５％を超え
ると加工性が劣化する。

熱間圧延と最終冷間圧延の間で、少くとも１回１０３０
〜１２００℃の温度範囲で１０分以内の焼鈍をし、その
後急冷することが望ましい。１０３０’Ｃ未満では、良
好な製品磁気特性が得られず、１２００℃を越えると、
二次再結晶が不良となる。又、１０分を越えて焼鈍して
も製品特性は向上しない。焼鈍中に、５０〜２５０　Ｐ
ＰＭ脱炭することは、製品磁気特性向上に有効である。

最終冷延の圧下率は８１〜９５％が望ましい。８１％未
満では、良好な製品磁気特性が得られず、９５％を越え
ると二次再結晶が不良となる。

最終冷延の途中で１５０〜３００℃で３０秒以上の保定
を３回以上行うことが、良好な製品磁気特性を得るため
に望ましい。最終板厚は０．０５〜０．２５ｍ／ｍが望
ましい。０．０５ｍ／ｍ未満では、二次再結晶が不安定
となり、０．２５ｍ／ｍを超えると、良好な鉄損値が得
られない。

〔実施例〕

実施例Ｉ Ｃ：　　０．０８２％、Ｓｉ：３．２５％、Ｓｎ：０．
１３％、Ｓ　：　　０．００３〜０．０３７％、Ｓｅ　
：　０．００２−０．０４０％、Ｍｎ　　：　　０．０
４０〜０．１１０％、Ｎ　：　０．００４０〜０．０１
０８％、酸可溶性Ａｊｌ！　：　０．０１８０〜０．０
３５０％、Ｃｕ　：無添加及び０．０２〜０．５０％、
Ｓｂ　：無添加及び０．０２０〜０．０６０％、等を含
有し、残部：実質的にＦｅがらなる２００ｍ／ｒｒ＋厚
の多数のスラブを１４００℃で４時間加熱し、加熱炉か
ら抽出して、粗圧延を行い、４０ｍ／ｍ厚さのバーとし
た。その後６パスの等圧下率圧延で１．５ｍ／ｍ厚に圧
延した。熱延板を１１２０℃に加熱し１００秒間保定し
、次いで１００’Ｃの湯に浸漬して冷却した。次に、そ
の途中で、５回の、２５０℃で５分間のエイジング処理
を伴う冷間圧延によって０．１７０ｍｍの最終板厚とし
た。

次いで、７５％Ｈ２，２５％ＮＺ、露点６６℃の雰囲気
中で８５０℃に加熱し、その温度に１２０秒間保定した
後、冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布した後、８５％Ｈ２，１５％Ｎ２雰囲気中で、２５℃
／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ２
雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間均熱した後、冷
却し、さらに、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティング
を行って製品とした。

した。

製品の鉄損値（Ｗ＋５１５Ｇ）と磁束吉度（Ｂａ）を測
定した。その結果を第１表に示す。第１表から明らかな
ように、Ｓ　、ＳｅおよびＳとＳｅの合計量、Ｍｎ、Ｎ
、酸可溶性Ａｌが本発明の領域にあるときのみ、優れた
（低い）鉄損値を示している。

また、Ｃｕ、Ｓｂの含有量が本発明領域にあるとき、更
に良い特性を示している。

実施例２ 第２表に示す、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ４種の成分の２００ｍ／
ｍ厚の珪素鋼スラブを、１４００℃で４時間加熱し、加
熱炉から抽出して、粗圧延を行い、厚み４０　ｍ　／　
ｍのバーとした。その後、６パスの等工率圧延で２．０
　ｍ　／　ｍの板厚迄仕上圧延を行った。

仕上圧延に要した時間は２０秒以内であった。

この材料を１１２０℃に加熱して１２０秒間保定し、次
いで１００℃の湯に浸漬して冷却した。＋、ｌ　Ｉ’４
の一部を１．２ｍ／ｍ厚に冷延し、１０００℃に加熱し
、６０秒間保定した後、１００℃の湯に浸漬して冷却し
た。これらの材料を、その途中で、５回の、２５０℃で
５分間のエイジング処理を伴う冷間圧延によって、０．
１４５ｍ／ｍ　｛１．２ｍ／　ｍから）、０．２５０ｍ
　／　ｍ　（２，０ｍ　／　ｍから）の最終板厚とした
。

次いで、７５％Ｈ，，２５％Ｎ２、露点６６℃の雰囲気
中で８５０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した後
冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
た後８５％Ｈ２，１５％Ｎ２雰囲気中で、２５℃／ｈｒ
の昇温速度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ２雰囲気
中で１２００℃の温度で２０時間均熱した後冷却しさら
に、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティングを行って製
品とした。

製品の鉄損値（Ｗ＋５／Ｓｏ）と磁束密度（Ｂ８）を測
定した。その結果を第３表に示す。第３表から明らかな
ように、出発材料が、本発明の成分領域にあるときのみ
、優れた（低い）鉄損値を示している。

第３表 実施例３ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ　　：
　　０．０７５％、Ｓ　：　０．０１５％、Ｓｅ　：　
０．０２０％、酸可溶性、１１０．０２５０％、Ｎ　：
　０．００４０％および０．００８５％、Ｓｎ　：０．
１４％、残部・実質的にＦｅからなる２枚の２００ｍ　
／　ｍ厚の珪素鋼スラブを１４００℃で４時間加熱し、
加熱炉から抽出して、粗圧延を行い、厚み４０ｍ　／　
ｍのバーとした。その後、６パスの等工率圧延で１．８
ｍ／ｍの板厚迄仕上圧延を行った。仕上圧延に要した時
間は２０秒以内であった。次いで１１００℃まで加熱し
て、その温度で８０秒間保定し、次いで、１００℃の湯
に浸漬して冷却した。

この材料を、０．３８ｍｍおよび０．７７　ｍｍ厚さま
で冷間圧延した後、１０００℃まで加熱し、その温度に
６０秒間保定する焼鈍を行った後１００℃の湯に浸漬し
て冷却した。

この材料を、その途中で５回の、２５０℃で５分間のエ
イジング処理を伴う冷間圧延によって、０．０５ｍｍ厚
さ（０，３８ｍｍから）および０．１０ｍｍ厚さ（０，
７７ｍｍから）の最終板厚とした。このようにして得ら
れたストリン１に、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２、露点６４
”Ｃの雰囲気中で８４０℃に加熱しその温度に９０秒間
保定する脱炭焼鈍を施した後、マグネシアを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布した。

この材料を、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２雰囲気中で、２５
℃／ｈｒの昇温温度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ
２雰囲気中で、１２００℃の温度で２０時間均熱する仕
上焼鈍を行った。

次いで、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティングを行い
、製品とした。

製品の鉄損値（Ｗ１３７５ｏ）と磁束密度（Ｂ８）を測
定した。

その結果を第４表に示す。

さらに、製品の表面に、圧延方向に直交する方向に５＋
ｎ＋ｎ間隔でレーザー照射を行ったものの鉄損値（Ｗ＋
３／Ｓｏ）を測定した。

その結果を、また第４表に示す。第４表から明らかな如
く、本発明の成分領域の材料を出発材料としたものは鉄
損が優れている。

実施例４ 第５表に示す、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ４種の成分の２００ｍ／
ｍ厚の多数のスラブを熱間圧延における粗圧延後のバー
の厚み及び、仕上圧延のパス回数と各パスでの圧下率を
種々変更して、１．４ｍ／ｍ厚の熱延板とした。上記以
外の熱間圧延条件及びその他の条件については、実験■
と同様の方法で処理し、製品を得、鉄損値を測定した。

仕上圧延のパス回数、各パスでの圧下率及び製品の鉄損
値を第６表に示す。

第６表から明らかなように、熱間圧延における仕上圧延
で圧下率２０％以上の圧延パス回数が６回以上の場合に
優れた鉄損値が得られた。

弔 表 〔発明の効果〕 この発明は、以上述べたように構成したから、鉄損の優
れた一方向性電磁鋼板、就中、薄手方向性電磁鋼板を安
定して製造できる効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１回は、Ａｎを主インヒビターとする薄手一方向性電
磁鋼板における、出発材料への合金添加元素（横軸）と
製品の鉄損値（縦軸）との関係を示す図である。 第２図はスラブのＳ含有量（横軸）及びＳｅ含有量（縦
軸）と製品の鉄損値（０，ｘ等で表示）の関係を示す図
である。 第３図はスラブのＳとＳｅの合計含有量（横軸）及びＭ
ｎ含有量（縦軸）と製品の鉄損値（○、Ｘ等で表示）の
関係を示す図である。 第４図はスラブのＮ含有量（横軸）と酸可溶性ＡＩ！、
含有Ｎ（縦軸）と製品の鉄損値（０、Ｘ等で表示）の関
係を示す図である。 第５図は、熱間圧延における等圧下率仕上圧延のパス回
数及び各パスでの圧下率と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表
示）の関係を示す図である。 第６図は、熱間圧延における、仕上圧延の圧延率２０％
以上のパス回数と製品の鉄損値の関係を示す図である。 第７図はスラブのＣｕ含有量（横軸）とＣｕ添加による
製品の鉄損値の変化量（縦軸）の関係を示す図である。 第８図はスラブのｓｂ含有量（横軸）とｓｂ添加による
製品の鉄損値の変化量（縦軸）の関係を示す図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、Ｃ：０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ
   ：２．８〜４．５、Ｍｎ：０．０５０〜０．０９０％で
   かつＭｎ：｛１．５×（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝〜｛
   ４．５×（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝％、Ｓ：０．０３
   ５％以下、Ｓｅ：０．００５〜０．０３５％でかつ（Ｓ
   ＋Ｓｅ）：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．００５
   ０〜０．０１００、酸可溶性Ａｌ：｛（２７／１４）×
   Ｎ（％）＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）×Ｎ（％
   ）＋０．０１５０｝％、Ｓｎ０．０５〜０．２５％、残
   部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを
   高温加熱し、次いで、その仕上圧延で、圧下率２０％以
   上の圧延を６パス以上行う熱間圧延を施し、前記熱間圧
   延と最終冷間圧延の間に少くとも１回１０３０〜１２０
   ０℃の温度範囲で１０分以内の焼鈍を施し、その後急冷
   し、次いで、最終冷延するに際し、圧下率を８１〜９５
   ％とし、最終冷延の途中で１５０〜３００℃で３０秒以
   上の保定を３回以上行い、最終板厚を０．０５〜０．２
   ５ｍ／ｍとし、次に、湿潤雰囲気中で脱炭焼鈍を行い、
   マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、高温仕
   上焼鈍を行うことを特徴とする鉄損の優れた薄手高磁束
   密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
2. （２）重量％で、Ｃ：０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ
   ：２．８〜４．５、Ｍｎ：０．０５０〜０．０９０％で
   かつＭｎ：｛１．５×（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝〜｛
   ４．５×（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝％、Ｓ：０．０３
   ５％以下、Ｓｅ：０．００５〜０．０３５％でかつ（Ｓ
   ＋Ｓｅ）：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．００５
   ０〜０．０１００、酸可溶性Ａｌ：｛（２７／１４）×
   Ｎ（％）＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）×Ｎ（％
   ）＋０．０１５０｝％、Ｓｎ０．０５〜０．２５％、Ｃ
   ｕ：０．０３〜０．３０％およびＳｂ：０．００５〜０
   ．０３５％の何れか一方または双方、残部：Ｆｅおよび
   不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを高温加熱し、次
   いで、その仕上圧延で、圧下率２０％以上の圧延を６パ
   ス以上行う熱間圧延を施し、前記熱間圧延と最終冷間圧
   延の間に少くとも１回１０３０〜１２００℃の温度範囲
   で１０分以内の焼鈍を施し、その後急冷し、次いで、最
   終冷延するに際し、圧下率を８１〜９５％とし、最終冷
   延の途中で１５０〜３００℃で３０秒以上の保定を３回
   以上行い、最終板厚を０．０５〜０．２５ｍ／ｍとし、
   次に、湿潤雰囲気中で脱炭焼鈍を行い、マグネシアを主
   成分とする焼鈍分離剤を塗布し、高温仕上焼鈍を行うこ
   とを特徴とする鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電
   磁鋼板の製造方法。