JPH02298219A - 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法

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JPH02298219A
JPH02298219A JP1119145A JP11914589A JPH02298219A JP H02298219 A JPH02298219 A JP H02298219A JP 1119145 A JP1119145 A JP 1119145A JP 11914589 A JP11914589 A JP 11914589A JP H02298219 A JPH02298219 A JP H02298219A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鉄損の低い薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。
〔従来の技術〕
一方向性電磁鋼板は、軟磁性材料として主にトランスそ
の他の電気機器の磁芯材料として使用され、磁気特性と
して、励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。
磁気特性の優れた鋼板を得るには、磁化容易軸である＜
００１＞軸が、圧延方向に高度に揃うことが必要である
。その他に、板厚、結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が
、磁気特性に大きく影響する。
電磁鋼板の方向性は、Ａ　Ｉ　Ｎ、　ＭｎＳをインヒビ
ターとして機能せしめる強圧下一段冷間圧延プロセスに
よって大きく向上し、現在、磁束密度が理論値の９６％
程度のものまで製造されるようになって来ている。
一方、近年、エネルギー価格の高騰を反映してトランス
メーカーは、省エネルギー型トランス用素材として、低
鉄損磁性材料への指向を一段と強めている。
低鉄ｔ［性材料として、アモルファス合金や６．５％Ｓ
ｉ合金といった高Ｓｉ材の開発も進められているが、ト
ランス用の材料としては、価格、加工性等の点で難点が
ある。
他方、電磁鋼板の鉄損には、Ｓｉ含有量の他に板厚が大
きく影響し、化学研摩等により製品の板厚を小さくする
と、鉄損が低下することが知られている。
薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関する従
来の技術として、特開昭５７−４１３２６号公報、特開
昭５８−２１７６３０号公報、特開昭６０−５９０４４
号公報、特開昭６１−７９７２１号公報、特開昭６１−
１１７２１５号公報等に開示されている技術が知られて
いる。
特開昭５７−４１３２６号公報には、インヒビターとし
てＳ　、Ｓｅの何れか少なくとも１種を０．０１０〜０
．０３５％、Ｓｂ　　、Ａｓ　　、Ｂｉ　　、Ｓｎの中
から選ばれる何れか少なくとも１種を０．０１０〜０．
０８０％を含有する素材を出発材料とする製造方法が開
示されている。
特開昭５８−２１７６３０号公報には、ＣＦ　０．０２
〜０．１２％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ　　：　
０．０３〜０．１５％、Ｓ　：　０．０１〜０．０５％
、ＩＩｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４〜０
．０１２％、Ｓｎ　　：　０．０３〜０．３％を含有す
る素材或は前記素材にさらに、Ｃｕ：０．０２〜０．３
％を含有する素材を出発材料とする製造方法が開示され
ている。
特開昭Ｇｏ　５９０４４号公報には、Ｃ：　０．０２〜
０．１０％、Ｓｉ　　：２．５〜４．５％、Ｓｎ　　：
　０．０４〜｛１．４％、酸可溶性Ａ　ｆ　：、　０．
０１５〜０．０４０％、Ｎ　：　０．００４０〜０．０
１００％、Ｍｎ　　：　　０．０３０＝０．１５０　％
、Ｓ　：　０．０１５〜０．０４０％を必須成分とし、
その他０．０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｂ　　
、Ｃｕ　　、Ａｓ　　、Ｂｉから選ばれた１種または２
種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方法
が開示されている。
特開昭６１−７９７２１号公報には、Ｓｉ：３．１〜４
．５％、Ｍｏ　　：　　０．００３〜０．｝％、酸可溶
性Ａ　ｆ　：　０．００５〜０．０６％、ＳおよびＳｅ
のいずれか１種または２種の合計量：　　０．００５〜
０．１％を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方
法が、開示されている。
特開昭６１−１１７２１５号公報には、Ｃ：　０．０３
〜０．１０％、Ｓｔ　　：２．５〜４．０％、Ｍｎ　　
：　０．０２〜０．２％、Ｓ　：　０．０１〜０．０４
％、酸可溶性Ａｎ　：　　０．０１５〜０．０４０％、
Ｎ　：　０．００４０〜０．０１００％を含有しさらに
、０，０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｎ　　、Ｓ
ｂ　、Ａｓ　　。
Ｂｉ、Ｃｕ、Ｃｒのうちから選ばれた１種または２種以
上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方法が、
開示されている。
〔発明が解決しようとする課題〕
一方向性電磁鋼板においては、製品厚みが薄く磁束密度
が高いほど、レーザー等による磁区細分化を行ったとき
の鉄損低減効果が大きくなる。
他方、一方向性電磁綱板は、Ａ　Ｉ　Ｎ、　ＭｎＳとい
ったインヒビターを活用し、仕上焼鈍において二次再結
晶を発現させて製造されるが、製品の薄手化に伴い、理
想的二次再結晶を安定して発現させることが難しくなる
傾向がある。
一方、トランスメーカーの材料の低鉄損化、低価格化に
対する要求は日に日に強く、より低鉄損の製品を、より
安定した、低コストの方法で製造して行かなければなら
ない。このような点から、先に述べた先行技術では、必
ずＬ７も満足できない状況になってきた。
本発明は、先に述べた先行技術の限界を打破して、さら
に優れた特性を有する製品を安定して製造し得るプロセ
スを提供することを目的としてなされた。
〔課題を解決するための手段］ 本発明の特徴とする処は、 重量％で、Ｃ：　　０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：
２．’８〜４．０％、Ｓｎ　　：　０．０５〜０．２５
％、を含有する急冷凝固による０、２〜１０ｍ／ｍ厚の
薄鋳片を最終冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の温
度域で３０秒間以上焼鈍し、最終冷間圧延において８１
〜９５％の圧下率を適用する圧延を行って０．０５〜０
．２５ｍｍの最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次い
で焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電
磁鋼板の製造方法において、前記薄鋳片に前記成分以外
に下記成分を含有せしめることを特徴とする鉄損の優れ
た薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法である。
Ｓ　：　　０．０３５％以下、Ｓ　ｅ　　：　　０．０
０５〜０．０３５％でかつ（Ｓ　＋　Ｓｅ）　：　　０
．Ｏ１５〜０．０６０％、Ｍｎ　　：０．０５０〜０．
０９０％でかつＭｎ　　：　　｛１．５Ｘ　（Ｓ　（％
）＋Ｓｅ（％）））　〜（４，５ｘ　（ｓ　（％）＋Ｓ
ｅ（％））｝％、Ｎ　：　０．００５０−０．０１００
％、酸可溶性Ａｌ：　　（（２７／１４）　×Ｎ　（％
）　＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）　×Ｎ（％）
　＋〇、０１５｝％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物
、或は、 Ｓ　：　０．０３５％以下、Ｓ　ｅ　：　０．００５〜
０．０３５％でかつ（Ｓ　＋　Ｓｅ）　：　　０．０１
５〜０．０６０％、Ｍｎ　　：　０．０５０〜０．０９
０％でかつＭｎ　　：　　｛１．５Ｘ　（Ｓ　（％）＋
Ｓｅ（％））ｌ　〜（４，５ｘ　（Ｓ　（％）＋Ｓｅ（
％））｝％、Ｎ　：　０．００５０〜０．０１００％、
酸可溶性Ａｆｆｉ　：　　（Ｃ２１／１４）　×Ｎ　（
％）　＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）　×Ｎ（％
）　＋Ｏ，０１５｝％、Ｃｕ　　：　０．０３〜０．３
０％およびＳｂ　　：　　０．００５〜０．０３５％の
何れか一方または双方、残部：Ｆｅおよび不可避的不純
物。
本発明者等はへＡＮを主インヒビターとし、強圧下最終
冷延を特徴とする、薄手一方向性電磁鋼板の製造に関し
、先ず合金添加元素の影響を徹底的に調査した。
実験Ｉ Ｃ：　　０．０８０％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　０．０２０〜０．１２０％、Ｓ　：　０．０２５％、
酸可溶性Ａ　ｆ　：　０．０１００〜０．０４５０％、
Ｎ　：　０．００２０〜０．０１２０％、残部：実質的
にＦｅからなる多数の急冷凝固による１、４ｍ／ｍ厚の
薄鋳片及びＣ：　　ｏ、ｏｓｏ％、Ｓｉ：３．２０％、
Ｍｎ　　：　０．０２０〜０．１２０％、Ｓ　：　０．
０２５％、酸可溶性Ａ　ｆ　：　０．０１００〜０．０
４５０％、Ｎ　：　０．００２０〜０．０１２０％、を
含有し、且つ、Ｓｎ：０．１３％、Ｓｅ　　：０．０１
０％、Ｃｕ：０．０７％、Ｓｂ　　：　　０．０２０％
、Ａｓ　　：０．０５０％、Ｂｉ：０．１０％、Ｃｒ：
０．１０％のうちから選ばれた１種または２種以上を含
有し、残部：実質的にＦｅからなる多数の急冷凝固によ
る１、　４　ｍ　／　ｍ厚の薄鋳片を１１２０℃に加熱
して８０秒間保定し、次いで常温迄平均冷速３５℃／秒
で冷却した。
この材料を、その途中で、５回の、２５０’Ｃで５分間
のエイジング処理を伴う冷間圧延によって０．１４５１
の最終板厚とした。
次いで、７５％Ｈ，，２５％Ｎよ、露点６４℃の雰囲気
中で８４０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した後
冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍骨１ｌｉｌ剖を
塗布してコイルとした後、８５％Ｈ，，１５％Ｎｔ雰囲
気中で、２０℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱
し、次いでＨ１雰囲気中で１２００’Ｃの温度で２０時
間均熱した後、冷却し、さらに、焼鈍分離剤を除去し、
張力コーティングを行って製品とした。
この製品の鉄損値を測定した。その結果を第１図に示す
。第１図から明らかなように、比較的良好な鉄損値が得
られたのは、薄鋳片にＳｎを含有する場合であり、就中
、ＳｎとＳｅの双方を含有する場合に、一段と良好な鉄
損値が得られた。
ＡｆＮを主インヒビターとし、強圧下最終冷延を特徴と
する薄手一方向性電磁鋼板の製造において、素材にＳｎ
、又は、Ｓｎ及びＣｕを含有する場合に、鉄…の優れた
高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られることは、特開昭
５８−２１７６３０号公報において既に公知である。実
験Ｉによって、新たに得られた知見は、ＳｎとＳｅの複
合添加により、更に優れた鉄損値が得られるということ
である。
又、実験Ｉによれば、Ａｓ　　、Ｂｉ　　、Ｃｒ添加に
よる鉄損値改善の効果は認められなかった。
なお、第１図に示す如く、ＳｎとＳｓの複合添加の場合
でも、なお、鉄損値にばらつきが大きく、更なる改善が
必要であることが判明した。
ＳｎとＳｅの複合添加材の製品の鉄損値のばらつきを減
少すべく、Ｓ、Ｓｅ、Ｍｎ、Ｎ、酸可溶性Ａ４２の含有
量の影響を解明することにした。
実験■ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　　０．０７０％、Ｓ：無添加〜０．０５０％、Ｓｅ　
：無添加〜０．０５０％、酸可溶性Ａ　ｆ　：　０．０
２４０％、Ｎ　：　０．００８５％、Ｓｎ　：０．１３
％、残部：実質的にＦｅからなる多数の急冷凝固による
１、４ｍ／ｍ厚の薄鋳片を、実験■と同様の方法で処理
し、製品を得、鉄１貝値を測定した。
鉄損値と薄鋳片の成分の関係を、第２図に示す。
第２図において、横軸はＳ含有量であり、縦軸はＳｅ含
有量である。同図における、直線ａｂ。
ｂｃ、ｃｄ、ｄｅ、ｅｆ、ｆａで囲まれる領域で、優れ
た（低い）鉄損値が得られた。また、この領域での磁束
密度Ｂ、値は、何れも１．９０Ｔ以上であった。直線ｂ
ｃ、ｅｆは、おのおの次式で表される。
直線ｂｃ：ｓ含有量（％）＋Ｓｅ含有量（％）−０，０
６０％ 直線ｅｒａｓ含有Ｎ（％）＋Ｓｅ含有量（％）＝　　ｏ
、ｏｉｓ％ コレラノコトから、Ｓ　：　　０．０３５％以下、Ｓｅ
　：０．００５〜０．０３５％かつＳとＳｅの合計：０
８Ｏ１５〜０．０６０％の場合に、安定して、優れた鉄
損値が得られることが明らかとなった。
実験■ Ｃ：　　０，０７５％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　　０．０２０〜０、１２０％、Ｓ：無添加〜０．０３
５％、Ｓｅ　：　０．００５〜０．０３５％、ＳとＳｅ
の合計：　　０．０１５〜ｏ、ｏｅｏ％、酸可溶性Ａ　
ｆｆｉ　：　０．０２４０％、Ｎ　：　０．００８５％
、Ｓｎ　：０．１３％、残部：実質的にＦｅからなる多
数の象、冷凝固による１、４ｍ／ｍ厚の薄鋳片を、実験
■と同様の方法で処理して製品を得、鉄損値を測定した
。
このときの鉄損値と薄鋳片の成分の関係を、第３図に示
す。第３図において、横軸はＳとＳｅの合計量であり、
縦軸はＭｎ含有量である。”第３図における、直線ａｂ
、ｂｃ、ｃｄ、ｄｅ。
ｅａで囲まれる領域で優れた（低い）鉄損値が得られた
。また、この領域での磁束密度Ｂ、は、何れも１．９０
Ｔ以上であった。
直線ｂｃ　、ｅａは、おのおの次式で表される。
直ｋＩＡｂｃ：Ｍｎ含有Ｍ（％） 〜１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））直線ｅａ：
Ｍｎ含有量（％） 〜４．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））これらのこ
とから、ＳとＳｅの合計量：ｏ、ｏｔｓ〜０．０６０％
、Ｍｎ　　：　　０．０５０〜０．０９０％でかつ、（
１゜５×（ＳとＳｅの合計含有量（％））｝〜｛４，５
ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％）））％のときに、安定
して、優れた（低い）鉄を員値が得られることが明らか
となった。
実験■ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　０．０７０％、Ｓ　：　　０．０１５％、Ｓｅ　　：
　　０．０１５％、酸可溶性Ａ１：０．０１００〜０．
０４５０％、Ｎ　：　０．００２０〜０．０１２０％、
５ｎ−０，１３％、残部：実質的にＦｅからなる多数の
急冷凝固による１、４ｍ／ｍ厚の薄鋳片を、実験ｌと同
様の方法で処理して製品を得、鉄損値を測定した。
鉄損値と薄鋳片の成分の関係を、第４図に示す。
第４図において、横軸はＮ含有量であり、縦軸は酸可溶
性１４２含有量である。
第４図における直線ａｂ、ｂｃ、ｃｄ、ｄｅで囲まれる
領域で、優れた（低い）鉄損値が得られた。また、この
領域での磁束密度Ｂ、は、何れも１．９０Ｔ以上であっ
た。直線ａｂ、ｃｄは、おのおの次式で表される。
直線ａｂ；酸可溶性１ｅ（％） ＝　（（２７／１４）　Ｘ　Ｎ　（％）＋０．０１５０
）　（％）直線Ｃｄ：酸可溶性、Ｉｎ（％） ＝　（（２７／１４）　Ｘ　Ｎ　（％）＋０．００３０
）　（％）これらのことから、Ｎ　：　０．００５０〜
０．０１００％、酸可溶性Ａｆｆｉ　：　　（（２７／
１４）　×Ｎ　（％）　＋０．００３０１〜（（２７／
１４）　×Ｎ　（％）＋０．０１５０）％のときに、優
れた鉄を負値が得られることが明らかとなった。
ここに、（２７／１４）　×Ｎ　（％）は、綱に含有す
るＮがすべてＡｆＮとなる場合に必要なＡｌ含有量に相
当する。Ａｊ２Ｎを主インヒビターとして活用する本性
において、製品の鉄損値を左右する二次再結晶現象が、
（２７／１４）　×Ｎ　（％）をベースとする酸可溶性
Ａｌ含有量により影響を受けているものと理解される。
以上の如く、 実験■、実験■、実験■の結果から、所定量のＣ，Ｓｊ
およびＳｎを含有する急冷凝固による薄鋳片を用いる、
薄手一方向性電磁鋼板の製造方法において、優れた製品
の鉄損値を安定して得るためには、出発材料の成分とし
て、所定量のＣ１Ｓｉ、Ｓｎの他に、ＳとＳｅの含有量
関係、Ｓ−５−３ｅ−の含有量関係、更にはＮと酸可溶
性Ａ１の含有量関係の組み合わせが重要であることを、
本発明者等は知見した。
即ち、出発材料の成分として、所定量のＣ１Ｓｉ、Ｓｎ
の他に、Ｓ　：　０．０３５％以下、Ｓｅ　：０．００
５〜０．０３５％、ＳとＳｅの合計Ｍ　：　０．０１５
〜０．０６０％、Ｍｎ　　：　　０．０５０〜０．０９
０％かつ！　１．５　Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％）
））　〜（４，５Ｘ　（ＳとＳｅの合計含有量（％））
｝％、Ｎ：０．００５０〜０．０１００％、酸可溶性Ａ
ｊ２　：　　（（２７／１４）　×Ｎ含有量（％）　＋
０．００３０）％〜（（２７／１４）　×Ｎ含有量（％
）　＋０．０１５０）％を含有するときに、鉄損の優れ
た（低い）薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造
が可能であるという知見を得、本発明を完成させた。
実験■の結果から、ＳｎとＳｅの複合添加材に、更に、
Ｃｕ及びＳｂの何れか一方又は双方を添加した場合に、
製品の鉄損値が一段と向上することが明らかになった。
これらの材料につき、安定して優れた鉄１貝値を得べく
、前記実験■、実験■、実験■と同様の実験を行い同様
の結果を得、本発明が、これらＣｕ、Ｓｂ添加鋼に対し
て有効に適用できることを確認した。
Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ　　：
　　０．０７０％、Ｓ　：　０．０１５％、Ｓｅ　　：
　　０．０１５％、酸可溶性Ａ１：０．０２５５％、Ｎ
　：　０．００８５％、Ｓｎ：０．１５％、Ｃｕ　：無
添加および０．０１〜０．５０％を含有する多数の急冷
凝固による１、　４　ｍ　／　ｍ厚の薄鋳片につき、前
記実験Ｉと同様の方法で処理して、製品を得た。
Ｃｕ含有量と鉄損の関係を、第５図に示す。第５図から
明らかな如く、Ｃ’ｕ　　：　０．０３〜０．３０％の
範囲で鉄損が低く　（良好に）なる。
Ｃ：　　０．０７８％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ　　：
　　０．０７６％、Ｓ　：　０．０１８％、Ｓｅ　：　
０．（［６％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５５％、Ｎ　：
　０．００８０％、Ｓｎ：０．１３％、Ｓｂ　：無添加
および０．００１〜０．０５０％を含有する多数の象、
冷凝固による１、４ｍ／ｍ厚の薄鋳片を、実験Ｉと同様
の方法で処理して製品を得た。
Ｓｂ含有量と鉄を員の関係を、第６図に示す。第６図か
ら明らかな如く、Ｓｂ　　：　　０．００５〜０．０３
５％の範囲で鉄…が低く（良好に）なる。
次に、本発明における他の成分および製造工程の条件の
限定理由について述べる。
Ｃは、０．０５０〜０．１２０％が好ましい、　　０．
０５０％未満或は０．１２０％を超えると、仕上焼鈍工
程での二次再結晶が不安定となる。
Ｓｉ　は、２．８〜４．０％が好ましい。２．８％未満
では、良好な（低い）鉄損が得られず、４．０％を超え
ると、加工性（冷間圧延のし易さ）が劣化する。
Ｓｎは、０．０５〜０．２５％が好ましい。０．０５％
未満では、二次再結晶が不良となり、０．２５％を超え
ると加工性が劣化する。
薄鋳片の厚みは０．２〜１０ｍ／ｍが好ましい。
０．２ｍ／ｍ未満、或は１０ｍ／ｍを超えると良好な磁
気特性が得られない。
一方、製造工程条件としては、最終冷間圧延前に、９２
０℃以上の温度域で３０秒間以上の焼鈍を行わないと、
良好な（低い）鉄損が得られない。
最終冷間圧延における圧下率が８１％未満では、良好な
（低い）鉄損が得られず、９５％を超えると、二次再結
晶が不安定となる。
最終板厚が０．０５ｍｍ未満では、二次再結晶が不安定
となり、０．２５ｍｍを超えると、良好な（低い）鉄損
が得られない。
〔実施例〕
実施例１ Ｃ：　　０．０８２％、Ｓｉ　　：３．２５％、Ｓｎ：
０．１３％、Ｓ　：　０．００３〜０．０３７％、Ｓｓ
　：　０．００２〜０．０４０％、Ｍｎ　　：　　０．
０４０〜０．１１０％、Ｎ　：　０．００４０〜０．０
１０ｆｊ％、酸可溶性Ａ　ｆｆｉ　：　０．０１８０〜
０．０３５０％、Ｃｕ　：無添加及び０．０２〜０．５
０％、Ｓｂ　：無添加及び０．０２０〜０．０６０％、
等を含有し、残部：実質的にＦｅからなる多数の急冷凝
固による１、　５　ｍ　／　ｍ厚の薄鋳片を１１２０℃
に加熱して１００秒間保定し、次いで１００℃の湯に浸
漬して冷却した。この材料を、その途中で、５回の、２
５０℃で５分間のエイジング処理を伴う冷間圧延によっ
て０．１７０ｍｍの最終板厚とした。
た。
次いで、７５％Ｈ，，２５％Ｎ２、露点６６℃の雰囲気
中で８５０℃に加熱し、その温度に１２０秒間保定した
後、冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布してコイルとした後、８５％）（、，１５％Ｎｔ雰囲
気中で、２５℃／　）＋　ｒの昇温速度で１２００℃ま
で加熱し、次いでＨ２雰囲気中で１２００℃の温度で２
０時間均熱した後、冷却し、さらに、焼鈍分離剤を除去
し、張力コーティングを行って製品とした。
製品の鉄損値（Ｗ１５／Ｓ。）と磁束密度（Ｂａ）を測
定した。その結果を第１表に示す。第１表から明らかな
ように、Ｓ　、ＳｅおよびＳとＳｅの合計量、Ｍｎ、Ｎ
、酸可溶性Ａｌ、が本発明の領域にあるときのみ、優れ
た（低い）鉄損値を示している。
また、Ｃｕ、Ｓｂの含有量が本発明領域にあるとき、更
に良い特性を示している。
以下余白 実施例２ 第２表に示す、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ４種の成分の急冷凝固に
よる２、０ｍ／ｍ厚の薄鋳片を１１２０℃に加熱して１
２０秒間保定し、次いで１００℃の湯に浸漬して冷却し
た。材料の一部をｌ、　２ｍ　／　ｍ厚に冷延し、１０
００℃に加熱し、６０秒間保定した後、１００℃の湯に
浸漬して冷却した。これらの材料を、その途中で、５回
の、２５０℃で５分間のエイジング処理を伴う冷間圧延
によって、 ０．１４５ｍ／ｍ　｛１．２ｍ／ｍから）、０．２５０
ｍ／ｍ（２，０ｍ　／　ｍから）の最終板厚とした。
次いで、７５％Ｈ，，２５％Ｎｚ、露点６６℃の雰囲気
中で８５０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した後
冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
てコイルとした後８５％Ｈ２，１５％Ｎｔ雰囲気中で、
２５’Ｃ／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次
いでＨ２雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間均熱し
た後冷却しさらに、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティ
ングを行って製品とした。
製品の鉄損値（Ｗ　＋　５／Ｓ　ｏ）と磁束密度（Ｂ８
）を測定した。その結果を第３表に示す。第３表から明
らかなように、出発材料が、本発明の成分領域にあると
きのみ、優れた（低い）鉄損値を示している。
以下余白 第３表 実施例３ Ｃ：　　０．０７５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｓｎ　　：
　　０．０７５％、Ｓ　：　０．０１５％、Ｓｅ　　：
　　０．０２０％、酸可溶性Ａ！二０．０２５０％、Ｎ
　：　０．００４０％および０．００８５％、Ｓｎ　：
０．１４％、残部：実質的にＦｅからなる急冷凝固によ
る１、　８　ｍ　／　ｍ厚の薄鋳片を１１００℃まで加
熱して、その温度で８０秒間保定し、次いで、１００℃
の湯に浸漬して冷却した。
この材料を、０．３８Ｉｎ１１および０．７７ｍｍ厚さ
まで冷間圧延した後、１０００℃まで加熱し、その温度
に６０秒間保定する焼鈍を行った後ｌＯＯ℃の湯に浸漬
して冷却した。
この材料を、その途中で５回の、２５０’Ｃで５分間の
エイジング処理を伴う冷間圧延によって、０．０５ｍｍ
厚さく０．３８ｍｍから）および０．１０ｍｍ厚さく０
．７７ｍｍから）の最終板厚とした。このようにして得
られたストリップに、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２、露点６
４℃の雰囲気中で８４０℃に加熱しその温度に９０秒間
保定する脱炭焼鈍を施した後、マグネシアを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布し巻き取った。
この材料を、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２雰囲気中で、２５
℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ
２雰囲気中で、１２００℃の温度で２０時間均熱する仕
上焼鈍を行った。
次いで、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティングを行い
、製品とした。
製品の鉄損値（Ｗ＋ｓｚｓ。）と磁束密度（Ｂ８）を測
定した。
その結果を、第４表に示す。
さらに、製品の表面に、圧延方向に直交する方向に５Ｍ
間隔でレーザー照射を行ったものの鉄損値（Ｗ＋：＋Ｚ
Ｓ。）を測定した。
その結果を、また第４表に示す。第４表がら明らかな如
く、本発明の成分領域の材料を出発材料としたものは鉄
損が優れている。
第４表 〔発明の効果〕 この発明は、以上述べたように構成したから、鉄損の優
れた一方向性電磁鋼板、就中、薄手方向性電磁鋼板を安
定して製造できる効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
第１図は、＾ｆＮを主インヒビターとする薄手一方向性
電磁鋼板における、出発材料への合金添加元素（横軸）
と製品の鉄損値（縦軸）との関係を示す図である。 第２図は薄鋳片のＳ含有量（横軸）及びＳｅ含有量（縦
軸）と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表示）の関係を示す図
である。 第３図は薄鋳片のＳとＳｅの合計含有量（横軸）及びＭ
ｎ含有量（縦軸）と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表示）の
関係を示す図である。 第４図は薄鋳片のＮ含有１１（横軸）と酸可溶性Ａ！含
有量（縦軸）と製品の鉄損（ｄ！（０，Ｘ等で表示）の
関係を示す図である。 第５図は薄鋳片のＣｕ含有量（横軸）とＣｕ添加仝こよ
る製品の鉄損値の変化量（縦軸）の関係を示す図である
。 第６図は薄鋳片のＳｂ含有量（横軸）とＳｂ添加による
製品の鉄損値の変化量（縦軸）の関係を示す図である。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、重量％で、Ｃ：０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：
    ２．８〜４．０％、Ｓｎ：０．０５〜０．２５％、を含
    有する急冷凝固による０．２〜１０ｍ／ｍ厚の薄鋳片を
    最終冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の温度域で３
    ０秒間以上焼鈍し、最終冷間圧延において８１〜９５％
    の圧下率を適用する圧延を行って０．０５〜０．２５ｍ
    ｍの最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次いで焼鈍分
    離剤を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電磁鋼板の
    製造方法において、前記薄鋳片に前記成分以外に下記成
    分を含有せしめることを特徴とする鉄損の優れた薄手高
    磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 記 Ｓ：０．０３５％以下、Ｂｅ：０．００５〜０．０３５
    ％でかつ（Ｓ＋Ｂｅ）：０．０１５〜０．０６０％、Ｍ
    ｎ：０．０５０〜０．０９０％でかつＭｎ：｛１．５×
    （Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝〜｛４．５×（Ｓ（％）＋
    Ｂｅ（％））｝％、Ｎ：０．００５０〜０．０１００％
    、酸可溶性Ａｌ：｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０
    ０３０｝〜｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０１５０
    ｝％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物。 ２、重量％で、Ｃ：０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：
    ２．８〜４．０％、Ｓｎ：０．０５〜０．２５％、を含
    有する急冷凝固による０．２〜１０ｍ／ｍ厚の薄鋳片を
    最終冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の温度域で３
    ０秒間以上焼純し、最終冷間圧延において８１〜９５％
    の圧下率を適用する圧延を行って０．０５〜０．２５ｍ
    ｍの最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次いで焼鈍分
    離剤を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電磁鋼板の
    製造方法において、前記薄鋳片に前記成分以外に下記成
    分を含有せしめることを特徴とする鉄損の優れた薄手高
    磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 記 Ｓ：０．０３５％以下、Ｓｅ：０．００５〜０．０３５
    ％でかつ（Ｓ＋Ｓｅ）：０．０１５〜０．０６０％、Ｍ
    ｎ：０．０５０〜０．０９０％でかつＭｎ：｛１．５×
    （Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝〜｛４．５×（Ｓ（％）＋
    Ｓｅ（％））｝％、Ｎ：０．００５０〜０．０１００％
    、酸可溶性Ａｌ：｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０
    ０３０｝〜｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０１５｝
    ％、Ｃｕ：０．０３〜０．３０％およびＳｂ：０．００
    ５〜０．０３５％の何れか一方または双方、残部：Ｆｅ
    および不可避的不純物。
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