JPH0277524A - 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0277524A JPH0277524A JP63251996A JP25199688A JPH0277524A JP H0277524 A JPH0277524 A JP H0277524A JP 63251996 A JP63251996 A JP 63251996A JP 25199688 A JP25199688 A JP 25199688A JP H0277524 A JPH0277524 A JP H0277524A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鉄損の低い薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
一方向性電磁鋼板は、軟磁性材料として主にトランスそ
の他の電気機器の磁芯材料として使用され、磁気特性と
して、励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。
の他の電気機器の磁芯材料として使用され、磁気特性と
して、励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。
磁気特性の優れた鋼板を得るには、磁化容易軸である＜
００１＞軸が、圧延方向に高度に揃うことが必要である
。その他に、板厚、結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が
、磁気特性に大きく影響する。
００１＞軸が、圧延方向に高度に揃うことが必要である
。その他に、板厚、結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が
、磁気特性に大きく影響する。
電磁鋼板の方向性は、−ＡＩＮ、 ＭｎＳをインヒビタ
ーとして機能せしめる強圧下一段冷間圧延プロセスによ
って大きく向上し、現在、磁束密度が理論値の９６％程
度のものまで製造されるようになって来ている。
ーとして機能せしめる強圧下一段冷間圧延プロセスによ
って大きく向上し、現在、磁束密度が理論値の９６％程
度のものまで製造されるようになって来ている。
一方、近年、エネルギー価格の高騰を反映してトランス
メーカーは、省エネルギー型トランス用素材として、低
鉄損磁性材料への指向を一段と強めている。
メーカーは、省エネルギー型トランス用素材として、低
鉄損磁性材料への指向を一段と強めている。
低鉄損磁性材料として、アモルファス合金や６．５％Ｓ
ｉ合金といった高Ｓｉ材の開発も進められているが、ト
ランス用の材料としては、価格、加工性等の点で難点が
ある。
ｉ合金といった高Ｓｉ材の開発も進められているが、ト
ランス用の材料としては、価格、加工性等の点で難点が
ある。
他方、電磁鋼板の鉄損には、Ｓｉ含有量の他に板厚が大
きく影響し、化学研摩等により製品の板厚を小さくする
と、鉄損が低下することが知られている。
きく影響し、化学研摩等により製品の板厚を小さくする
と、鉄損が低下することが知られている。
薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関する従
来の技術として、特開昭５７−４１３２６号公報、特開
昭５８−２１７６３０号公報、特開昭６０−５９０４４
号公報、特開昭６１−７９７２１号公報、特開昭６１−
１１７２１５号公報等に開示されている技術が知られて
いる。
来の技術として、特開昭５７−４１３２６号公報、特開
昭５８−２１７６３０号公報、特開昭６０−５９０４４
号公報、特開昭６１−７９７２１号公報、特開昭６１−
１１７２１５号公報等に開示されている技術が知られて
いる。
特開昭５７−４１３２６号公報には、インヒビターとし
てＳ 、Ｓｅの何れか少なくとも１種を０．０１０〜０
．０３５％、Ｓｂ 、Ａｓ 、Ｂｉ 、Ｓｎの中
から選ばれる何れか少なくとも１種を０．０１０〜０．
０８０％を含有する素材を出発材料とする製造方法が開
示されている。
てＳ 、Ｓｅの何れか少なくとも１種を０．０１０〜０
．０３５％、Ｓｂ 、Ａｓ 、Ｂｉ 、Ｓｎの中
から選ばれる何れか少なくとも１種を０．０１０〜０．
０８０％を含有する素材を出発材料とする製造方法が開
示されている。
特開昭５８−２１７６３０号公報には、Ｃ：０．０２〜
０．１２％、Ｓｉ ：２．５〜４．０％、Ｍｎ ：
０．０３〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５％、
ＡＪ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４〜０．０
１２％、Ｓｎ ：ｏ、ｏ３〜０．３％を含有する素材
くは前記素材にさらに、Ｃｕ ：０．０２〜０．３％
を含有する素材を出発材料とする製造方法が開示されて
いる。
０．１２％、Ｓｉ ：２．５〜４．０％、Ｍｎ ：
０．０３〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５％、
ＡＪ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４〜０．０
１２％、Ｓｎ ：ｏ、ｏ３〜０．３％を含有する素材
くは前記素材にさらに、Ｃｕ ：０．０２〜０．３％
を含有する素材を出発材料とする製造方法が開示されて
いる。
特開昭６０−５９０４４号公報には、Ｃ： ０．０２〜
０．１０％、Ｓｉ ：２．５〜４．５％、Ｓ ｎ
： ０．０４〜０．４％、酸可溶性Ａ ｌ ： ０．
０１５〜０．０４０％、Ｎ ： ０．００４０〜０．０
１００％、Ｍｎ ： ０．０３０〜０．１５０
％、Ｓ ： ０．０１５〜０．０４０％を必須成分と
し、その他０．０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｂ
、Ｃｕ 、Ａｓ 、Ｂｉから選ばれた１種または
２種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方
法が開示されている。
０．１０％、Ｓｉ ：２．５〜４．５％、Ｓ ｎ
： ０．０４〜０．４％、酸可溶性Ａ ｌ ： ０．
０１５〜０．０４０％、Ｎ ： ０．００４０〜０．０
１００％、Ｍｎ ： ０．０３０〜０．１５０
％、Ｓ ： ０．０１５〜０．０４０％を必須成分と
し、その他０．０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｂ
、Ｃｕ 、Ａｓ 、Ｂｉから選ばれた１種または
２種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造方
法が開示されている。
特開昭６１−７９７２１号公報には、Ｓｉ：３．１〜４
．５％、Ｍｏ ： ０．００３〜Ｏ，１％、酸可溶
性Ａ ｆｆ ： ０．００５〜０．０６％、ＳおよびＳ
ｅのいずれか１種または２種の合計量： ｏ、ｏｏｓ
〜Ｏ，１％を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造
方法が、開示されている。
．５％、Ｍｏ ： ０．００３〜Ｏ，１％、酸可溶
性Ａ ｆｆ ： ０．００５〜０．０６％、ＳおよびＳ
ｅのいずれか１種または２種の合計量： ｏ、ｏｏｓ
〜Ｏ，１％を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造
方法が、開示されている。
特開昭６１−１１７２１５号公報には、Ｃ： ０．０３
〜０．１０％、Ｓｉ ：２．５〜４．０％、Ｍｎ
： ０．０２〜０．２％、Ｓ：０．０１〜０．０４％、
酸可溶性Ａ ｌ： ０．０１５〜０．０４０％、Ｎ ：
０．００４０〜０．０１００％を含有しさらに、０．
０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｎ 、 Ｓｂ
、Ａｓ 。
〜０．１０％、Ｓｉ ：２．５〜４．０％、Ｍｎ
： ０．０２〜０．２％、Ｓ：０．０１〜０．０４％、
酸可溶性Ａ ｌ： ０．０１５〜０．０４０％、Ｎ ：
０．００４０〜０．０１００％を含有しさらに、０．
０４％以下のＳｅ、０．４％以下のＳｎ 、 Ｓｂ
、Ａｓ 。
Ｂｉ 、Ｃｕ 、Ｃｒのうちから選ばれた１種また
は２種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造
方法が、開示されている。
は２種以上を含有する珪素鋼素材を出発材料とする製造
方法が、開示されている。
一方向性電磁鋼板においては、製品厚みが薄く磁束密度
が高いほど、レーザー等による磁区細分化を行ったとき
の鉄損低減効果が大きくなる。
が高いほど、レーザー等による磁区細分化を行ったとき
の鉄損低減効果が大きくなる。
他方、一方向性電磁鋼板は、八ＩＮ、 ＭｎＳといった
インヒビターを活用し、仕上焼鈍において二次再結晶を
発現させて製造されるが、製品の薄手化に伴い、理想的
二次再結晶を安定して発現させることが難しくなる傾向
がある。
インヒビターを活用し、仕上焼鈍において二次再結晶を
発現させて製造されるが、製品の薄手化に伴い、理想的
二次再結晶を安定して発現させることが難しくなる傾向
がある。
一方、トランスメーカーの材料の低鉄用化、低価格化に
対する要求は日に日に強く、より低鉄…の製品を、より
安定した、低コストの方法で製造して行かなければなら
ない。このような点から、先に述べた先行技術では、必
ずしも満足できない状況になってきた。
対する要求は日に日に強く、より低鉄…の製品を、より
安定した、低コストの方法で製造して行かなければなら
ない。このような点から、先に述べた先行技術では、必
ずしも満足できない状況になってきた。
本発明は、先に述べた先行技術の限界を打破して、さら
に優れた特性を有する製品を安定して製造し得るプロセ
スを提供することを目的としてなされた。
に優れた特性を有する製品を安定して製造し得るプロセ
スを提供することを目的としてなされた。
本発明の特徴とする処は、
重量％で、Ｃ： ０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：
２．８〜４．０％、Ｓ ｎ ： ０．０５〜０．２５
％、を含有する珪素鋼スラブを、高温スラブ加熱し、熱
間圧延し、最終冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の
温度域で３０秒間以上焼鈍し、最終冷間圧延において８
１〜９５％の圧下率を適用する圧延を行って０．０５〜
０．２５鰭の最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次い
で焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電
磁鋼板の製造方法において、前記珪素鋼スラブに前記成
分以外に下記成分を含有せしめることを特徴とする鉄損
の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法で
ある。
２．８〜４．０％、Ｓ ｎ ： ０．０５〜０．２５
％、を含有する珪素鋼スラブを、高温スラブ加熱し、熱
間圧延し、最終冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の
温度域で３０秒間以上焼鈍し、最終冷間圧延において８
１〜９５％の圧下率を適用する圧延を行って０．０５〜
０．２５鰭の最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次い
で焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電
磁鋼板の製造方法において、前記珪素鋼スラブに前記成
分以外に下記成分を含有せしめることを特徴とする鉄損
の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法で
ある。
Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓ ｅ ： ０．００
５〜０．０３５％でかつ（Ｓ ＋ Ｓｅ） ； ０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ ：０．０５０〜０．０
９０％でかつＭｎ ： ｛１．５Ｘ （Ｓ （％）
＋Ｓｅ（％））ｌ 〜（４，５ｘ （Ｓ （％）＋Ｓｅ
（％））｝％、Ｎ ： ０．００５０〜０．０１００％
、酸可溶性Ａ７！： （（２７／１４） ×Ｎ （％
）＋０．００３０｝〜｛（２７／１４） ×Ｎ（％）＋
０．０１５０１％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物、
或は、 Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓ ｅ ： ０．００
５〜０．０３５％でかつ（Ｓ ＋ Ｓｅ） ： ０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ ：０．０５０〜０．０
９０％でかつＭｎ ： ｛１．５Ｘ （Ｓ （
％）＋Ｓｅ（％））） 〜（４，５ｘ （Ｓ （％）＋
Ｓｅ（％））｝％、Ｎ ： ０．００５０〜０．０１０
０％、酸可溶性Ａｌ ： （（２７／１４） ×Ｎ
（％） ＋０．００３０］〜（（２７／１４） ×Ｎ
（％） ＋０．０１５０｝％、Ｃｕ ： ０．０３
〜０．３０％およびｓｂ ； ０１００５〜０．０
３５％の何れか一方または双方、残部二Ｆｅおよび不可
避的不純物。
５〜０．０３５％でかつ（Ｓ ＋ Ｓｅ） ； ０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ ：０．０５０〜０．０
９０％でかつＭｎ ： ｛１．５Ｘ （Ｓ （％）
＋Ｓｅ（％））ｌ 〜（４，５ｘ （Ｓ （％）＋Ｓｅ
（％））｝％、Ｎ ： ０．００５０〜０．０１００％
、酸可溶性Ａ７！： （（２７／１４） ×Ｎ （％
）＋０．００３０｝〜｛（２７／１４） ×Ｎ（％）＋
０．０１５０１％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物、
或は、 Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓ ｅ ： ０．００
５〜０．０３５％でかつ（Ｓ ＋ Ｓｅ） ： ０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ ：０．０５０〜０．０
９０％でかつＭｎ ： ｛１．５Ｘ （Ｓ （
％）＋Ｓｅ（％））） 〜（４，５ｘ （Ｓ （％）＋
Ｓｅ（％））｝％、Ｎ ： ０．００５０〜０．０１０
０％、酸可溶性Ａｌ ： （（２７／１４） ×Ｎ
（％） ＋０．００３０］〜（（２７／１４） ×Ｎ
（％） ＋０．０１５０｝％、Ｃｕ ： ０．０３
〜０．３０％およびｓｂ ； ０１００５〜０．０
３５％の何れか一方または双方、残部二Ｆｅおよび不可
避的不純物。
本発明者等はＡＩＮを主インヒビターとし、強圧下最終
冷延を特徴とする、薄手一方向性電磁鋼板の製造に関し
、先ず合金添加元素の影響を徹底的に調査した。
冷延を特徴とする、薄手一方向性電磁鋼板の製造に関し
、先ず合金添加元素の影響を徹底的に調査した。
実験Ｉ
Ｃ： ０．０８０％、Ｓｔ ：３．２０％、Ｍｎ
：０．０２０〜０．１２０％、Ｓ ： ０．０２５％
、酸可溶性Ａ ｌ ： ０．０１００〜０．０４５０％
、Ｎ ： ０．００２０〜０．０１２０％、残部：実質
的にＦｅからなる多数の珪素鋼スラブ、及びＣ：０．０
８０ ％、Ｓ ｉ ： ３．２０％、Ｍｎ ：
０．０２０〜０．１２０％、Ｓ ： ０．０２５％
、酸可溶性Ａ ｌ： ０．０１００〜０．０４５Ｑ％、
Ｎ ： ０．００２０〜０．０１２（１％、を含有し、
且つ、Ｓｎ ：０．１３％、Ｓｅ ： ０．０１０
％、Ｃｕ ：０．０１％、Ｓｂ ： ０．０２０
％、Ａｓ ：０．０５０ ％、Ｂｉ ：０．１０％
、Ｃｒ ：０．１０％のうちから選ばれた１種または
２種以上を含有し、残部：実質的にＦｅからなる多数の
珪素鋼スラブを、１３５０℃で６０分間スラブ加熱した
後、１．４ｍ／ｍまで熱間圧延し、この材料を１１２０
℃に加熱して８０秒間保定し、次いで常温迄平均冷速り
５℃／秒で冷却した。
：０．０２０〜０．１２０％、Ｓ ： ０．０２５％
、酸可溶性Ａ ｌ ： ０．０１００〜０．０４５０％
、Ｎ ： ０．００２０〜０．０１２０％、残部：実質
的にＦｅからなる多数の珪素鋼スラブ、及びＣ：０．０
８０ ％、Ｓ ｉ ： ３．２０％、Ｍｎ ：
０．０２０〜０．１２０％、Ｓ ： ０．０２５％
、酸可溶性Ａ ｌ： ０．０１００〜０．０４５Ｑ％、
Ｎ ： ０．００２０〜０．０１２（１％、を含有し、
且つ、Ｓｎ ：０．１３％、Ｓｅ ： ０．０１０
％、Ｃｕ ：０．０１％、Ｓｂ ： ０．０２０
％、Ａｓ ：０．０５０ ％、Ｂｉ ：０．１０％
、Ｃｒ ：０．１０％のうちから選ばれた１種または
２種以上を含有し、残部：実質的にＦｅからなる多数の
珪素鋼スラブを、１３５０℃で６０分間スラブ加熱した
後、１．４ｍ／ｍまで熱間圧延し、この材料を１１２０
℃に加熱して８０秒間保定し、次いで常温迄平均冷速り
５℃／秒で冷却した。
この材料を、その途中で、５回の、２５０℃で５分間の
エイジング処理を伴う冷間圧延によって０．１４５鶴の
最終板厚とした。
エイジング処理を伴う冷間圧延によって０．１４５鶴の
最終板厚とした。
次いで、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２、露点６４℃の雰囲気
中で８４０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した後
冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
てコイルとした後、８５％Ｎ２．１５％Ｎ２雰囲気中で
、２０℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次
いでＨ２雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間均熱し
た後、冷却し、さらに、焼鈍分離剤を除去し、張力コー
ティングを行って製品とした。
中で８４０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した後
冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
てコイルとした後、８５％Ｎ２．１５％Ｎ２雰囲気中で
、２０℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次
いでＨ２雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間均熱し
た後、冷却し、さらに、焼鈍分離剤を除去し、張力コー
ティングを行って製品とした。
この製品の鉄Ｉ員値を測定した。その結果を第１図に示
す。第１図から明らかなように、比較的良好な鉄損値が
得られたのは、スラブにＳｎを含有する場合であり、就
中、ＳｎとＳｅの双方を含有する場合に、−段と良好な
鉄損値が得られた。
す。第１図から明らかなように、比較的良好な鉄損値が
得られたのは、スラブにＳｎを含有する場合であり、就
中、ＳｎとＳｅの双方を含有する場合に、−段と良好な
鉄損値が得られた。
ｉＮを主インヒビターとし、強圧下最終冷延を特徴とす
る薄手一方向性電磁鋼板の製造において、素材にＳｎ、
又は、Ｓｎ及びＣｕを含有する場合に、鉄損の優れた高
磁束密度一方向性電磁鋼板が得られることは、特開昭５
８−２１７６３０号公報において既に公知である。実験
Ｉによって、新たに得られた知見は、ＳｎとＳｅの複合
添加により、更に優れた鉄損値が得られるということで
ある。
る薄手一方向性電磁鋼板の製造において、素材にＳｎ、
又は、Ｓｎ及びＣｕを含有する場合に、鉄損の優れた高
磁束密度一方向性電磁鋼板が得られることは、特開昭５
８−２１７６３０号公報において既に公知である。実験
Ｉによって、新たに得られた知見は、ＳｎとＳｅの複合
添加により、更に優れた鉄損値が得られるということで
ある。
又、実験Ｉによれば、Ａｓ 、Ｂｉ 、Ｃｒ添加に
よる鉄損値改善の効果は認められなかった。
よる鉄損値改善の効果は認められなかった。
なお、第１図に示す如く、ＳｎとＳｅの複合添加の場合
でも、なお、鉄損値にばらつきが大きく、更なる改善が
必要であることが判明した。
でも、なお、鉄損値にばらつきが大きく、更なる改善が
必要であることが判明した。
ＳｎとＳｅの複合添加材の製品の鉄損値のばらつきを減
少すべく、Ｓ、Ｓｅ、Ｍｎ、Ｎ、酸可溶性Ａｌの含有量
の影響を解明することにした。
少すべく、Ｓ、Ｓｅ、Ｍｎ、Ｎ、酸可溶性Ａｌの含有量
の影響を解明することにした。
実験■
Ｃ： ０．０７５％、Ｓｉ ：３．２０％、Ｍｎ
： ０．０７０％、Ｓ：無添加〜０．０５０％、Ｓ
ｅ ：無添加〜０．０５０％、酸可溶性Ａ ｌ： ０
．０２４０％、Ｎ ： ０．００８５％、Ｓｎ ：０．
１３％、残部：実質的にＦｅからなる多数の珪素鋼スラ
ブを、実験ｌと同様の方法で処理し、製品を得、鉄を員
値を測定した。
： ０．０７０％、Ｓ：無添加〜０．０５０％、Ｓ
ｅ ：無添加〜０．０５０％、酸可溶性Ａ ｌ： ０
．０２４０％、Ｎ ： ０．００８５％、Ｓｎ ：０．
１３％、残部：実質的にＦｅからなる多数の珪素鋼スラ
ブを、実験ｌと同様の方法で処理し、製品を得、鉄を員
値を測定した。
鉄損値とスラブの成分の関係を、第２図に示す。
第２図において、横軸はＳ含有量であり、縦軸はＳｅ含
有量である。同図における、直線ａｂ。
有量である。同図における、直線ａｂ。
ｂｃ、ｃｄ、ｄｅ、ｅｒ、ｆａで囲まれる領域で、優れ
た（低い）鉄を員値が得られた。また、この領域での磁
束密度Ｂｅ値は、何れも１．９０Ｔ以上であった。直線
ｂｃ、ｅｆは、おのおの次式で表される。
た（低い）鉄を員値が得られた。また、この領域での磁
束密度Ｂｅ値は、何れも１．９０Ｔ以上であった。直線
ｂｃ、ｅｆは、おのおの次式で表される。
直線ｂｃ：ｓ含有量（％）＋Ｓｅ含有量（％）−０，０
６０％ 直線ｅｒ ：Ｓ含有量（％）＋Ｓｅ含有量（％）−０，
０１５％ これらのことから、Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓｅ
：０．００５〜０．０３５％かつＳとＳｅの合計：０．
０１５〜０．０６０％の場合に、安定して、優れた鉄損
値が得られることが明らかとなった。
６０％ 直線ｅｒ ：Ｓ含有量（％）＋Ｓｅ含有量（％）−０，
０１５％ これらのことから、Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓｅ
：０．００５〜０．０３５％かつＳとＳｅの合計：０．
０１５〜０．０６０％の場合に、安定して、優れた鉄損
値が得られることが明らかとなった。
実験■
Ｃ： ０．０７５％、Ｓ ｉ ： ３．２０％、Ｍ
ｎ ： ０．０２０〜０、１２０％、Ｓ：無添加〜
０．０３５％、Ｓｅ ：０．００５〜０．０３５％、
ＳとＳｅの合計： ０．０１５〜０．０６０％、酸可
溶性Ａ ｌ ： ０．０２４０％、Ｎ ： ０．００８
５％、Ｓｎ ：０．１３％、残部：実質的にＦｅからな
る多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理し
て製品を得、鉄損値を測定した。このときの鉄損値とス
ラブの成分の関係を、第３図に示す。第３図において、
横軸はＳとＳｅの合計量であり、縦軸はＭｎ含有量であ
る。
ｎ ： ０．０２０〜０、１２０％、Ｓ：無添加〜
０．０３５％、Ｓｅ ：０．００５〜０．０３５％、
ＳとＳｅの合計： ０．０１５〜０．０６０％、酸可
溶性Ａ ｌ ： ０．０２４０％、Ｎ ： ０．００８
５％、Ｓｎ ：０．１３％、残部：実質的にＦｅからな
る多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理し
て製品を得、鉄損値を測定した。このときの鉄損値とス
ラブの成分の関係を、第３図に示す。第３図において、
横軸はＳとＳｅの合計量であり、縦軸はＭｎ含有量であ
る。
第３図における、直線ａｂ、ｂｃ、ｃｄ、ｄｅ。
ｅａで囲まれる領域で優れたく低い）鉄損値が得られた
。また、この領域での磁束密”ｌ Ｂ Ｂは、何れも１
．９０Ｔ以上であった。
。また、この領域での磁束密”ｌ Ｂ Ｂは、何れも１
．９０Ｔ以上であった。
直線ｂｃ、ｅａは、おのおの次式で表される。
直線ｂｃ二Ｍｎ含有量（％）
＝１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））直′ｆＡｅ
ａ：Ｍｎ含有量（％） ＝４．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））これらのこ
とから、ＳとＳｅの合計量： ０．０１５〜０．０６０
％、Ｍｎ ： ０．０５０〜０．０９０％でかつ、
（＋、５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））｝〜｛４，
５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％）））％のときに、安
定して、優れた（低い）鉄損値が得られることが明らか
となった。
ａ：Ｍｎ含有量（％） ＝４．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））これらのこ
とから、ＳとＳｅの合計量： ０．０１５〜０．０６０
％、Ｍｎ ： ０．０５０〜０．０９０％でかつ、
（＋、５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％））｝〜｛４，
５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％）））％のときに、安
定して、優れた（低い）鉄損値が得られることが明らか
となった。
実験■
Ｃ： ０．０７５％、Ｓ ｉ ： ３．２０％、Ｍｎ
： ０．０７０％、Ｓ ： ０．０１５％、Ｓｅ
： ０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１００
〜０．０４５０％、Ｎ ： ０．００２０〜０．０１２
０％、Ｓｎ ：０．１３％、残部：実質的にＦｅからな
る多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理し
て製品を得、鉄損値を測定した。
： ０．０７０％、Ｓ ： ０．０１５％、Ｓｅ
： ０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１００
〜０．０４５０％、Ｎ ： ０．００２０〜０．０１２
０％、Ｓｎ ：０．１３％、残部：実質的にＦｅからな
る多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理し
て製品を得、鉄損値を測定した。
鉄損値とスラブの成分の関係を、第４図に示す。
第４図において、横軸はＮ含有量であり、縦軸は酸可溶
性Ａ１含有量である。
性Ａ１含有量である。
第４図における直線ａｂ、ｂｃ、ｃｄ、ｄａで囲まれる
領域で、優れた（低い）鉄損値が得られた。また、この
領域での磁束密度Ｂ８は、何れも１．９０Ｔ以上であっ
た。直線ａｂ、ｃｄは、おのおの次式で表される。
領域で、優れた（低い）鉄損値が得られた。また、この
領域での磁束密度Ｂ８は、何れも１．９０Ｔ以上であっ
た。直線ａｂ、ｃｄは、おのおの次式で表される。
直線ａｂ：酸可＊溶性Ａｌ （％）
＝ ＋（２７／１４）×Ｎ（％）＋Ｏ’、０１５０１
（％）直線Ｃｄ：酸可溶性Ａｌ （％） ＝ （（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．００３０） （
％）これらのことから、Ｎ ： ０．００５０〜０．０
１００％、酸可溶性Ａｌ ： （（２７／１４）
×Ｎ （％） ＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）
×Ｎ （％） ＋０．０１５（１）％のときに、
優れた鉄損値が得られることが明らかとなった。
（％）直線Ｃｄ：酸可溶性Ａｌ （％） ＝ （（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．００３０） （
％）これらのことから、Ｎ ： ０．００５０〜０．０
１００％、酸可溶性Ａｌ ： （（２７／１４）
×Ｎ （％） ＋０．００３０｝〜｛（２７／１４）
×Ｎ （％） ＋０．０１５（１）％のときに、
優れた鉄損値が得られることが明らかとなった。
ここに、（２７／１４） ×Ｎ （％）は、鋼に含有
するＮがすべてＡｌＮ となる場合に必要なＡＩ含有量
に相当する。＾ｌを主インヒビターとして活用する不法
において、製品の鉄損値を左右する二次再結晶現象が、
（２７／１４） ×Ｎ （％）をベースとする酸可溶性
Ａ１含有量により影響を受けているものと理解される。
するＮがすべてＡｌＮ となる場合に必要なＡＩ含有量
に相当する。＾ｌを主インヒビターとして活用する不法
において、製品の鉄損値を左右する二次再結晶現象が、
（２７／１４） ×Ｎ （％）をベースとする酸可溶性
Ａ１含有量により影響を受けているものと理解される。
以上の如く、
実験■、実験■、実験■の結果から、所定量のＣ，Ｓｉ
およびＳｎを含有する珪素鋼スラブを用いる、薄手一方
向性電磁鋼板の製造方法において、優れた製品の鉄損値
を安定して得るためには、出発材料の成分として、所定
量のＣ，Ｓｉ、Ｓｎの他に、ＳとＳｅの含有量関係、Ｓ
−５−３ｅ−の含有量関係、更にはＮと酸可溶性ＡＮの
含有量関係の組み合わせが重要であることを、本発明者
等は知見した。
およびＳｎを含有する珪素鋼スラブを用いる、薄手一方
向性電磁鋼板の製造方法において、優れた製品の鉄損値
を安定して得るためには、出発材料の成分として、所定
量のＣ，Ｓｉ、Ｓｎの他に、ＳとＳｅの含有量関係、Ｓ
−５−３ｅ−の含有量関係、更にはＮと酸可溶性ＡＮの
含有量関係の組み合わせが重要であることを、本発明者
等は知見した。
即ち、出発材料の成分として、所定量のＣ１Ｓｉ、Ｓｎ
の他に、Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓｅ ：０．０
０５〜０．０３５％、ＳとＳｅの合計ｆｆｉ： ０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ ： ０．０５０〜０
．０９０％かつ｛１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％
））） 〜［４，５Ｘ （ＳとＳｅの合計含有量（％）
）｝％、Ｎ ： ０．００５０〜０．０１００％、酸可
溶性Ａｅ ： （（２７／１４） ×Ｎ含有量（％）
＋０．００３０］ ％〜（（２７／１４） ×Ｎ
含有量（％） ＋０．０１５０１ ％を含有するとき
に、鉄損の優れた（低い）薄手高磁束密度一方向性電磁
鋼板の安定製造が可能であるという知見を得、本発明を
完成させた。
の他に、Ｓ ： ０．０３５％以下、Ｓｅ ：０．０
０５〜０．０３５％、ＳとＳｅの合計ｆｆｉ： ０．
０１５〜０．０６０％、Ｍｎ ： ０．０５０〜０
．０９０％かつ｛１．５Ｘ（ＳとＳｅの合計含有量（％
））） 〜［４，５Ｘ （ＳとＳｅの合計含有量（％）
）｝％、Ｎ ： ０．００５０〜０．０１００％、酸可
溶性Ａｅ ： （（２７／１４） ×Ｎ含有量（％）
＋０．００３０］ ％〜（（２７／１４） ×Ｎ
含有量（％） ＋０．０１５０１ ％を含有するとき
に、鉄損の優れた（低い）薄手高磁束密度一方向性電磁
鋼板の安定製造が可能であるという知見を得、本発明を
完成させた。
実験Ｉの結果から、ＳｎとＳｅの複合添加材に、更に、
Ｃｕ及びｓｂの何れか一方又は双方を添加した場合に、
製品の鉄損値が一段と向上することが明らかになった。
Ｃｕ及びｓｂの何れか一方又は双方を添加した場合に、
製品の鉄損値が一段と向上することが明らかになった。
これらの材料につき、安定して優れた鉄損値を得べく、
前記実験■、実験■、実験■と同様の実験を行い同様の
結果を得、本発明が、これらＣｕ、Ｓｂ添加鋼に対して
有効に適用できることを確認した。
前記実験■、実験■、実験■と同様の実験を行い同様の
結果を得、本発明が、これらＣｕ、Ｓｂ添加鋼に対して
有効に適用できることを確認した。
Ｃ： ０．０７５％、Ｓｉ ：３．２５％、Ｍｎ
： ０．０７０％、Ｓ ： ０．０１５％、Ｓｅ
： ０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５５％
、Ｎ ： ０．００８５％、Ｓｎ ：０．１５％、Ｃ
ｕ ：無添加および０．０１〜０．５０％を含有する多
数の珪素鋼スラブにつき、前記実験Ｉと同様の方法で処
理して、製品を得た。
： ０．０７０％、Ｓ ： ０．０１５％、Ｓｅ
： ０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５５％
、Ｎ ： ０．００８５％、Ｓｎ ：０．１５％、Ｃ
ｕ ：無添加および０．０１〜０．５０％を含有する多
数の珪素鋼スラブにつき、前記実験Ｉと同様の方法で処
理して、製品を得た。
Ｃｕ含有量と鉄損の関係を、第５図に示す。第５図から
明らかな如く、ＣＬＩ ：０．０３〜０．３０％の範囲
で鉄…が低く （良好に）なる。
明らかな如く、ＣＬＩ ：０．０３〜０．３０％の範囲
で鉄…が低く （良好に）なる。
Ｃ： ０．０７８％、Ｓ ｉ ： ３．２０％、Ｍ
ｎ ： ０．０７６％、Ｓ ： ０．０１８％、
Ｓｅ ：０．０１６％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５５
％、Ｎ ： ０．００８０％、Ｓｎ ：０．１３％、
Ｓｂ ：無添加および０．００１〜０．０５０％を含有
する多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理
して製品を得た。
ｎ ： ０．０７６％、Ｓ ： ０．０１８％、
Ｓｅ ：０．０１６％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５５
％、Ｎ ： ０．００８０％、Ｓｎ ：０．１３％、
Ｓｂ ：無添加および０．００１〜０．０５０％を含有
する多数の珪素鋼スラブを、実験Ｉと同様の方法で処理
して製品を得た。
ｓｂ含有量と鉄損の関係を、第６図に示す。第６図から
明らかな如く、Ｓｂ ： ０．００５〜０．０３５％
の範囲で鉄損が低く （良好に）なる。
明らかな如く、Ｓｂ ： ０．００５〜０．０３５％
の範囲で鉄損が低く （良好に）なる。
次に、本発明における他の成分および製造工程の条件の
限定理由について述べる。
限定理由について述べる。
Ｃは、０．０５０〜０．１２０％が好ましい。０．０５
０％未満或は０．１２０％を超えると、仕上焼鈍工程で
の二次再結晶が不安定となる。
０％未満或は０．１２０％を超えると、仕上焼鈍工程で
の二次再結晶が不安定となる。
Ｓｉ は、２．８〜４．０％が好ましい。２．８％未満
では、良好な（低い）鉄損が得られず、４．０％を超え
ると、加工性（冷間圧延のし易さ）が劣化する。
では、良好な（低い）鉄損が得られず、４．０％を超え
ると、加工性（冷間圧延のし易さ）が劣化する。
Ｓｎは、０．０５〜０．２５％が好ましい。０．０５％
未満では、二次再結晶が不良となり、０．２５％を超え
ると加工性が劣化する。
未満では、二次再結晶が不良となり、０．２５％を超え
ると加工性が劣化する。
一方、製造工程条件としては、最終冷間圧延前に、９２
０℃以上の温度域で３０秒間以上の焼鈍を行わないと、
良好な（低い）鉄損が得られない。
０℃以上の温度域で３０秒間以上の焼鈍を行わないと、
良好な（低い）鉄損が得られない。
最終冷間圧延における圧下率が８１％未満では、良好な
（低い）鉄損が得られず、９５％を超えると、二次再結
晶が不安定となる。
（低い）鉄損が得られず、９５％を超えると、二次再結
晶が不安定となる。
実施例Ｉ
Ｃ： ０．０８２％、Ｓ ｉ ： ３．２５％、Ｓ
ｎ ：０．１３％、Ｓ ： ０．００３〜０．０３
７％、Ｓ ｅ ： ０．００２〜０．０４０％、Ｍ
ｎ ： ０．０４０〜０．１１０％、Ｎ ： ０．
００４０〜０．０１０８％、酸可溶性Ａ ｌ ７０．０
１８０〜０．０３５０％、Ｃｕ ：０．０２〜０．５
０％、Ｓｂ ： ０．０２０〜０．０６０％、等を
含有し、残部：実質的にＦｅからなる多数の珪素鋼スラ
ブを高温加熱した後、１．５ ｍｍまで熱間圧延し、こ
の材料を１１２０℃に加熱して１００秒間保定し、次い
で１００°Ｃの湯に浸漬して冷却した。この材料を、そ
の途中で、５回の、２５０℃で５分間のエイジング処理
を伴う冷間圧延によって０．１７０ｍｍの最Ｐ−扱厚と
した。
ｎ ：０．１３％、Ｓ ： ０．００３〜０．０３
７％、Ｓ ｅ ： ０．００２〜０．０４０％、Ｍ
ｎ ： ０．０４０〜０．１１０％、Ｎ ： ０．
００４０〜０．０１０８％、酸可溶性Ａ ｌ ７０．０
１８０〜０．０３５０％、Ｃｕ ：０．０２〜０．５
０％、Ｓｂ ： ０．０２０〜０．０６０％、等を
含有し、残部：実質的にＦｅからなる多数の珪素鋼スラ
ブを高温加熱した後、１．５ ｍｍまで熱間圧延し、こ
の材料を１１２０℃に加熱して１００秒間保定し、次い
で１００°Ｃの湯に浸漬して冷却した。この材料を、そ
の途中で、５回の、２５０℃で５分間のエイジング処理
を伴う冷間圧延によって０．１７０ｍｍの最Ｐ−扱厚と
した。
次いで、７５％Ｈ２，２５％Ｎ２、露点６６℃の雲間気
中で８５０℃に加熱し、その温度に１２０秒間保定した
後、冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布してコイルとした後、８５％Ｈｚ、１５％Ｎ２雰囲気
中で、２５℃／ｈｒＯ昇温速度で１２００°Ｃまで加熱
し、次いでＨ２雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間
均熱した後、冷却し、さらに、焼鈍分離剤を除去し、張
力コーティングを行って製品とした。
中で８５０℃に加熱し、その温度に１２０秒間保定した
後、冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布してコイルとした後、８５％Ｈｚ、１５％Ｎ２雰囲気
中で、２５℃／ｈｒＯ昇温速度で１２００°Ｃまで加熱
し、次いでＨ２雰囲気中で１２００℃の温度で２０時間
均熱した後、冷却し、さらに、焼鈍分離剤を除去し、張
力コーティングを行って製品とした。
製品の鉄損値（Ｗ１５／Ｓｏ）と磁束密度（Ｂ、）を測
定した。その結果を第１表に示す。第１表から明らかな
ように、Ｓ 、ＳｅおよびＳとＳｅの合計量、Ｍｎ、Ｎ
、酸可溶性Ａｌが本発明の領域にあるときのみ、イ３れ
た（低い）鉄損値を示している。
定した。その結果を第１表に示す。第１表から明らかな
ように、Ｓ 、ＳｅおよびＳとＳｅの合計量、Ｍｎ、Ｎ
、酸可溶性Ａｌが本発明の領域にあるときのみ、イ３れ
た（低い）鉄損値を示している。
また、Ｃｕ、Ｓｂの含有量が本発明領域にあるとき、更
に良い特性を示している。
に良い特性を示している。
以下余白
実施例２
第２表に示す、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ４種の成分の珪素鋼スラ
ブを高温加熱した後、２．０ｍ／ｍまで熱間圧延し、こ
の材料を１１２０℃に加熱して１２０秒間し、６０秒間
保定した後、１００℃の湯に浸漬して冷却した。これら
の材料を、その途中で、５回の、２５０℃で５分間のエ
イジング処理を伴う冷間圧延によって、０．１４５ｍ／
ｍ ｛１．２ｍ／ｍから）、０．２５０ ｍ／ｍ （２
，０ｍ／ｍから）の最終板厚とした。
ブを高温加熱した後、２．０ｍ／ｍまで熱間圧延し、こ
の材料を１１２０℃に加熱して１２０秒間し、６０秒間
保定した後、１００℃の湯に浸漬して冷却した。これら
の材料を、その途中で、５回の、２５０℃で５分間のエ
イジング処理を伴う冷間圧延によって、０．１４５ｍ／
ｍ ｛１．２ｍ／ｍから）、０．２５０ ｍ／ｍ （２
，０ｍ／ｍから）の最終板厚とした。
次いで、７５％Ｆ■２．２５％Ｎ２、露点６６℃の雰囲
気中で８５０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した
後冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
してコイルとした後８５％Ｈ２，１５％Ｎ２雰囲気中で
、２５℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次
いでＨ２雰囲気中で１２００°Ｃの温度で２０時間均熱
した後冷却しさらに、焼鈍分離剤を除去し、張力コーテ
ィングを１テっで製品とした。
気中で８５０℃に加熱しその温度に１２０秒間保定した
後冷却し、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
してコイルとした後８５％Ｈ２，１５％Ｎ２雰囲気中で
、２５℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次
いでＨ２雰囲気中で１２００°Ｃの温度で２０時間均熱
した後冷却しさらに、焼鈍分離剤を除去し、張力コーテ
ィングを１テっで製品とした。
製品の鉄損値（Ｗ、２．、。）と磁束密度（Ｂ８）を測
定した。その結果を第３表に示す。第３表から明らかな
ように、出発材料が、本発明の成分領域にあるときのみ
、優れた（低い）鉄損値を示してし）机
以下余白第３表 実施例３ Ｃ： ０．０７５％、Ｓ ｒ ： ３．２５％、Ｍｎ
： ０．０７５％、Ｓ ： ０．０１５％、Ｓｅ
： ０．０２０％、酸可溶性Ａｌ；０．０２５０
％、Ｎ ： ０．００４０％および０．００８５％、Ｓ
ｎ ：０．１４％、残部：実質的にＦｅからなる２枚の
珪素鋼スラブを高温加熱しこれを、１．８Ｎ厚さまで熱
間圧延し、次いで１１００℃まで加熱して、その温度で
８０秒間保定し、次いで、１００°Ｃの湯に浸漬して冷
却した。
定した。その結果を第３表に示す。第３表から明らかな
ように、出発材料が、本発明の成分領域にあるときのみ
、優れた（低い）鉄損値を示してし）机
以下余白第３表 実施例３ Ｃ： ０．０７５％、Ｓ ｒ ： ３．２５％、Ｍｎ
： ０．０７５％、Ｓ ： ０．０１５％、Ｓｅ
： ０．０２０％、酸可溶性Ａｌ；０．０２５０
％、Ｎ ： ０．００４０％および０．００８５％、Ｓ
ｎ ：０．１４％、残部：実質的にＦｅからなる２枚の
珪素鋼スラブを高温加熱しこれを、１．８Ｎ厚さまで熱
間圧延し、次いで１１００℃まで加熱して、その温度で
８０秒間保定し、次いで、１００°Ｃの湯に浸漬して冷
却した。
この材料を、０．３８ｍｍおよび０．７７ｍｍ厚さまで
冷間圧延した後、１０００℃まで加熱し、その温度に６
０秒間保定する焼鈍を行った後１００℃の湯に浸漬して
冷却した。
冷間圧延した後、１０００℃まで加熱し、その温度に６
０秒間保定する焼鈍を行った後１００℃の湯に浸漬して
冷却した。
この材料を、その途中で５回の、２５０℃で５分間のエ
イジング処理を伴う冷間圧延によって、０．０５ｍ鳳厚
さ （０，３８■ｌから）および０．１０ｍ１厚さ（０
，７７關から）の最皐冬板厚とした。このようにして得
られたストリップに、７５％Ｈ，，２５％Ｎ２、露点６
４℃の雰囲気中で８４０℃に加熱しその温度に９０秒間
保定する脱炭焼鈍を施した後、マグネシアを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布し巻き取った。
イジング処理を伴う冷間圧延によって、０．０５ｍ鳳厚
さ （０，３８■ｌから）および０．１０ｍ１厚さ（０
，７７關から）の最皐冬板厚とした。このようにして得
られたストリップに、７５％Ｈ，，２５％Ｎ２、露点６
４℃の雰囲気中で８４０℃に加熱しその温度に９０秒間
保定する脱炭焼鈍を施した後、マグネシアを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布し巻き取った。
この材料を、７５％Ｈ，，２５％Ｎ２雰囲気中で、２５
℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ
２雰囲気中で、１２００℃の温度で２０時間均熱する仕
上焼鈍を行った。
℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで加熱し、次いでＨ
２雰囲気中で、１２００℃の温度で２０時間均熱する仕
上焼鈍を行った。
次いで、焼鈍分離剤を除去し、張力コーティングを行い
、製品とした。
、製品とした。
製品の鉄損値ｆｆ ｌ ｆｆ１５゜）と磁束密度（Ｂ、
）を測定した。
）を測定した。
その結果を、第４表に示す。
さらに、製品の表面に、圧延方向に直交する方向に５量
虐間隔でレーザー照射を行ったものの鉄損値（Ｗ１１７
．。）を測定した。
虐間隔でレーザー照射を行ったものの鉄損値（Ｗ１１７
．。）を測定した。
その結果を、また第４表に示す。第４表から明らかな如
く、本発明の成分領域の材料を出発材料としたものは鉄
損が優れている。
く、本発明の成分領域の材料を出発材料としたものは鉄
損が優れている。
第４表
■
■
〔発明の効果〕
この発明は、以上述べたように構成したから、鉄損の優
れた一方向性電磁鋼板、就中、薄手方向性電磁鋼板を安
定して製造できる効果を奏する。
れた一方向性電磁鋼板、就中、薄手方向性電磁鋼板を安
定して製造できる効果を奏する。
第１図は、Ａｎを主インヒビターとする薄手一方向性電
磁鋼板における、出発材料への合金添加元素（横軸）と
製品の鉄損値（縦軸）との関係を示す図である。 第２図はスラブのＳ含有量（横軸）及びＳｅ含有量（＃
Ｉ軸）と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表示）の関係を示す
図である。 第３図はスラブのＳとＳｅの合計含有量（横軸）及びＭ
ｎ含有量（縦軸）と製品の鉄損値（○、Ｘ等で表示）の
関係を示す図である。 第４図はスラブのＮ含有量（横軸）と酸可溶性Ａ ｌ含
有量（縦軸）と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表示）の関係
を示す図である。 第５図はスラブのＣｕ含有量（横軸）とＣｕ添加による
製品の鉄損値の変化Ｍ（縦軸）の関係を示す図である。 第６図はスラブのｓｂ含有量（横軸）とｓｂ添加による
製品の鉄損値の変化量（縦軸）の関係を示す図である。
磁鋼板における、出発材料への合金添加元素（横軸）と
製品の鉄損値（縦軸）との関係を示す図である。 第２図はスラブのＳ含有量（横軸）及びＳｅ含有量（＃
Ｉ軸）と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表示）の関係を示す
図である。 第３図はスラブのＳとＳｅの合計含有量（横軸）及びＭ
ｎ含有量（縦軸）と製品の鉄損値（○、Ｘ等で表示）の
関係を示す図である。 第４図はスラブのＮ含有量（横軸）と酸可溶性Ａ ｌ含
有量（縦軸）と製品の鉄損値（０，Ｘ等で表示）の関係
を示す図である。 第５図はスラブのＣｕ含有量（横軸）とＣｕ添加による
製品の鉄損値の変化Ｍ（縦軸）の関係を示す図である。 第６図はスラブのｓｂ含有量（横軸）とｓｂ添加による
製品の鉄損値の変化量（縦軸）の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で、Ｃ：０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：
２．８〜４．０％、Ｓｎ：０．０５〜０．２５％、を含
有する珪素鋼スラブを、高温加熱し、熱間圧延し、最終
冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の温度域で３０秒
間以上焼鈍し、最終冷間圧延において８１〜９５％の圧
下率を適用する圧延を行って０．０５〜０．２５ｍｍの
最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次いで焼鈍分離剤
を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電磁鋼板の製造
方法において、前記珪素鋼スラブに前記成分以外に下記
成分を含有せしめることを特徴とする鉄損の優れた薄手
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 記 Ｓ：０．０３５％以下、Ｓｅ：０．００５〜０．０３５
％でかつ（Ｓ＋Ｓｅ）：０．０１５〜０．０６０％、Ｍ
ｎ：０．０５０〜０．０９０％でかつＭｎ：｛１．５×
（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝〜｛４．５×（Ｓ（％）＋
Ｓｅ（％））｝％、Ｎ：０．００５０〜０．０１００％
、酸可溶性Ａｌ：｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０
０３０｝〜｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０１５０
｝％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物 ２、重量％で、Ｃ：０．０５０〜０．１２０％、Ｓｉ：
２．８〜４．０％、Ｓｎ：０．０５〜０．２５％、を含
有する珪素鋼スラブを、高温加熱し、熱間圧延し、最終
冷間圧延前に少なくとも９２０℃以上の温度域で３０秒
間以上焼鈍し、最終冷間圧延において８１〜９５％の圧
下率を適用する圧延を行って０．０５〜０．２５ｍｍの
最終板厚とした後、脱炭焼鈍を施し、次いで焼鈍分離剤
を塗布し、仕上焼鈍を行う薄手一方向性電磁鋼板の製造
方法において、前記珪素鋼スラブに前記成分以外に下記
成分を含有せしめることを特徴とする鉄損の優れた薄手
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 記 Ｓ：０．０３５％以下、Ｓｅ：０．００５〜０．０３５
％でかつ（Ｓ＋Ｓｅ）：０．０１５〜０．０６０％、Ｍ
ｎ：０．０５０〜０．０９０％でかつＭｎ：｛１．５×
（Ｓ（％）＋Ｓｅ（％））｝〜｛４．５×（Ｓ（％）＋
Ｓｅ（％））｝％、Ｎ：０．００５０〜０．０１００％
、酸可溶性Ａｌ：｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０
０３０｝〜｛（２７／１４）×Ｎ（％）＋０．０１５０
｝％、Ｃｕ：０．０３〜０．３０％およびＳｂ：０．０
０５〜０．０３５％の何れか一方または双方、残部：Ｆ
ｅおよび不可避的不純物
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