JPH0224935B2

JPH0224935B2 -

Info

Publication number: JPH0224935B2
Application number: JP56178064A
Authority: JP
Inventors: Mitsuo Kitajima; Yoshinobu Furukawa; Masakatsu Okumura; Tsutomu Umehara
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 1981-11-05
Filing date: 1981-11-05
Publication date: 1990-05-31
Also published as: JPS5881640A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は強撚糸様の繊細なシヤリ感、ドレープ
性、重量感及び弾力性のある風合等の強撚効果と
スラブ糸様の意匠効果とを有する特殊加工糸に関
するものである。更に詳しくは糸条に積極的な非
定常操作を施すことにより糸条の長手方向に集束
細化された未解撚部と過解撚部とを交互に形成せ
しめた糸条であつて、糸条の未解撚部から過解撚
部への撚方向変換部には無撚部が実質的に存在せ
ず、一方、過解撚部から未解撚部への撚方向変換
部には無撚嵩高部が不規則な間隔でしかも不規則
な長さで存在しており、かつ未解撚部及び過解撚
部はいずれも低い初期弾性率である意匠効果を有
した強撚調特殊加工糸に関するものである。従来、糸条に未解撚部を形成させる技術として
は、仮撚施撚装置で糸条を連続して旋回させ、加
撚中の熱可塑性フイラメント糸を軟化点以上の温
度で加熱する仮撚加工法や、アクリル糸フイラメ
ント糸の溶融温度の不明確性を利用し、高温仮撚
してフイラメントの一部を溶融させるとともに未
解撚部を形成する方法（例えば特開昭52−70143
号公報）、さらには仮撚加工中の加撚張力及び解
撚張力を変動させる方法（例えば、特開昭56−
91018号公報）等がある。しかしながら、これらの方法は、いずれも仮撚
施撚装置を停止することなく連続して糸条を旋回
させるため、得られる加工糸の未解撚部は数ミリ
メーターから数センチメーターオーダーの長さし
かなく、このため布帛にした場合、単に一様な凹
凸様の霜降り調効果をもたらすのみで、本発明の
目的とするスラブ糸様の意匠効果は得られない。また、これら従来の未解撚部は、いずれも高温
仮撚加工を必須の要件としているため、繊維が硬
化して供給原糸よりも高い初期弾性率を示すこと
となり、このため布帛にドレープ性及び重量感を
付与することができなかつた。一方、仮撚加工において積極的な非定常仮撚操
作を施して未解撚部と過解撚部とを交互に形成せ
しめる技術としては、特公昭49−8414号公報、特
開昭49−108353号公報、特開昭51−49949号公報、
特開昭53−61745号公報等に提案されている。こ
れらの撚糸加工技術は撚の伝播の過渡現象を利用
したものであり、糸速と仮撚施撚の間歇周期に応
じて未解撚部及び過解撚部の長さが１〜２ｍ又は
それ以上にも及ぶ交互撚糸を形成することができ
るが、しかしこれらの従来技術によるものは、い
ずれも相当の長さの無撚部を有し、しかも未解撚
部及び過解撚部の撚密度が低くこのため高度の強
撚効果や初期弾性率低減効果が得られないのみな
らず、意匠効果にも乏しいものであつた。本発明者等はかかる従来の交互撚糸の欠点を改
良すべく積極的な非定常仮撚操作における交互撚
糸の形成の現象の把握と原理の究明を行い、その
結果従来の交互撚形成手段に特殊な加工操作を付
加複合することによつて、相乗的な撚糸効果を高
め、従来得られることのなかつた強撚糸様のシヤ
リ感、ドレープ性、重量感及び弾力性のある風合
等の強撚効果とスラブ糸様の意匠効果を兼ね備え
た交互撚糸を得ることに成功し、本発明に到達し
たもの計である。すなわち、本発明は、平均長さが500mm以上で
仮撚加撚方向の撚を有する未解撚部と、平均長さ
が500mm以上で仮撚解撚方向の撚を有する過解撚
部とを交互に形成せしめた糸条であつて、未解撚
部と過解撚部は糸条長手方向に撚数分布を有し、
撚数分布は、未解撚部が山形の分布曲線を示すの
に対して、過解撚部が台形状の分布曲線を示し、
その平均撚数が8000／√（Ｔ／Ｍ）以上であ
り、未解撚部から過解撚部への撚方向変換部には
無撚部が実質的に存在せず、一方、過解撚部から
未解撚部への撚方向変換部には無撚嵩高部が不規
則な間隔及び長さで糸条の長手方向に３〜20％存
在しており、かつ前記未解撚部及び過解撚部は40
ｇ／ｄ以下の初期弾性率であることを特徴とする
意匠効果を有する強撚調特殊加工糸である。以下、本発明の具体的内容を更に詳細に説明す
る。先づ本発明加工糸は未解撚部から過解撚部への
撚方向変換部には無撚部が実質的に存在せず、一
方、過解撚部から未解撚部への撚方向変換部には
撚糸構造の緩んだ無撚嵩高部が不規則な間隔でか
つ、不規則な長さで存在することである。ここに
無撚部が実質的に存在しないとは未解撚部と過解
撚部との撚の相殺によつて撚糸構造が崩れて無撚
状態若しくは低撚数状態となつた部分が本発明の
目的とする高度の強撚効果と意匠効果とを減殺し
ない程度をいい具体的には撚数100T／Ｍ以下の
部分が１cm未満で、該部分が糸条の繰返し長さの
１％未満の場合を云う。布帛に高度の強撚効果と優れた意匠効果を付与
するために重要なことは、糸条が高度の撚密度を
有し、しかもこの高撚密度を有する集束細化した
撚部が糸条の大部分を占め、かつ撚糸構造の緩ん
だ無撚嵩高部が糸条長手方向にスラブ状に散在す
ることであり、撚方向変換部における無撚部が多
いと高度の強撚効果が得られず布帛にシヤリ感が
なく、嵩高な布帛に近づく。このため、無撚嵩高
部の占める割合は多くとも20％、好ましくは15％
以下である。また逆に撚方向変換部の全部に、無
撚部が実質的に存在しない場合は高度の強撚効果
は得られるものの意匠効果に乏しくなる。したが
つて、良好なスラブ糸様意匠効果を得るために
は、無撚嵩高部の占める割合は３％以上を必要と
する。しかるに本発明加工糸は未解撚部から過解撚部
への撚方向変換部には後述する製造方法により形
成された未解撚部と過解撚部とが容易に崩壊され
ないので無撚部が実質的に存在せず、一方、過解
撚部から未解撚部への撚方向変換部には撚糸構造
の緩んだ無撚嵩高部がスラブ糸のスラブ部の如く
不規則な間隔で、かつ不規則な長さで存在してお
り、しかも嵩高部と撚部との境界は、嵩高部の際
まで高密度の撚が挿入されてるので無撚嵩高部が
際立つて明瞭であり、従つて、高度の強撚効果と
優れた意匠効果を併わせて奏することができる。
なお、過解撚部から未解撚部への撚方向変換部
は、その総てに無撚嵩高部が存在していてもよ
く、又部分的に存在していてもよい。第１図はかかる本発明加工糸の側面概略説明図
であり、仮撚加撚方向の撚を有する未解撚部Ａ
と、仮撚解撚方向の撚を有する過解撚部Ｃと該過
解撚部Ｃと後続する未解撚部Ａとの間に存在する
無撚嵩高部Ｄとから構成され、未解撚部Ａから後
続する過解撚部Ｃへの撚方向変換部における無撚
部Ｂは実質的に存在しない状態を示している。次に前記加工糸における未解撚部及び過解撚部
はいずれも初期弾性率が40ｇ／ｄ以下である。編織物布帛のドレープ性は、使用する糸条の初
期弾性率に関係し、布帛のドレープ性を向上させ
るには低い初期弾性率の糸条であることが必要で
あり、糸条の初期弾性率が40ｇ／ｄ以下の場合に
は布帛にドレープ性を付与させることができる。
従来の交互撚糸ではその初期弾性率を低減せしめ
て布帛のドレープ性の向上を図つたものはなかつ
たが本発明加工糸は後述する如く、その初期弾性
率を供給原糸の50％以下、例えばポリエステルフ
イラメント糸の場合は30ｇ／ｄ以下、ナイロンフ
イラメント糸の場合は20ｇ／ｄ以下とすることが
可能であり、かくして本発明加工糸は、編織物布
帛に優れたドレープ性を付与することができる。第２図はかかる本発明加工糸の未解撚部及び過
解撚部と供給原糸の初期応力と伸度との関係を示
すグラフである。初期弾性率は、下記式（）で
表されるもので、JIS Ｌ−1013に記載の初期引張
抵抗度（ｇ／ｄ）に相当するものである。初期弾性率（ｇ／ｄ）＝Ｐ／（l′／ｌ）×ｄ …（）ただし、Ｐ：試料を引張つた際の伸びl′の時の荷重（ｇ）ｄ：糸条の繊度（デニール）ｌ：試料長 l′：試料を引張つた際の伸び量前記（）式は、応力−伸度曲線における初期
傾きの直線を延長し、この直線の伸度100％時の
応力値を繊度で除した値となる。第２図に示す供給原糸イの初期弾性率は95ｇ／
ｄ［伸度3.16％の時、応力３ｇ／ｄであり、（）
式より３／（3.16／100）＝95ｇ／ｄ］であるのに
対して、本発明の加工糸の未解撚部ロの初期弾性
率は22ｇ／ｄ［伸度13.5％の時、応力３ｇ／ｄで
あり、（）式より３／（13.5／100）＝22ｇ／
ｄ］、過解撚部ハの初期弾性率は20ｇ／ｄ［伸度
15.0％の時、応力３ｇ／ｄであり、（）式より
３／（15.0／100）＝20ｇ／ｄ］であり、未解撚
部、過解撚部共に初期弾性率が低いことが判る。次に、上記本発明の特殊加工糸の製造方法、原
理について説明する。先ず、従来の交互撚糸の無撚部の形成に関し
て、流体の間歇施撚による仮撚加工の場合につい
て説明すると、糸条を圧縮流体施撚ノズル（以下
ノズルと言う）を用いた仮撚加工工程に通し、ノ
ズルに流体を間歇的に供給することによつて糸条
の旋回、停止を繰返し、糸条に仮撚の過渡現象を
利用した加工を施す。この場合、流体の停止時に
は未解撚部が、供給時には過解撚部が形成され、
そして未解撚部と後続する過解撚部との間には無
撚部Ｂが、また過解撚部と後続する未解撚部との
間には無撚嵩嵩部Ｄが形成される。前記無撚部Ｂの形成について、第４図を用いて
説明する。第４図の１は、ノズルへの流体の供給
が停止され、未解撚部Ａが形成されている状態を
示す。次いで、第４図の２に示すように、ノズル
に流体の供給が開始されると、解撚ゾーンにある
糸条の未解撚部Ａをノズル近傍から順次解撚し始
めるが、未解撚部Ａは強撚されて強く固定されて
おり、この解撚作用では過解撚するに不十分で、
未解撚部Ａを解撚するに留まり、無撚部Ｂとなる
ためである。第４図の３は、この後に過解撚部Ｃ
の形成を示す図である。次に、無撚嵩高部Ｄの形成については、第５図
を用いて説明する。第５図の１は、ノズルに流体
が供給され、過解撚部Ｃが形成されている状態を
示す。次いで、第５図の２に示すように、ノズル
への流体の供給を停止すると、ノズル近傍にある
撚変換部を中心として解撚ゾーンにある糸条は過
解撚部Ｃ、加撚ゾーンにある糸条は未解撚部Ａと
なるが、これらの互いに方向の異なる撚部のトル
クよつて互いの撚を相殺するため無撚嵩高部Ｄと
なるものである。第５図の３は、この後の未解撚
部Ａの形成を示す図である。このようにして形成される無撚部が糸条の相当
の長さにわたつて存在すると、強撚効果を著しく
阻害するものであり、かかる交互撚糸に強撚効果
と意匠効果とを兼ね備えさすには、強撚効果を低
減する無撚部の形成を防止し、意匠効果を有する
部分を積極的に存在させるという従来の交互撚糸
の常識を越えた技術が要求されるものであつた。本発明者等は、前記無撚部Ｂが強撚効果を著し
く低減させると共に無撚部Ｂの長さはデリベリロ
ーラーとノズルとの距離に関係しその長さを変化
させることが製造条件的に困難なこと、及び無撚
嵩高部Ｄをスラブ状に存在させることにより意匠
効果が得られまたその長さを規制し易いことに着
目し、仮撚過渡現象を克明に観察して種々実験を
重ねた結果、従来の技術に特殊の加工操作を施す
ことにより、強撚効果と意匠効果を兼ね備えた本
発明特殊加工糸が得られることを知見したもので
ある。即ち、本発明加工糸を製造するには例えばノズ
ルを用いた仮撚加工工程において、供給ローラー
としてノズルへの流体の供給及び停止と連動して
可変速する機能を有するローラーを用い、先づ所
定の高オーバーフイード率で糸条を通し、ノズル
への流体の供給と同時に可変速ローラーの速度を
増大させると、糸条はより高いオーバーフイード
率で走行し、このため解撚ゾーンではバルーニン
グを伴つて撚回する。この状態を第６図を用いて
説明する。第６図の１は、ノズルへの流体の供給
が停止され、未解撚部Ａが形成されている状態を
示す。次いで、第６図の２に示すようにノズルに
流体の供給が開始され、糸条がより以上に過供給
されると、解撚ゾーンにおけるバルーニングはノ
ズルとデリベリローラーを弦振動ノード部（節
部）として振動するから解撚ゾーンにある未解撚
部Ａは撚の伝播によつてノズル近傍から順次デリ
ベリローラー部へと解きほぐされていくのではな
く、弦振動によつてデリベリローラー近傍の未解
撚部Ａが解きほぐされて解撚され易くなるので一
気に糸条の撚回がデリベリローラーまで到達し、
解撚ゾーンにある未解撚部Ａを過解撚部Ｃとする
こともでき、従つて無撚部Ｂの形成が防止され
る。この場合、撚回付与装置として機械式の仮撚
スピンドルとは異り、高圧流体の噴射によるノズ
ルを用いているため、可変速ローラー速度を増大
さても安定した仮撚加工が可能であり、しかもオ
ーバーフイード率の増加によつて糸条の撚回量が
増大するため流体供給時の加撚中の撚は２重撚ま
たは準２重撚となり、高密度に施撚することがで
き、高密度の撚数を糸条に残存させることができ
る。従つて後述する無撚嵩高部は、その際まで高
密度の撚が挿入されるから顕著な意匠効果を発揮
することができる。またこの加撚中の撚状態が２
重撚または準２重撚となることは通常の仮撚の場
合に比して、撚戻し後の糸条の長さが著しく長い
ので、撚回中の糸条のバルーニングを増大させる
という利点もある。更に、このようにして得られる加工糸は高密度
の撚数を有するため、伸長時に伸長応力成分が剪
断すべり応力に変化し、初期低応力に対して、高
伸度歪を呈し、加工糸の初期弾性率は供給原糸の
それの50％以下と大幅に低減せしめることができ
る。かくして、糸条に高密度の撚数を残留せしめる
ことができ、未解撚部から過解撚部への撚方向変
換部における無撚部Ｂの形成を排除すると共に加
工糸の初期弾性率を40ｇ／ｄ以下に低減すること
ができる。上記の如くしてノズルに流体を供給した後、次
いで流体の供給を停止するが、流体の供給停止と
同時に可変速ローラーの速度を減少させる。この
ようにして、糸条の撚回の停止により高オーバー
フイード率で走行していた糸条がたるみ、ローラ
ーへの捲付等のために走行不能になるのを防止す
る。そして流体供給時に過解撚部Ｃが形成されて
いた糸条は流体停止時に未解撚部Ａが形成される
こととなり、この過解撚部Ｃの解撚トルクによつ
て過解撚部Ｃと後続する未解撚部Ａの撚を相殺す
る。この相殺作用によつて無撚嵩高部Ｄが形成され
る。この場合、未解撚部Ａの熱固定が充分すぎる
と過解撚のトルクによつては過解撚部Ｃと未解撚
部Ａの撚を相殺することができなくなるので熱固
定温度は通常の仮撚加工の場合に設定される温度
と同等若しくはそれより低温に設定するのがよ
い。このようにして形成される無撚嵩高部Ｄの長
さは加工条件即ちノズルに流体を供給する時間
（ON時間と云う）、ノズルへの流体の供給を停止
する時間（OFF時間と云う）、周期（ON時間と
OFF時間の和）、ON時間のOFF時間に対する比
率、糸速、加撚ゾーンの長さ、解撚ゾーンの長さ
等により決り、仮撚の定常状態が出現しない範囲
内で、ON時間のOFF時間に対する比率が小さく
なる程、また周期が短くなる程、または糸速が大
きくなる程無撚嵩高部Ｄの長さは長くなる。無撚
嵩高部Ｄの長さと上記加工条件との関係について
は、未だ不明な点も多いが、加撚中の撚糸状態が
ON時間、OFF時間、周期、ON時間のOFF時間
に対する率によつて変化するため過解撚部の解撚
トルクの大きさと、未解撚部の撚密度等解撚され
易さが変化し、このため過解撚部と未解撚部の相
殺される距離が変化するものと考えられる。次の
表は、本発明の加工糸を製造するためのノズルに
圧縮空気を供給するON時間とOFF時間の関係の
一例を示すものであり、ON時間とOFF時間の組
合せによる無撚嵩高部Ｄの出現範囲を×印、出現
しない範囲を〇印で示したものである。

【表】注. ○：無撚嵩高部(D)が１cm未満
×：無撚嵩高部(D)が１cm以上
なお、上記の加工は、供給原糸としてポリエス
テル75d／48f×ポリエステル50d／24f（黒原着
糸）、可変速フイード装置として電磁式テンサー
を用い、デリベリローラ速度68.5ｍ／分、ヒータ
ー温度190℃、捲取りオーバーフイード率2.6％、
空気圧力４Kg／cm²の条件で、かつ、圧縮空気を供
給するON時間とOFF時間を変更して行つた。上記の如く無撚嵩高部Ｄの長さは加工条件と関
係するから例えばランダムパルス発信装置を用い
流体の供給及び停止を流体供給弁により操作する
ことによつて、適宜間隔で、かつ、適宜長さの無
撚嵩高部Ｄを形成させることができるかくして、未解撚部から過解撚部への撚方向変
換部には無撚部が実質的に存在せず、過解撚部か
ら未解撚部への撚方向変換部には無撚嵩高部が存
在し、かつ未解撚部及び過解撚部の初期弾性率が
40ｇ／ｄ以下の本発明加工糸が得られる。なお、上記本発明加工糸の製造に使用されるノ
ズルとしては、糸条を高速旋回させて撚回を与え
る作用を有するものであればよく、円筒形の糸通
路の内周に流体の流れを指向するように位置した
１個又は多数個の流体導管とを組合わせたもの
で、該糸通路の内周に対して実質的に切線方向に
向けるような位置に設けたものであればいかなる
ものでもよい。また糸通路の長手軸に対して、流
体導管が実質的に垂直な平面内にあるか若しくは
それ以外のものでもよいが、糸条に前進作用を与
えるように垂直な平面から傾斜させたものが好ま
しい。また、本発明加工糸はノズルを用いた仮撚加工
工程において、糸条供給装置として糸条の走行張
力によつて回転する消極糸条供給装置（以下フイ
ーダーと云う）を用い、ノズルへの流体供給時に
は低荷重負荷となり、流体の供給停止時には高荷
重負荷となるように流体供給弁の開閉とフイーダ
ーの荷重変化を電気信号によつて連動させること
によつても製造することができる。即ち、この場
合は、先づ所定の高オーバーフイード率で糸条を
走行させ、ノズルへの流体の供給と同時にフイー
ダーの荷重を軽荷重として解撚ゾーンにおける糸
条がバルーニングを伴つて旋回するようにする。
この解撚ゾーンにおけるバルーニングはノズルと
デリベリローラーを弦振動のノード部（節部）と
して振動するため、デリベリローラー近傍にあつ
た未解撚部を解きほぐし、解撚され易くするの
で、糸条の旋回が一気にデリベリローラー迄到達
し過解撚部となすことができ、無撚部Ｂの形成を
防止し得る。また、この場合加撚ゾーンにおける
糸条は通常の撚糸状態と異り２重撚又は準２重撚
を形成しているので得られる交互撚糸は高度の撚
密度を有しており、その初期弾性率は供給原糸の
それの50％以下に低減したものとなる。次いで、ノズルへの流体の供給停止と同時にフ
イーダーの荷重を高荷重に変更し、糸条撚回の停
止によつて張力が極端に低下し糸条の走行不能と
なるのを防止する。そして流体供給時に過解撚部
が形成されていた糸条は、流体停止時に未解撚部
が形成されることとなり、この過解撚部の解撚ト
ルクによつて過解撚部と後続する未解撚部の燃を
相殺することによつて無撚嵩高部Ｄが形成され
る。この場合、未解撚部の熱固定が充分過ぎると
過解撚部のトルクによつては過解撚部と未解撚部
の撚を相殺することができなくなるので、熱固定
温度は通常の仮撚加工の場合に設定される温度と
同等若しくはそれより低温に設定することは前述
した通りである。このようにして形成される無撚
嵩高部Ｄの長さは加工条件即ちON時間、OFF時
間、ON−OFF時間の周期、ON時間のOFF時間
に対する比率、糸速、加撚ゾーンの長さ、解撚ゾ
ーンの長さ等により決ることは前述と同様であ
り、この場合も仮撚の定常状態が出現しない範囲
内でON時間のOFF時間に対する比率が小さくな
る程、周期が短くなる程、また糸速が大となる程
嵩高捲縮部Ｄの長さは長くなる。従つて例えばラ
ンダムパルス発信装置を用い、流体の供給及び停
止を流体供給弁により操作することによつて適宜
の間隔で、かつ適宜の長さで無撚嵩高部Ｄを形成
させることができる。かくして上記の加工操作によつても本発明加工
糸を得ることができる。なお、本発明加工糸の製
造方法としては上記の方法に限定されるものでな
いことは云う迄もない。以上の如く特定の加工操作により得られる本発
明加工糸は、未解撚部及び過解撚部において特徴
のある撚数分布を示すものである。即ち、通常、
未解撚部と過解撚部の最大撚数は両燃部を形成す
る時間により異るものであるが、本発明加工糸に
おいては流体供給による糸条撚回の時間と流体の
供給停止による糸条撚回停止の時間が等しい場合
でも、第３図に示す如く未解撚部の最大撚数
T₁Max（流体供給停止時）の方が過解撚部の最大
撚数T₂Max（流体供給時）よりも常に大
（T₁Max＞T₂Max）となるものである。ここに
最大撚数とは糸条長手方向に沿つて交互撚糸１cm
毎に撚数を検撚器又は顕微鏡で測定し１ｍ当りの
撚数に換算した値を云う。この理由としては、流体供給時間と流体供給停
止時間が等しくても実質的な給糸量は過解撚部形
成時の方が多いため過解撚部の糸長が長いこと、
また流体供給時に解撚ゾーンにある未解撚となる
べき部分を一挙に過解撚部とするため過解撚部が
長くなることから過解撚部の単位長さ当りの平均
撚数は未解撚部のそれに比して少くなるためであ
る。また上記撚数分布は第３図に示す如く、その形
状は未解撚部が山形の分布曲線を示すのに対して
過解撚部が台形状の分布曲線を呈する。即ち、未
解撚部は流体供給時に加撚された糸条が、流体の
供給停止時に解撚されることなくノズルを通過
し、一方、過解撚部は流体供給時に形成されて、
加撚ゾーンで熱固定され、解撚ゾーンにおいて、
加撚ゾーンでの撚を越えて過解撚される。このた
め理論的には、未解撚部、過解撚部共指数関数で
表わされる最大値を有する山形の分布曲線を呈す
る筈であるが、本発明加工糸の場合は、上述した
如く特殊の加工操作を施すため流体供給時の解撚
状況は前記の場合と異り、過解撚部の撚数分布の
形状が台形状となるものである。本発明加工糸における未解撚部及び過解撚部の
撚密度としては、撚の効果が風合に顕著に作用す
るには、その平均撚数が8000／√（Ｔ／Ｍ）
（Ｄ；繊度）以上であることが必要である。また
両撚部の長さは無撚嵩高部Ｄの平均長さにもよる
が略500〜2000mmが強撚効果の点からして有効で
あり、無撚嵩高部Ｄの割合は20％以下好ましくは
３〜15％である。なおここにいう平均撚数とは各
撚部の分布している撚数を検撚器又は顕微鏡によ
り実測して平均し、１ｍ当りの撚数に換算したも
のである。上記本発明加工糸における熱可塑性合成繊維と
しては、ポリエステル、ポリアミド等のポリマー
及びこれらのコポリマー、ブレンドポリマー等か
ら得られる合成繊維等が包含される。以上述べた如く本発明加工糸は従来の仮撚加工
に特定の加工操作を施すことによつて上記構成を
なすものであるから以下の如き特有の効果を奏す
る。即ち、本発明加工糸はメートルオーダーの長さ
にも及ぶ高撚密度の未解撚部と過解撚部とを有
し、数cm〜十数cmの嵩高部が不規則な間隔で、か
つ、不規則な長さで存在するため、嵩高部は際立
つて目立ち、強撚による高度のシヤリ感と優れた
意匠効果を発揮することができる。また、本発明加工糸は無撚嵩高部以外の撚方向
変換部には実質的に無撚部が存在せず、未解撚部
及び過解撚部の高度な撚密度によつて細化集束さ
れているため、見掛け布帛の厚さが薄くなり、重
量感が得られる。更に本発明加工糸はその未解撚部及び過解撚部
の初期弾性率が40ｇ／ｄ以下と低いものであるか
ら得られる織編物布帛にドレープ性を付与するこ
とができる。またこの初期弾性率が低いことは撚
部が高密度を有することと相俟つて良好な可撓性
を有しかつ弾力性のある布帛を得ることができ
る。更にまた本発明加工糸は、強撚されているか
ら、織編物中の糸は扁平にならず、織編物中の糸
の交錯点における接触面積は小さくなり、このた
め交錯点での糸間のスベリが容易で、ドレープ性
を有する布帛が得られる等の特長もあり、本発明
加工糸を使用することにより従来の交互撚糸では
得られなかつた強撚糸様の強撚効果とスラブ糸様
の意匠効果を有する織編物布帛を得ることができ
る。以下、本発明を実施例により説明する。実施例１ポリエステルフイラメント150d／72f（円形断面
形状、セミダル糸、初期弾性率96ｇ／ｄ）を第４
図に示す如き加工工程に供給し、第１表に示す如
き加工条件で加工を行い第２表に示す如き加工糸
を得た。

【表】

【表】得られた加工糸は無撚嵩高部の長さが最大14
cm、最小２cmの種々の長さで不規則に存在してお
り、無撚部は撚方向変換点としてのみ存在し、実
質的な長さはみられなかつた。この加工糸を経糸
密度90本／吋、緯糸密度58本／吋で経緯２本交互
に用いて製織し、この織物を通常のポリエステル
アルカリ減量加工（19％減量）を行い、染色、仕
上加工を行つたところ、無撚嵩高部が経緯に交叉
し、スラブ糸様の布帛表面状態を呈すると共に、
強撚糸様の繊細な感覚のシヤリ感、ドレープ性、
重量感及び弾力性のある優れた風合の織物が得ら
れた。実施例２ポリエステルフイラメント75d／48f（三角断面
形状、ブライト糸、初期弾性率90ｇ／ｄ）を電磁
的に荷重を可変し得る給糸装置、第１ヒーター、
ノズル第１デリベリローラー、弛緩熱処理を施す
第２ヒーター、第２デリベリローラー及び捲取装
置から構成される加工工程に供給し、第３表に示
す如き加工条牛で加工を行い、第４表に示す如き
加工糸を得た。

【表】

【表】得られた加工糸は、無撚嵩高部の長さが最大14
cm最小１cmの種々の長さで、不規則な間隔で存在
しており、無撚部は撚方向変換点としてのみ存在
し、実質的な長さはみられなかつた。この加工糸
を36ゲージシングルニツトにて天竺組織に編成
し、染色、仕上加工を行なつたところ、無撚嵩高
部が編地中に散在し、スラブ糸様の外観形態を呈
すると共に、繊細な感覚のシヤリ感、ドレープ
性、重量感及び弾力性のある優れた強撚効果を有
する風合の編物が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明加工糸の側面概略説明図、第２
図は本発明加工糸の未解撚部、過解撚部及び供給
原糸の初期応力と伸度との関係を示すグラフ、第
３図は本発明加工糸の撚数分布を示す説明図であ
る。また、第４図及び第５図は、糸条の供給速度
を可変速しない場合の無撚部Ｂ及び無撚嵩高部Ｄ
の形成の説明図、第６図は、糸条の供給速度を可
変速して本発明の加工糸を製造するための説明図
である。Ａ……未解撚部、Ｂ……未解撚部から過解撚部
への撚方向変換部における無撚部、Ｃ……過解撚
部、Ｄ……嵩高部、T₁Max……未解撚部最大撚
数、T₂Max……過解撚部最大撚数。

Claims

【特許請求の範囲】

１平均長さが500mm以上で仮撚加撚方向の撚を
有する未解撚部と、平均長さが500mm以上で仮撚
解撚方向の撚を有する過解撚部とを交互に形成せ
しめた糸条であつて、未解撚部と過解撚部は糸条
長手方向に撚数分布を有し、撚数分布は、未解撚
部が山形の分布曲線を示すのに対して、過解撚部
が台形状の分布曲線を示し、その平均撚数が
8000／√（Ｔ／Ｍ）以上であり、未解撚部から
過解撚部への撚方向変換部には無撚部が実質的に
存在せず、一方、過解撚部から未解撚部への撚方
向変換部には無撚嵩高部が不規則な間隔及び長さ
で糸条の長手方向に３〜20％存在しており、かつ
前記未解撚部及び過解撚部は40ｇ／ｄ以下の初期
弾性率であることを特徴とする意匠効果を有する
強撚調特殊加工糸。