JPH0224934B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は強撚糸様の繊細なシヤリ感、ドレープ
性、重量感及び弾力性のある風合等の強撚効果を
有する特殊加工糸に関するものである。 更に詳しくは、糸条の長さ方向に未解撚部と過
解撚部とが交互に存在し、該両撚部の間の撚方向
変換部である無撚部は実質的に長さをもたず、か
つ、両撚部はいずれも初期弾性率の低い高度な撚
密度を有する強撚調特殊加工糸に関するものであ
る。 従来、仮撚加工によつて未解撚部と過解撚部と
を交互に形成せしめる方法は数多く知られてお
り、その一つは定常仮撚操作によるものであり、
他の一つは非定常仮撚操作によるものである。 このうち定常仮撚操作によるものとしては、例
えば特公昭47−49457号公報、特公昭51−225号公
報、特公昭53−30818号公報、特開昭53−98444号
公報、特開昭53−98448号公報、特開昭52−66748
号公報等に見られるように、供給糸を融着するよ
うな高温下での仮撚加工、低配向糸の高温下での
仮撚加工、高オーバーフイード率下での流体仮撚
加工等特定条件下での定常仮撚操作によつて未解
撚部と過解撚部を交互に有した交互撚糸を製造す
る技術か提案されている。しかしながらこれらの
技術によつて得られる交互撚糸は、いずれも強撚
糸様の風合効果を指向するにも拘わらず、未解撚
部及び過解撚部の長さが10mm適度乃至それ以下で
あり、また撚方向変換部は１ｍ当り100ケ以上の
多いものとなり、この為強撚糸様のシヤリ感とい
うよりはむしろふくらみ感が強く剛直感、ジヤリ
感、ゴワ感といつた粗い感覚の触感しか得られ
ず、優れた強撚効果を得ることはできなかつた。
また、未延伸糸を延伸仮撚加工するに際し、糸送
り作用を有する摩擦仮撚装置を用いることによつ
て、解撚張力を低くし、未解撚を発生させる方法
が特開昭55−103330号公報や特開昭55−69025号
公報に記載されているが、いずれもその長さは数
ミリメーターオーダーから長くても数センチメー
ターオーダーのものしか得られず、このため、撚
方向変換部は、１ｍ当たり10個以上と多くなる。
未解撚部や過解撚部の撚部に引張応力や曲げ応力
が加わると、応力は撚線に沿つた剪断応力とな
り、撚山間のすべりをもたらすため、布帛にドレ
ープ性や重量感をもたらすが、撚方向変換部が多
く存在すると、引張応力や曲げ応力は撚山間がす
べる剪断応力に変換されないため、ドレープ性や
重量感を得ることができないのである。布帛にド
レープ性や重量感を付与するためには、撚変換部
は２個／ｍ以下の頻度でなければならない。 一方、積極的な非定常仮撚操作によるものとし
ては、例えば特公昭45−3900号公報、特公昭47−
50673号公報、特公昭51−34016号公報、特開昭49
−554号公報、特開昭50−121546号公報等に見ら
れるような仮撚装置により発生する撚の伝播を変
動させる技術、また例えば特公昭49−8414号公
報、特開昭49−108353号公報、特開昭51−49949
号公報、特開昭53−61745号公報等に見られるよ
うな仮撚装置により発生する糸条の撚数を変動さ
せる技術、更には例えば特公昭51−222号公報、
特開昭49−92337号公報、特開昭49−92354号公報
等に見られる仮撚装置を通過させる糸条の速度を
変動させる技術等が知られている。これらの非定
常仮撚操作による加工技術は撚の伝播の過渡現象
を利用したもので、上述の定常仮撚操作による交
互撚糸とは異り、未解撚部及び過解撚部の長さは
１〜２ｍにも及ぶ交互撚糸を形成することは可能
であるが、いづれも相当の長さの無撚部を有し、
しかも未解撚部及び過解撚部の撚密度が低く、こ
のため本発明が指向するような高度な強撚効果は
達成し得ないものであつた。 本発明者等は、かかる従来の交互撚糸の改良を
図るべく非定常仮撚操作における交互撚糸形成の
現象の把握と原理の究明を行い、その結果、従来
の交互撚形手段に特定の加工操作を付加複合させ
ることによつて、相乗的に撚糸効果を高め、従来
得られることのなかつた実質的に撫撚部が存在せ
ず、かつ撚糸構造部の初期弾性率を低減せしめて
ドレープ性を増大させた高度の強撚効果を有する
交互撚糸が得られることを知見し、本発明に到達
したものである。 すなわち、本発明は、糸条長手方向に撚数分布
を有し、フイラメント相互は融着することなく、
平均長さが500mm以上で仮撚加撚方向の撚を有す
る未解撚部と、平均長さが500mm以上で仮撚解撚
方向の撚を有する過解撚部とを交互に形成せしめ
た糸条であつて、撚数分布は、未解撚部が山形の
分布曲線を示すのに対して、過解撚部が台形状の
分布曲線を示し、その平均撚数は8000／√
（Ｔ／Ｍ）以上であり、撚方向変換部における撚
糸構造の崩れた無撚部が実質的に存在せず、かつ
前記未解撚部及び過解撚部は40ｇ／ｄ以下の初期
弾性率である強撚調特殊加工糸である。 以下、本発明の具体的内容を更に詳細に説明す
る。 先づ前記本発明加工糸は撚方向変換部における
撚糸構造の崩れた無撚部が実質的に存在しないこ
とである。ここに、撚方向変換部における撚糸構
造の崩れた無撚部とは、未解撚部から過解撚部
に、或いは過解撚部から未解撚部に変換する部分
において、未解撚部と過解撚部との撚の相殺によ
つて撚糸構造が崩壊して無撚状態、若しくは低撚
数状態となつた部分を云い、実質的に存在しない
とは前記無撚部が本発明の目的とする高度の強撚
効果を減殺しない程度をいい、具体的には撚数
100T／Ｍ以下の部分が２cm未満、大部分が１cm
未満で、該部分が糸条の繰返し長さの、２％未満
の場合を云う。 糸条が高度の撚密度を有し、かつ糸条に無撚部
を実質的に存在させないことが強撚効果のある布
帛を得るための重要な条件であり、無撚部が実質
的に存在すると、シヤリ感がなくなつて嵩高な布
帛に近くなる。従来、非定常仮撚操作による加工
技術において、非定常仮撚操作の周期を定常仮撚
部が出現しない時間内に設定することによつて無
撚部を少くする試みも行われているが、これら加
工技術によつては、撚密度が高く、かつ、無撚部
が実質的に存在しない交互撚糸は得られない。本
発明加工糸は後述する製造方法により、形成され
た未解撚部と過解撚部とが容易に崩壊されず従つ
て無撚部が実質的に存在しないことによつて優れ
た強撚効果を奏するものである。第１図ａ，ｂ及
び第２図はかかる本発明加工糸の側面写真及び側
面概略説明図であり、第１図ａは未解撚部から過
解撚部への撚変換部における無撚部、同図ｂは過
解撚部から未解撚部への撚変換部における無撚部
を示している。また、第２図は未解撚部Ａと、や
や嵩高となつた過解撚部Ｃとから構成され、未解
撚部Ａと過解撚部Ｃとの撚変換部における無撚部
Ｂ及び過解撚部Ｃと後続する未解撚部Ａとの撚変
換部における無撚部Ｄはいずれも実質的に存在し
ない状態を示している。 次に前記加工糸における未解撚部及び過解撚部
はいずれもその平均長さが500mm以上であり、ま
た、その初期弾性率が40ｇ／ｄ以下である。 編織物布帛のドレープ性は糸条の初期弾性率に
関係し、糸条の初期弾性率が40ｇ／ｄ以下の場合
には、得られる布帛はドレープ性が付与される
が、従来の交互撚糸においては、その初期弾性率
を低減せしめて布帛のドレープ性の向上を図つた
ものはなかつた。本発明加工糸においては、後述
する如く、その初期弾性率を原糸のそれの50％以
下例えばポリエステルフイラメント糸の場合30
ｇ／ｄ以下、ナイロンフイラメント糸の場合20
ｇ／ｄ以下とすることができ従つて、編織物布帛
に優れたドレープ性を付与することができる。 第３図は、かかる本発明加工糸の未解撚部及び
過解撚部と供給原糸の初期応力と伸度との関係を
示すグラフである。初期弾性率は、下記式（）
で表されるもので、JIS Ｌ−1013に記載の初期引
張抵抗度（ｇ／ｄ）に相当するものである。 初期弾性率（ｇ／ｄ）＝Ｐ／（l′／ｌ）×ｄ……（
） ただし、 Ｐ：試料を引張つた際の伸びl′の時の荷重（ｇ） ｄ：糸条の繊度（デニール） ｌ：試料長 l′：試料を引張つた際の伸び量 前記（）式は、応力−伸度曲線における初期
傾きの直線を延長し、この直線の伸度100％時の
応力値を繊度で除した値となる。 第３図に示す供給原糸イの初期弾性率は95ｇ／
ｄ［伸度3.16％の時、応力３ｇ／ｄであり、（）
式より３／（3.16／100）＝95ｇ／ｄ］であるのに
対して、本発明の加工糸の未解撚部ロの初期弾性
率は27ｇ／ｄ［伸度11.1％の時、応力３ｇ／ｄで
あり、（）式より３／（11.1／100）＝27ｇ／
ｄ］、過解撚部ハの初期弾性率は20ｇ／ｄ［伸度
15.0％の時、応力３ｇ／ｄであり、（）式より
３／（15.0／100）＝20ｇ／ｄ］であり、未解撚
部、過解撚部共に初期弾性率が低いことが判る。 次に、上記本発明の特殊加工糸の製造方法、原
理について説明する。 先ず、従来の交互撚糸の無撚部の形成に関し
て、流体の間歇施撚による仮撚加工の場合につい
て説明すると、糸条を圧縮流体施撚ノズル（以下
ノズルと言う）を用いた仮撚加工工程に通し、ノ
ズルに流体を間歇的に供給することによつて糸条
の施回、停止を繰返し、糸条に仮撚の過渡現象を
利用した加工を施す。この場合、流体の停止時に
は未解撚部が、供給時には過解撚部が形成され、
そして未解撚部と過解撚部との間に無撚部Ｂが、
過解撚部と後続する未解撚部との間に無撚部Ｄが
形成される。 前記無撚部Ｂの形成について、第５図を用いて
説明する。第５図の１は、ノズルへの流体の供給
が停止され、未解撚部Ａが形成されている状態を
示す。次いで、第５図の２に示すようにノズルに
流体の供給が開始されると、解撚ゾーンにある糸
条の未解撚部Ａをノズル近傍から順次解撚し始め
るが、未解撚部Ａは強撚されて強く固定されてお
り、この解撚作用では過解撚するまでに至らず、
未解撚部Ａを解撚するのみに留まり、その結果無
撚部Ｂとなるためである。第５図の３は、この後
の過解撚部Ｃの形成を示す図である。 次に、無撚部Ｄの形成について、第６図を用い
て説明する。第６図の１は、ノズルに流体が供給
され、過解撚部Ｃが形成されている状態を示す。
次いで、第６図の２に示すようにノズルへの流体
の供給を停止すると、ノズル近傍にある撚変換部
を中心として解撚ゾーンにある糸条は過解撚部
Ｃ、加撚ゾーンにある糸条は未解撚部Ａとなる
が、これらの互いに方向の異なる撚部のトルクよ
つて互いの撚を相殺するため無撚部Ｄとなるもの
である。第６図の３は、この後の未解撚部Ａの形
成を示す図である。 従つて、交互撚糸において無撚部の形成を防止
するには、まづ無撚部Ｂについてはノズルへの流
体供給時に解撚ゾーンにある未解撚部Ａが一気に
過解撚されるよう容易に解撚されることが必要で
あり、また無撚部Ｄについては互いに方向の異る
撚部のトルクによつて互いに解撚されないよう強
固に撚固定をすることが必要である。しかし、こ
のことは未解撚部が一方では解撚され易く、他方
では解撚されにくいという矛盾した特性が要求さ
れ、無撚部の防止にはかかる矛盾を解決しなけれ
ばならないという問題があつた。 本発明者等は、上記仮撚加工における仮撚過渡
現象を克明に観察し、種々実験を重ねた結果、従
来の技術に特定の加工操作を施すことにより前記
問題を解決して無撚部の形成を防止し、本発明特
殊加工糸が得られることを知見したものである。 即ち本発明特殊加工糸を製造するには、例えば
ノズルを用いた仮撚加工工程において、供給ロー
ラーとしてノズルへの流体の供給、停止と連動し
て可変速する機能を有するローラーを用い、先づ
所定の高オーバーフイード率で糸条を通し、ノズ
ルへの流体の供給と同時に可変速ローラーの速度
を増大させると、糸条はより高いオーバーフイー
ド率で走行し、このため解撚ゾーンではバルーニ
ングを伴つて撚回する。この状態を第７図を用い
て説明する。第７図の１は、ノズルへの流体の供
給が停止され、未解撚部Ａが形成されている状態
を示す。次いで、第７図の２に示すようにノズル
に流体の供給が開始され、糸条がより以上に過供
給されると、解撚ゾーンにおけるバルーニングは
ノズルとデリベリローラーを弦振動のノード部
（節部）として振動するから、解撚ゾーンにある
未解撚部Ａは、撚の伝播によつてノズル近傍から
順次デリベリローラー部へと解きほぐされていく
のではなく、弦振動によつてデリベリローラー近
傍の未解撚部Ａが解きほぐされ、解撚され易くな
るので、一気に糸条の撚回がデリベリローラーま
で到達し、解撚ゾーンにある未解撚部Ａを過解撚
部Ｃとすることができ、その結果、無撚部Ｂの形
成が防止される。 この場合、撚回付与装置として機械式の仮撚ス
ピンドルとは異り、高圧流体の噴射によるものを
用いているので可変速ローラーの速度を増大させ
ても安定した仮撚加工が可能であり、またオーバ
ーフイード量の増加によつて糸条の旋回量が増大
するため、流体供給時の加撚中の撚は２重撚また
は準２重撚となり、高密度に施撚することがで
き、高密度の撚数を加工糸に残存させることがで
きる。この加撚中の撚状態が２重撚、または準２
重撚となることは２重撚を形成しない仮撚加工の
場合に比して、撚戻し後の糸条の長さが著しく長
いので、撚回中の糸条のバルーニングを増大させ
るという利点もある。 更にこのようにして得られる加工糸は高密度の
撚数を有するため、伸長時に伸長応力成分が剪断
すべり応力に変化し、初期低応力に対して高伸度
歪を呈し、加工糸の初期弾性率は供給原糸のそれ
の50％以下と大幅に低減せしめることができる。 かくして無撚部Ｂの形成の防止と共に加工糸の
初期弾性率を40ｇ／ｄ以下とすることができる。 上記の如くしてノズルに流体を供給した後、次
いで流体の供給を停止するが、流体の供給停止と
同時に可変速ローラーの速度を減少させる。この
状態を第８図を用いて説明する。第８図の１は、
ノズルに流体が供給され、過解撚部Ｃが形成され
ている状態を示す。次いで、第８図の２に示すよ
うにノズルへの流体の供給が停止されると同時
に、糸条の供給速度を低下させることにより高オ
ーバーフイード率で走行していた糸条がたるみ、
ローラーへの捲付等が発生して糸条が走行不能と
なるのを防止すると共に、走行糸条の極端な張力
低下を防止して、所定の張力に保つことにより解
撚ゾーンにある過解撚部Ｃの撚を撚変換点を超え
て未解撚部Ａの際まで近接させることができる。
この場合、所定の張力は糸条撚回が停止している
ため撚回中の糸条張力よりも十分低くする必要が
あり、かくして未解撚部は低張力状態で熱処理さ
れることになり、受熱効果が高く、従つて解撚さ
れにくい強固な撚部とすることができる。第８図
の３は、この後の未解撚部Ａの形成を示す図であ
る。 このように未解撚部Ａを強固な撚部となし、し
かも解撚ゾーンにある過解撚部Ｃの撚を未解撚部
Ａの際まで近接させることによつて無撚部Ｄの形
成を防止することができる。 かくして無撚部が実質的に存在せず未解撚部及
び過解撚部の初期弾性率が40ｇ／ｄ以下の本発明
加工糸が得られる。 また本発明特殊加工糸はノズルを用いた仮撚加
工工程において糸条供給装置として糸条の走行張
力によつて回転する消極糸条供給装置（以下フイ
ダーと云う）を用い、ノズルへの流体供給時には
低荷重負荷となり、流体の供給停止時には高荷重
負荷となる如く、流体供給弁の開閉とフイダーの
荷重変化を電気信号によつて連動させることによ
つても製造することができる。即ちこの場合は、
先づ所定の高オーバーフイード率で糸条を走行さ
せ、ノズルへの流体の供給と同時にフイーダーの
荷重を軽荷重として、解撚ゾーンにおける糸条が
バルーニングを伴つて旋回するようにする。この
解撚ゾーンにおけるバルーニングはノズルとデリ
ベリローラーを弦振動のノード部（節部）として
振動するため、デリベリローラー近傍にあつた未
解撚部を解きほぐし、解撚され易くするので、糸
条の撚回が一気にデリベリローラー迄到達し過解
撚部となすことができ無撚部Ｂの形成を防止する
ことができる。また、この場合、加撚ゾーンにお
ける糸条は通常の撚糸状態と異り、２重撚または
準２重撚を形成しているので、得られる交互撚糸
は高度の撚密度を有しており、その初期弾性率は
供給原糸のそれの50％以下に低減したものとな
る。次いでノズルへの流体の供給停止と同時にフ
イーダーの荷重を高荷重に変更し、糸条撚回の停
止によつて張力が極端に低下し、糸条の走行不能
となるのを防止すると共に所定の張力に保つこと
により解撚ゾーンにある過解撚部の撚を撚変換点
を越えて未解撚部の際まで近接させることができ
る。この場合、所定の張力とは糸条撚回停止のた
め撚回中の糸条張力よりも十分低いものであつ
て、従つて流体供給停止時に未解撚部は低張力下
で熱処理され受熱効果が高められることにより解
撚されにくい強固な撚部とされる。このようにし
て、未解撚部は強固な撚部となり、しかも前方の
過解撚部の撚を未解撚部の際まで近接させること
によつて無撚部Ｄの形成を防止することができ
る。 かくして、上記の加工操作によつても本発明特
殊加工糸を得ることができる。 上記本発明加工糸の製造において使用されるノ
ズルとしては糸条を高速旋回させて撚回を与える
作用を有するものであればよく円筒形の糸通路の
内周に流体の流れを指向するように位置した１個
又は多数個の流体導管を組合わせたもので、該糸
通路の内周に対して実質的に切線方向に向けるよ
うな位置に設けたものであればいかなるものでも
よい。また糸通路の長手軸に対して流体導管が実
質的に垂直な平面内にあるか若しくはそれ以外の
ものでもよいが、糸条に前進作用を付与するよう
に垂直な平面から傾斜させたものが好ましい。 なお、本発明加工糸の製造は上述した方法に限
定されるものでないことは云う迄もない。 以上の如く特別の加工操作を施して得られる本
発明特殊加工糸は未解撚部及び過解撚部において
特徴のある撚数分布を示すものである。即ち、通
常、未解撚部と過解撚部の最大撚数は両撚部を形
成する時間により異るものであるが、本発明加工
糸においては、流体供給による糸条撚回の時間と
流体の供給停止による撚回停止の時間が等しい場
合でも、第４図に示す如く未解撚部の最大撚数
T₁Max（流体供給停止時）の方が過解撚部の最大
撚数T₂Max（流体供給時）よりも常に大
（T₁Max＞T₂Max）となるものである。ここに
最大撚数とは糸条長手方向に沿つて交互撚糸１cm
毎に撚数を検撚器又は顕微鏡で測定し１ｍ当りの
撚数に換算した値を云う。 この理由としては、流体供給時間と流体供給停
止時間が等しくても実質的な給糸量は過解撚部形
成時の方が多いため過解撚部の糸長が長いこと、
また流体供給時に解撚ゾーンにある未解撚となる
べき部分を一挙に過解撚部とするため過解撚部が
長くなることから過解撚部の単位長さ当りの平均
撚数は未解撚部のそれに比して、少くなるためで
ある。 また上記撚数分布は第４図に示す如く、その形
状は未解撚部が山形の分布曲線を示すのに対して
過解撚部が台形状の分布曲線を呈する。即ち、未
解撚部は流体供給時に加撚された糸条が、流体の
供給停止時に解撚されることなくノズルを通過
し、一方、過解撚部は流体供給時に形成されて加
撚ゾーンで熱固定され解撚ゾーンにおいて、加撚
ゾーンでの撚を越えて過解撚される。このため理
論的には、未解撚部、過解撚部共指数関係で表わ
される最大値を有する山形の分布曲線を呈する筈
であるが、本発明加工糸の場合は、上述した如く
特殊の加工操作を施すため流体供給時の解撚状況
は前記の場合と異り、過解撚部の撚数分布の形状
が台形状となるものである。 本発明特殊加工糸における未解撚部、過解撚部
の撚密度としては、撚の効果が風合に顕著に作用
するには、その平均撚数が8000／√（Ｔ／Ｍ）
（Ｄ；繊度）以上であることが必要である。また、
強撚効果の点からして両撚部の平均長さは500〜
2000mmが有効であり、未解撚部の長さに対する過
解撚部の長さの比率は１：４〜４：１の範囲が有
効である。なお、ここでいう平均撚数とは各撚部
の分布している撚数を検撚器又は顕微鏡により実
測して平均し、１ｍ当りの撚数に換算したもので
ある。 上記本発明加工糸における熱可塑性合成繊維と
してはポリエステル、ポリアミド等のポリマー及
びこれらのコポリマー、ブレンドポリマー等から
得られる合成繊維等が包含される。 以上述べた如く、本発明特殊加工糸は従来の仮
撚加工に特定の加工操作を施すことによつて上記
構成をなすものであるから以下の如き特有の効果
を奏する。即ち本発明特殊加工糸はメートルオー
ダーの長さにも及ぶ高撚密度の未解撚部と過解撚
部とを有するからシヤリ感を付与することがで
き、しかも両撚部において糸条の単糸間のスベリ
が容易であることと相俟つて繊細な感覚のシヤリ
感を与えることができる。 また、本発明加工糸は実質的に無撚部が存在せ
ず、未解撚部及び過解撚部の高度な撚密度によつ
て細化集速されているため、嵩高性を有する無撚
部が存在する加工糸に比して、得られる布帛の厚
さが薄くなり、重量感が得られる。 更に本発明加工糸は、その未解撚部及び過解撚
部の初期弾性率が40ｇ／ｄ以下と低いものである
から、得られる布帛にドレープ性を付与すること
ができるのみならず、また高度の撚密度を有する
ことと相俟つて良好な可撓性を有し、かつ弾力性
のある布帛を得ることができる。 更にまた本発明加工糸は強撚されているから織
編物中の糸は扁平にならず織編物中の糸の交錯点
における接触面積は小さくなり、このため糸間の
スベリが容易で、ドレープ性を有する布帛が得ら
れる等の特長もあり、本発明加工糸は従来の交互
撚糸では得られることができなかつた新規な加工
糸を提供するものである。 以下、本発明を実施例により説明する。 実施例 １ ポリエステルフイラメント75d／48f（三角断面
形状、ブライト糸）とポリエステルフイラメント
50d／24f（円形断面形状、カーボン混入黒色糸）
を引揃えて（初期弾性率95ｇ／ｄ）ノズルを用い
た仮撚加工工程に供給し、第１表に示す如き加工
条件で加工を行い、第２表に示す如き加工糸を得
た。

【表】

【表】 得られた加工糸は、第１図の写真に示す如く、
撚方向変換点があるだけで、無撚部は実質的な長
さはみられなかつた。この加工糸を経糸密度93
本／吋、緯糸密度60本／吋で経緯２本交互に用い
て製織し、この織物を通常のポリエステルアルカ
リ減量加工（17％減量）を行い、染色（臙脂色）
仕上加工を行つたところ、黒色と、染色による臙
脂色の撚線が撚方向を交互にすることによつて特
有の縞模様を呈し、強撚糸様の繊細な感覚のシヤ
リ感、ドレープ性、重量感及び弾力性のある優れ
た風合の織物が得られた。 実施例 ２ ポリエステルフイラメント75d／24f（円形断面
形状、セミダル糸、初期弾性率90ｇ／ｄ）を給糸
装置として電磁的に荷重を可変し得るフイーダ
ー、ノズル、第１デリベリローラー、弛緩熱処理
を施す第２ヒーター、第２デリベリローラー及び
捲取装置から構成される加工工程に供給し、第３
表に示す如き加工条件で加工を行い、第４表に示
す如き加工糸を得た。

【表】

【表】 得られた加工糸は撚数100T／Ｍ以下に相当す
る長さは未解撚部から過解撚部への撚方向変換部
における長さが0.9cm、過解撚部から未解撚部へ
の撚方向変換部における長さが0.6cmであり、こ
れら両者の加工糸の周期長さ当りの割合は0.7％
であつた。 この加工糸を36ゲージシンググルニツトで天竺
組織に編成し、染色、仕上加工を行なつたとこ
ろ、繊細な感覚のシヤリ感、ドレープ性、重量感
及び弾力性のある優れた強撚効果を有する風合の
編物が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ，ｂは本発明加工糸の側面写真（倍率
６倍）第２図は本発明加工糸の側面概略説明図、
第３図は本発明加工糸の未解撚部、過解撚部及び
供給原糸の初期応力と伸度との関係を示すグラ
フ、第４図は本発明加工糸の撚数分布を示す説明
図である。また、第５図及び第６図は、糸条の供
給速度を可変速しない場合の無撚部Ｂ及びＤの形
成の説明図、第７図及び第８図は、糸条の供給速
度を可変速して本発明の加工糸を製造するための
説明図である。 Ａ……未解撚部、Ｂ……未解撚部から過解撚部
への撚方向変換部における無撚部、Ｃ……過解撚
部、Ｄ……過解撚部から未解撚部への撚方向変換
部における無撚部、T₁Max……未解撚部最大撚
数、T₂Max……過解撚部最大撚数。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 糸条長手方向に撚数分布を有し、フイラメン
   ト相互は融着することなく、平均長さが500mm以
   上で仮撚加撚方向の撚を有する未解撚部と、平均
   長さが500mm以上で仮撚解撚方向の撚を有する過
   解撚部とを交互に形成せしめた糸条であつて、撚
   数分布は、未解撚部が山形の分布曲線を示すのに
   対して、過解撚部が台形状の分布曲線を示し、そ
   の平均撚数は8000／√（Ｔ／Ｍ）以上であり、
   撚方向変換部における撚糸構造の崩れた無撚部が
   実質的に存在せず、かつ前記未解撚部及び過解撚
   部は40ｇ／ｄ以下の初期弾性率であることを特徴
   とする強撚調特殊加工糸。