JPH034655B2 - - Google Patents
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- JPH034655B2 JPH034655B2 JP59050891A JP5089184A JPH034655B2 JP H034655 B2 JPH034655 B2 JP H034655B2 JP 59050891 A JP59050891 A JP 59050891A JP 5089184 A JP5089184 A JP 5089184A JP H034655 B2 JPH034655 B2 JP H034655B2
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- core yarn
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
＜発明の属する分野＞
本発明は、芯・鞘構造を有する仮撚複合加工糸
に関し、更に詳しくは、意匠効果を有する紡績糸
様強撚調特殊加工糸及びその製造方法に関する。 ＜従来技術＞ 従来はスラブ調意匠糸の製造に当つて意匠撚糸
機や、精紡機を用いて製造する方法が知られてい
るものであるがこれらは設備的にも複雑で又、強
撚調を得る為には多くの撚を付加する必要があ
り、生産性コストの面で非常に不利である。この
様な点を改善すべく仮撚加工を利用してスラブ
部、グランド部から成る意匠糸を得ることが提案
されている（特公昭50−31547号広報、実開昭50
−200576号公報）。 そして、これらの提案は２つに大別され、その
一つは、スラブ部のコントロールによるスラブ形
態の多様化に関するものであり他の一つはスラブ
部とグランド部の糸形態差からくる仮撚でありな
がら実撚部が残存するといつた構造の糸あるいは
その製造方法に関するものである。後者の特長と
して、その残存する実撚部の撚数によつては、強
撚調風合を有する布帛を製造する事が出来る。 しかしながら、後者の方法では、布帛としての
タツチは強撚調のシヤリ感を有するものの、同時
に強撚調に時として要求される布帛表面の細いシ
ボ形態を得るまでには至つていない。したがつ
て、強撚調のシボ外観を有する布帛を得るには更
に追撚を加える必要があるが、これでも、充分満
足すべき形態が得られないばかりか、生産面でも
極めて不利である。従つて、追撚なしでも、強撚
調の細いシボ形態の布帛を与えるようなスラブ糸
の出現が望まれる所であるが、上記スラブヤーン
は緊締構造であることから強調調の一方の風合で
あるシヤリ感自体粗硬感の強いシヤリ味を呈し、
所謂、スパンライク、更には絹紡糸にみられる如
き、膨みのある、真のシヤリ感には程遠いものが
ある。 ＜目的＞ 本発明の目的は、細いシボ形態は勿論強撚糸に
は相容れなかつた膨みのある強撚調のタツチ、
（シヤリ感）、スパンライク風合、更には改善され
たドレーブ性を与えるようなスラブヤーン及びそ
の製造法を提供することにある。 本発明者等は、上記目的を達成せんとして、鋭
意検討した結果、タスランによつて代表された
ループヤーンの構造すなわち、表面にループを有
し、芯部ではフイラメントが互いに混合交錯し、
その配列がランダム構造であることに注目し、か
かるヤーンを前記複合仮撚加工において、芯糸と
して用いる時、その目的が一挙に達成されること
を究明した。 かくして、本発明によれば単繊維相互の混合・
交絡及び単繊維糸軸方向に微小ループを有する熱
可塑性繊維を芯糸となし、該芯糸に対し熱可塑性
繊維から成る鞘糸が多層螺旋状に捲付いて成るス
ラブ部と鞘糸と芯糸が一方向に強撚状に撚り合わ
さつて成るグランド部とを有する紡績糸様強撚調
特殊加工糸において、 (イ) 芯糸が、ループ径0.1〜0.3mm、且つループ数
20〜500個／ｍのループを有する、単繊維の集
合体から成り、 (ロ) グランド部の累積糸長が全糸長の40〜70％の
占め、 (ハ) 該グランド部の撚係数α1が0.6以上である 〔但し α1＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500 ×√（芯糸デニール）＋（鞘糸デニール）〕 ことを特徴とする紡績糸様強撚調特殊加工糸及び 単繊維の集合体から成る熱可塑性糸条を噴射式
乱流発生ノズルに導びき、単繊維相互の交絡及び
単繊維の糸軸方向に微小ループを形成せしめ、し
かる後、仮撚加工を施こすに際し、該糸を芯糸と
して、これに過剰供給状態にある鞘糸を該芯糸の
仮撚加撚域に導びき芯糸と共に撚り合わせスラブ
部及びグランド部を形成せしめた後熱処理域を経
て、仮撚装置に導いて仮撚加工を施こす特殊加工
糸の製造方法において イ 芯糸を噴射式乱流発生ノズルに１〜６％の範
囲で過剰供給し、 ロ ノズルとして、空気圧2.0〜6.0Kg／cm2の範囲
で乱流を発生せしめる噴射式乱流発生ノズルを
用い、 ハ 仮撚係数α2が次式を満足する仮撚加撚域に導
びき 0.75≦α2≦0.95 〔但し α2＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500×√芯糸デニール〕 ニ その際、鞘糸の芯糸に対する過剰供給率を70
〜130％の範囲に維持しつつ鞘糸を加撚域で芯
糸と合流せしめることを特徴とする紡績糸様強
撚調特殊加工糸の製造方法。 が提供される。 以下、添付図面により本発明を説明すると第１
図イは、本発明に係る特殊加工糸（以下、スラブ
ヤーンと称する）の側面図、ロは該糸が収縮した
際（生機のリラツクス時）の部分拡大図である。
該図において１は微少なループ２及び混合・交絡
した単繊維から成る芯部３を含むループヤーンで
あつて、複合加工糸の芯糸として略直線状に配さ
れている。一方４は鞘糸で、該芯糸（ループヤー
ン）１の囲りに１重に巻付いた部分５（グランド
部）と多重（通常３重、５重）に巻付いた部分６
（エフエクト部）とを交互に形成している。 本発明において、芯糸として、前述の如きルー
プヤーンを用いたスラブヤーンにおいては、芯糸
と鞘糸とのズレが起らず、一体的な結合性アンカ
ー効果を生じることが判明した。その結果、該ヤ
ーンからなる生機をリラツクス精練すると、グラ
ンド部全体としての解撚が生じ鮮明且つ細いシボ
が発生するのである。 そして、当然のことなからリラツクス精練時に
は糸条は程度の差こそあれ、収縮するがその際ル
ープヤーン１の芯部３の単繊維はランダムに混合
交絡し、配列が乱されていることから、収縮が糸
の長手方向のみならず断面方向にも生じる結果、
第１図ロに示す如く微妙な膨みの効果が現出す
る。加えて芯糸１のループ２自体、スラブヤーン
全体に紡績糸様のタツチを与えるのである。 以上のことを念頭において、本発明の目的を達
成するに不可欠な、下記要件の意義について述べ
る。 (イ) 芯糸が、ループ径0.1〜0.3mm、且つループ数
20〜500個／ｍのループを有する、単繊維の集
合体から成ること。 (ロ) グランド部の累積糸長が全糸長の40〜70％を
占めること。 (ハ) 該グランド部の撚係数α1が0.6以上であるこ
と。 〔但し α1＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500 ×√（芯糸デニール）＋（鞘糸デニール）〕 (イ)の要件の意義： ループ径の範囲、ループの数は強撚調タツチ、
シボ形態に影響を及ぼす。つまりループの径が
0.1mm未満或いはループ数が20個／ｍ未満の場合、
鞘糸との一体結合性が得られず従つて、糸全体と
しての解撚が起らないのでシボ形態が不満足なも
のしか得られない。他方、ループ径が0.3mmを越
えたり、ループ数が500個／ｍを越えると、芯糸
と鞘糸との界面空隙が極端に増加し、ヤーンには
カサツキが顕著になり、布帛のドレープ性も低下
する。 (ロ)の要件の意義（好ましくは50〜70％）： 強撚調の風合、タツチはグランド部に捲付いた
鞘糸の高い実撚により得られる。従つて、グラン
ド部の累積長さが70％を越えると実撚の水準が低
下し、この風合がでない。一方、前記長さが40％
未満の場合、布帛上でのシボが集中的、局所的に
生じ、所望とする均一な外観のシボが得られな
い。 (ハ)の要件の意義： (ロ)の項で説明したと同様に強撚調のタツチ、強
撚によるシボを得るには実撚数特にグランド部に
おける実撚（捲付）数が高水準にあることが前提
となり、この意味でα1＝0.6は下限の必要条件で
ある。 一方、第２図イ，ロには従来のスラブヤーンを
示したが、ここで芯糸１′は通常のフラツトヤー
ンつまり構成単繊維が略平行に並んでいるもので
あるため、鞘糸との一体結合性もないばかりか、
収縮に関しても芯糸のみがその長手方向に沿つて
収縮していた為、シボ形態、膨み効果は勿論、紡
績糸様のタツチも到底望めないのである。 次に、本発明のスラブヤーンの製造法について
第３図により説明する。 芯糸１を構成する熱可塑性糸条Ａは、引取ロー
ラー８に対して過剰供給状態にある供給ローラー
７と該引取ローラー８との間に位置した乱流ノズ
ル９により圧空乱流処理を受けた後、引取ローラ
ー８により引取られる。（但し過剰供給率＝
ローラー７−ローラー８／ローラー８×100）次いで、
該糸１ は仮撚加工域にある第一供給ローラー１０に供給
され第１、デリベリーローラー１１との間に位置
する仮撚装置１２により仮撚を加えられると共に
ヒーター１３により熱処理される。一方、鞘糸４
を構成する熱可塑性糸条Ｂは第一供給ローラー１
０に対して過剰供給状態にある第二供給ローラー
１４により支点ガイド１５を経て、仮撚状態に有
る芯糸１に捲き付き、強撚状の撚形態を有するグ
ランド部と多層螺施状のスラブ部と形成するワイ
ンダー１６に巻取られる。 （但し過剰供給率＝第２供給ローラー14−10／第１供給
ローラー10× 100C％） このような工程において、本発明のスラブヤー
ンを得るに必要な要件は次の(イ)〜(ニ)であり、それ
らの意義について述べる。 (イ) 芯糸を噴射式乱流発生ノズルに１〜６％の範
囲で過剰供給すること。 (ロ) ノズルとして、空気圧2.0〜6.0Kg／cm2の範囲
で乱流を発生せしめる噴射式乱流発生ノズルを
用いること。 (ハ) 仮撚係数α2が次式を満足する仮撚加撚域に導
くこと。 0.75≦α2≦0.95 〔但し α2＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500×√芯糸デニール〕 (ニ) 鞘糸の芯糸に対する過剰供給率を70〜130％
の範囲に維持しつつ鞘糸を加撚域で芯糸と合流
せしめる。 (イ)の要件の意義： 過剰供給率は特に、ループ数に関し、１％未満
ではループ数が本発明の下限の値に達することが
困難である。一方、６％を越えると、ループ数が
500個／ｍを上回り、またループ径も大きくなり
過ぎ、フカツキ、ドレープ性低下の原因となる。 (ロ)の要件の意義： 圧空圧は特に、ループの大きさに関係し、2.0
Kg未満では径が0.1mm以上のループが安定に作り
難く、一方６Kgを越えると、ループ径が過大にな
りフカツキ、ドレープ性が低下する。 (ハ)の要件の意義： α2が0.75未満ではグランド部において所望の撚
数（捲付数）が得られず、強撚調とはなり得な
い。一方、0.96を越えると、仮撚加工性そのもの
が不安定になるばかりか、撚数が過大になりヤー
ンの粗硬感が目立つてくる。 (ニ)の要件の意義： 過剰供給率が130％を越えると、スラブ部の累
積糸長が増え、シボ形態を得るに必要なグランド
部が長さが確保できない。一方、70％未満ではグ
ランド部における鞘糸の捲付数が強撚の水準に達
せず、強撚調のタツチ、シボ形態が得られない。 本発明において、芯糸・鞘糸として用いる原糸
としては、ポリアミド、ポリエステル、アセテー
ト等熱可塑性フイラメント糸が好ましいが、これ
らが或る程度、熱セツト性を有している限り、必
ずしもフイラメント100％のものに限定されるも
のではない。また、本発明の趣旨からして、特に
芯糸として収縮応力の強い糸（例えば特公昭56−
8140号公報記載の糸）を用いるとより好ましい結
果が得られる。一方、芯糸と鞘糸の太さ（de）
の比は或る程度大切であり、通常、前者と後者と
か４：１〜１：３の範囲で用いるのが適当であ
る。 一方、噴射式乱流発生ノズルとしては、所謂斯
界では、周知のタスランノズルが好適である。更
に、仮撚装置としても、スピンドル方式フリクシ
ヨンデイスク方式等、特に制限はない。 ＜作用・効果＞ 既に、述べた通り、本発明の基本思想は特公昭
50−35147号公報によつて代表されるスラブヤー
ンの製造において、芯糸としてタスラン 糸を用
い、その際 (i) ループ数、ループ径を特定することにより鞘
糸との間に一体性（アンカー効果）を生じさせ
るので、追撚をしなくてもリラツクス精練時に
はスラブヤーン全体として解撚トルクが生じる
ので均一且つ細かなシボ形態が得られる。 (ii) リラツクス精練時に生じる、スラブヤーンの
収縮に当つて、タスラン糸の芯部は方向性がな
いように混合交絡しているので、収縮による断
面方向の膨みが生じ、粗硬感が排除されシルク
ライクのシヤリ味が得られる。 (iii) 芯糸のループにより(i)、(ii)に加えて紡績糸様
のタツチが付加される。 といつた、これまでには見られない作用、効果が
奏せられる。 特に(i)の一体性については、本発明のスラブヤ
ーンに0.3ｇ／deを与えうる張力付与装置（例え
ばＳコンテンサーなど）を通過させ、該糸にしご
きを加えた後と、通過以前の該ヤーンの形態変化
を観察した結果、張力付与によるしごきの影響は
見られなかつた。一方、単繊維相互の交絡及び微
小ループを付与しない芯糸を用い同一条件下で特
殊加工糸を作り同様の試験を行なつたところ、ま
つたく異なつた形態を示し、また、断糸も発生し
た。 尚、実開昭57−200576号公報には、鞘糸とし
て、ループヤーンを用いることが示されている
が、この場合、スラブヤーンの表面に極力ループ
を存在させることにより、曖昧感（ウオーム感）
を得んとするものに過ぎず、前記(i)〜(ii)の本発明
の作用、効果はこれとは全く異質のものである。 実施例 下記４種のフイラメント糸のうちから、適２本
を選び第３図の工程で、加工条件を変えて種々の
スラブヤーンを製造した。次いて、各々のスラブ
ヤーンを経及び緯糸に用いて製織する。 Γ製織条件 経糸 13.2羽 ２本入（cm間） 緯糸 22.4越 （cm間） 平織組織 得られた織物を下記条件でリラツクス処理後、
通常の染色加工を行つた。 Γリラツクス条件 ロータリーワツシヤー 120
℃×20分 Γアルカリ減量率 18％ その結果を次表に掲げる。表において、実験No.
を〇印で囲んだものは比較例、更に○で囲んだ加
工条件は本発明の範囲外にあることを示す。 織物評価の３項目は ◎、○、○〜△、△〜×、× 良好← の５段階の官能評価による。 表からも判る通り、本発明の条件を逸脱したも
のは織物として３つの要求特性を同時に満足する
ことができない。 概して本発明によるスラブヤーンに追撚を加え
ず織物を作成した所、適度なふくらみとシヤリ感
を有すると共に極めてランダムで微小な強撚調シ
ボ外観を有する織物が得られたが、単繊維相互の
交絡及び微小ループのない芯糸を用い同一条件下
で加工したスラブヤーンではシヤリ感を有するが
ドレープ性がなくまた満足すべきシボ外観を得る
ことが出来なかつた。 尚、ループ個数、径の測定は顕微鏡にて行い、
前者については反転ループ（クルノードループ）
を数え、後者については、該ループ中、大きい方
から10ヶのループ径の平均値L1及び、小さい方
から10ヶのループ径の平均値L2を求めL1＋L2／２を 以てループ径とする。
に関し、更に詳しくは、意匠効果を有する紡績糸
様強撚調特殊加工糸及びその製造方法に関する。 ＜従来技術＞ 従来はスラブ調意匠糸の製造に当つて意匠撚糸
機や、精紡機を用いて製造する方法が知られてい
るものであるがこれらは設備的にも複雑で又、強
撚調を得る為には多くの撚を付加する必要があ
り、生産性コストの面で非常に不利である。この
様な点を改善すべく仮撚加工を利用してスラブ
部、グランド部から成る意匠糸を得ることが提案
されている（特公昭50−31547号広報、実開昭50
−200576号公報）。 そして、これらの提案は２つに大別され、その
一つは、スラブ部のコントロールによるスラブ形
態の多様化に関するものであり他の一つはスラブ
部とグランド部の糸形態差からくる仮撚でありな
がら実撚部が残存するといつた構造の糸あるいは
その製造方法に関するものである。後者の特長と
して、その残存する実撚部の撚数によつては、強
撚調風合を有する布帛を製造する事が出来る。 しかしながら、後者の方法では、布帛としての
タツチは強撚調のシヤリ感を有するものの、同時
に強撚調に時として要求される布帛表面の細いシ
ボ形態を得るまでには至つていない。したがつ
て、強撚調のシボ外観を有する布帛を得るには更
に追撚を加える必要があるが、これでも、充分満
足すべき形態が得られないばかりか、生産面でも
極めて不利である。従つて、追撚なしでも、強撚
調の細いシボ形態の布帛を与えるようなスラブ糸
の出現が望まれる所であるが、上記スラブヤーン
は緊締構造であることから強調調の一方の風合で
あるシヤリ感自体粗硬感の強いシヤリ味を呈し、
所謂、スパンライク、更には絹紡糸にみられる如
き、膨みのある、真のシヤリ感には程遠いものが
ある。 ＜目的＞ 本発明の目的は、細いシボ形態は勿論強撚糸に
は相容れなかつた膨みのある強撚調のタツチ、
（シヤリ感）、スパンライク風合、更には改善され
たドレーブ性を与えるようなスラブヤーン及びそ
の製造法を提供することにある。 本発明者等は、上記目的を達成せんとして、鋭
意検討した結果、タスランによつて代表された
ループヤーンの構造すなわち、表面にループを有
し、芯部ではフイラメントが互いに混合交錯し、
その配列がランダム構造であることに注目し、か
かるヤーンを前記複合仮撚加工において、芯糸と
して用いる時、その目的が一挙に達成されること
を究明した。 かくして、本発明によれば単繊維相互の混合・
交絡及び単繊維糸軸方向に微小ループを有する熱
可塑性繊維を芯糸となし、該芯糸に対し熱可塑性
繊維から成る鞘糸が多層螺旋状に捲付いて成るス
ラブ部と鞘糸と芯糸が一方向に強撚状に撚り合わ
さつて成るグランド部とを有する紡績糸様強撚調
特殊加工糸において、 (イ) 芯糸が、ループ径0.1〜0.3mm、且つループ数
20〜500個／ｍのループを有する、単繊維の集
合体から成り、 (ロ) グランド部の累積糸長が全糸長の40〜70％の
占め、 (ハ) 該グランド部の撚係数α1が0.6以上である 〔但し α1＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500 ×√（芯糸デニール）＋（鞘糸デニール）〕 ことを特徴とする紡績糸様強撚調特殊加工糸及び 単繊維の集合体から成る熱可塑性糸条を噴射式
乱流発生ノズルに導びき、単繊維相互の交絡及び
単繊維の糸軸方向に微小ループを形成せしめ、し
かる後、仮撚加工を施こすに際し、該糸を芯糸と
して、これに過剰供給状態にある鞘糸を該芯糸の
仮撚加撚域に導びき芯糸と共に撚り合わせスラブ
部及びグランド部を形成せしめた後熱処理域を経
て、仮撚装置に導いて仮撚加工を施こす特殊加工
糸の製造方法において イ 芯糸を噴射式乱流発生ノズルに１〜６％の範
囲で過剰供給し、 ロ ノズルとして、空気圧2.0〜6.0Kg／cm2の範囲
で乱流を発生せしめる噴射式乱流発生ノズルを
用い、 ハ 仮撚係数α2が次式を満足する仮撚加撚域に導
びき 0.75≦α2≦0.95 〔但し α2＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500×√芯糸デニール〕 ニ その際、鞘糸の芯糸に対する過剰供給率を70
〜130％の範囲に維持しつつ鞘糸を加撚域で芯
糸と合流せしめることを特徴とする紡績糸様強
撚調特殊加工糸の製造方法。 が提供される。 以下、添付図面により本発明を説明すると第１
図イは、本発明に係る特殊加工糸（以下、スラブ
ヤーンと称する）の側面図、ロは該糸が収縮した
際（生機のリラツクス時）の部分拡大図である。
該図において１は微少なループ２及び混合・交絡
した単繊維から成る芯部３を含むループヤーンで
あつて、複合加工糸の芯糸として略直線状に配さ
れている。一方４は鞘糸で、該芯糸（ループヤー
ン）１の囲りに１重に巻付いた部分５（グランド
部）と多重（通常３重、５重）に巻付いた部分６
（エフエクト部）とを交互に形成している。 本発明において、芯糸として、前述の如きルー
プヤーンを用いたスラブヤーンにおいては、芯糸
と鞘糸とのズレが起らず、一体的な結合性アンカ
ー効果を生じることが判明した。その結果、該ヤ
ーンからなる生機をリラツクス精練すると、グラ
ンド部全体としての解撚が生じ鮮明且つ細いシボ
が発生するのである。 そして、当然のことなからリラツクス精練時に
は糸条は程度の差こそあれ、収縮するがその際ル
ープヤーン１の芯部３の単繊維はランダムに混合
交絡し、配列が乱されていることから、収縮が糸
の長手方向のみならず断面方向にも生じる結果、
第１図ロに示す如く微妙な膨みの効果が現出す
る。加えて芯糸１のループ２自体、スラブヤーン
全体に紡績糸様のタツチを与えるのである。 以上のことを念頭において、本発明の目的を達
成するに不可欠な、下記要件の意義について述べ
る。 (イ) 芯糸が、ループ径0.1〜0.3mm、且つループ数
20〜500個／ｍのループを有する、単繊維の集
合体から成ること。 (ロ) グランド部の累積糸長が全糸長の40〜70％を
占めること。 (ハ) 該グランド部の撚係数α1が0.6以上であるこ
と。 〔但し α1＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500 ×√（芯糸デニール）＋（鞘糸デニール）〕 (イ)の要件の意義： ループ径の範囲、ループの数は強撚調タツチ、
シボ形態に影響を及ぼす。つまりループの径が
0.1mm未満或いはループ数が20個／ｍ未満の場合、
鞘糸との一体結合性が得られず従つて、糸全体と
しての解撚が起らないのでシボ形態が不満足なも
のしか得られない。他方、ループ径が0.3mmを越
えたり、ループ数が500個／ｍを越えると、芯糸
と鞘糸との界面空隙が極端に増加し、ヤーンには
カサツキが顕著になり、布帛のドレープ性も低下
する。 (ロ)の要件の意義（好ましくは50〜70％）： 強撚調の風合、タツチはグランド部に捲付いた
鞘糸の高い実撚により得られる。従つて、グラン
ド部の累積長さが70％を越えると実撚の水準が低
下し、この風合がでない。一方、前記長さが40％
未満の場合、布帛上でのシボが集中的、局所的に
生じ、所望とする均一な外観のシボが得られな
い。 (ハ)の要件の意義： (ロ)の項で説明したと同様に強撚調のタツチ、強
撚によるシボを得るには実撚数特にグランド部に
おける実撚（捲付）数が高水準にあることが前提
となり、この意味でα1＝0.6は下限の必要条件で
ある。 一方、第２図イ，ロには従来のスラブヤーンを
示したが、ここで芯糸１′は通常のフラツトヤー
ンつまり構成単繊維が略平行に並んでいるもので
あるため、鞘糸との一体結合性もないばかりか、
収縮に関しても芯糸のみがその長手方向に沿つて
収縮していた為、シボ形態、膨み効果は勿論、紡
績糸様のタツチも到底望めないのである。 次に、本発明のスラブヤーンの製造法について
第３図により説明する。 芯糸１を構成する熱可塑性糸条Ａは、引取ロー
ラー８に対して過剰供給状態にある供給ローラー
７と該引取ローラー８との間に位置した乱流ノズ
ル９により圧空乱流処理を受けた後、引取ローラ
ー８により引取られる。（但し過剰供給率＝
ローラー７−ローラー８／ローラー８×100）次いで、
該糸１ は仮撚加工域にある第一供給ローラー１０に供給
され第１、デリベリーローラー１１との間に位置
する仮撚装置１２により仮撚を加えられると共に
ヒーター１３により熱処理される。一方、鞘糸４
を構成する熱可塑性糸条Ｂは第一供給ローラー１
０に対して過剰供給状態にある第二供給ローラー
１４により支点ガイド１５を経て、仮撚状態に有
る芯糸１に捲き付き、強撚状の撚形態を有するグ
ランド部と多層螺施状のスラブ部と形成するワイ
ンダー１６に巻取られる。 （但し過剰供給率＝第２供給ローラー14−10／第１供給
ローラー10× 100C％） このような工程において、本発明のスラブヤー
ンを得るに必要な要件は次の(イ)〜(ニ)であり、それ
らの意義について述べる。 (イ) 芯糸を噴射式乱流発生ノズルに１〜６％の範
囲で過剰供給すること。 (ロ) ノズルとして、空気圧2.0〜6.0Kg／cm2の範囲
で乱流を発生せしめる噴射式乱流発生ノズルを
用いること。 (ハ) 仮撚係数α2が次式を満足する仮撚加撚域に導
くこと。 0.75≦α2≦0.95 〔但し α2＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500×√芯糸デニール〕 (ニ) 鞘糸の芯糸に対する過剰供給率を70〜130％
の範囲に維持しつつ鞘糸を加撚域で芯糸と合流
せしめる。 (イ)の要件の意義： 過剰供給率は特に、ループ数に関し、１％未満
ではループ数が本発明の下限の値に達することが
困難である。一方、６％を越えると、ループ数が
500個／ｍを上回り、またループ径も大きくなり
過ぎ、フカツキ、ドレープ性低下の原因となる。 (ロ)の要件の意義： 圧空圧は特に、ループの大きさに関係し、2.0
Kg未満では径が0.1mm以上のループが安定に作り
難く、一方６Kgを越えると、ループ径が過大にな
りフカツキ、ドレープ性が低下する。 (ハ)の要件の意義： α2が0.75未満ではグランド部において所望の撚
数（捲付数）が得られず、強撚調とはなり得な
い。一方、0.96を越えると、仮撚加工性そのもの
が不安定になるばかりか、撚数が過大になりヤー
ンの粗硬感が目立つてくる。 (ニ)の要件の意義： 過剰供給率が130％を越えると、スラブ部の累
積糸長が増え、シボ形態を得るに必要なグランド
部が長さが確保できない。一方、70％未満ではグ
ランド部における鞘糸の捲付数が強撚の水準に達
せず、強撚調のタツチ、シボ形態が得られない。 本発明において、芯糸・鞘糸として用いる原糸
としては、ポリアミド、ポリエステル、アセテー
ト等熱可塑性フイラメント糸が好ましいが、これ
らが或る程度、熱セツト性を有している限り、必
ずしもフイラメント100％のものに限定されるも
のではない。また、本発明の趣旨からして、特に
芯糸として収縮応力の強い糸（例えば特公昭56−
8140号公報記載の糸）を用いるとより好ましい結
果が得られる。一方、芯糸と鞘糸の太さ（de）
の比は或る程度大切であり、通常、前者と後者と
か４：１〜１：３の範囲で用いるのが適当であ
る。 一方、噴射式乱流発生ノズルとしては、所謂斯
界では、周知のタスランノズルが好適である。更
に、仮撚装置としても、スピンドル方式フリクシ
ヨンデイスク方式等、特に制限はない。 ＜作用・効果＞ 既に、述べた通り、本発明の基本思想は特公昭
50−35147号公報によつて代表されるスラブヤー
ンの製造において、芯糸としてタスラン 糸を用
い、その際 (i) ループ数、ループ径を特定することにより鞘
糸との間に一体性（アンカー効果）を生じさせ
るので、追撚をしなくてもリラツクス精練時に
はスラブヤーン全体として解撚トルクが生じる
ので均一且つ細かなシボ形態が得られる。 (ii) リラツクス精練時に生じる、スラブヤーンの
収縮に当つて、タスラン糸の芯部は方向性がな
いように混合交絡しているので、収縮による断
面方向の膨みが生じ、粗硬感が排除されシルク
ライクのシヤリ味が得られる。 (iii) 芯糸のループにより(i)、(ii)に加えて紡績糸様
のタツチが付加される。 といつた、これまでには見られない作用、効果が
奏せられる。 特に(i)の一体性については、本発明のスラブヤ
ーンに0.3ｇ／deを与えうる張力付与装置（例え
ばＳコンテンサーなど）を通過させ、該糸にしご
きを加えた後と、通過以前の該ヤーンの形態変化
を観察した結果、張力付与によるしごきの影響は
見られなかつた。一方、単繊維相互の交絡及び微
小ループを付与しない芯糸を用い同一条件下で特
殊加工糸を作り同様の試験を行なつたところ、ま
つたく異なつた形態を示し、また、断糸も発生し
た。 尚、実開昭57−200576号公報には、鞘糸とし
て、ループヤーンを用いることが示されている
が、この場合、スラブヤーンの表面に極力ループ
を存在させることにより、曖昧感（ウオーム感）
を得んとするものに過ぎず、前記(i)〜(ii)の本発明
の作用、効果はこれとは全く異質のものである。 実施例 下記４種のフイラメント糸のうちから、適２本
を選び第３図の工程で、加工条件を変えて種々の
スラブヤーンを製造した。次いて、各々のスラブ
ヤーンを経及び緯糸に用いて製織する。 Γ製織条件 経糸 13.2羽 ２本入（cm間） 緯糸 22.4越 （cm間） 平織組織 得られた織物を下記条件でリラツクス処理後、
通常の染色加工を行つた。 Γリラツクス条件 ロータリーワツシヤー 120
℃×20分 Γアルカリ減量率 18％ その結果を次表に掲げる。表において、実験No.
を〇印で囲んだものは比較例、更に○で囲んだ加
工条件は本発明の範囲外にあることを示す。 織物評価の３項目は ◎、○、○〜△、△〜×、× 良好← の５段階の官能評価による。 表からも判る通り、本発明の条件を逸脱したも
のは織物として３つの要求特性を同時に満足する
ことができない。 概して本発明によるスラブヤーンに追撚を加え
ず織物を作成した所、適度なふくらみとシヤリ感
を有すると共に極めてランダムで微小な強撚調シ
ボ外観を有する織物が得られたが、単繊維相互の
交絡及び微小ループのない芯糸を用い同一条件下
で加工したスラブヤーンではシヤリ感を有するが
ドレープ性がなくまた満足すべきシボ外観を得る
ことが出来なかつた。 尚、ループ個数、径の測定は顕微鏡にて行い、
前者については反転ループ（クルノードループ）
を数え、後者については、該ループ中、大きい方
から10ヶのループ径の平均値L1及び、小さい方
から10ヶのループ径の平均値L2を求めL1＋L2／２を 以てループ径とする。
【表】
【表】
第１図イは、本発明に係る特殊加工糸（以下、
スラブヤーンと称する）の側面図、ロは該糸が収
縮した際（生機のリラツクス時）の部分拡大図、
第２図イ，ロは、それぞれ従来のスラブヤーンの
拡大図、第３図は本発明のスラブヤーンの製造法
の説明図である。 図中、１は芯糸、２は微少なループ、３は混
合・交絡した単繊維。４は鞘糸、５はグランド
部。
スラブヤーンと称する）の側面図、ロは該糸が収
縮した際（生機のリラツクス時）の部分拡大図、
第２図イ，ロは、それぞれ従来のスラブヤーンの
拡大図、第３図は本発明のスラブヤーンの製造法
の説明図である。 図中、１は芯糸、２は微少なループ、３は混
合・交絡した単繊維。４は鞘糸、５はグランド
部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 単繊維相互の混合、交絡及び単繊維糸軸方向
に微小ループを有する熱可塑性繊維を芯糸とな
し、該芯糸に対し熱可塑性繊維から成る鞘糸が多
層螺旋状に捲付いて成るスラブ部と鞘糸と芯糸が
一方向に強撚状に撚り合わさつて成るグランド部
とを有する紡績糸様強撚調特殊加工糸において、 (イ) 芯糸が、ループ径0.1〜0.3mm、且つループ数
20〜500個／ｍのループを有する、単繊維の集
合体から成り、 (ロ) グランド部の累積糸長が全糸長の40〜70％を
占め、 (ハ) 該グランド部の撚係数α1が0.6以上である 〔但し α1＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500 ×√（芯糸デニール）＋（鞘糸デニール）〕 ことを特徴とする紡績糸様強撚調特殊加工糸。 ２ 単繊維の集合体から成る熱可塑性糸条を噴射
式乱流発生ノズルに導き、単繊維相互の交絡及び
単繊維の糸軸方向に微小ループを形成せしめ、し
かる後、仮撚加工を施こすに際し、該糸を芯糸と
して、これに過剰供給状態にある鞘糸を該芯糸の
仮撚加撚域に導びき芯糸と共に撚り合わせスラブ
部及びグランド部を形成せしめた後熱処理域を経
て、仮撚装置に導いて仮撚加工を施こす特殊加工
糸の製造方法において (イ) 芯糸を噴射式乱流発生ノズルに１〜６％の範
囲で過剰供給し、 (ロ) ノズルとして、空気圧2.0〜6.0Kg／cm2の範囲
で乱流を発生せしめる噴射式乱流発生ノズルを
用い、 (ハ) 仮撚係数α2が次式を満足する仮撚加撚域に導
びき 0.75≦α2≦0.95 〔但し α2＝撚数（Ｔ／ｍ）／32500×√芯糸デニール〕 (ニ) その際、鞘糸の芯糸に対する過剰供給率を70
〜130％の範囲に維持しつつ鞘糸を加撚域で芯
糸と合流せしめることを特徴とする紡績糸様強
撚調特殊加工糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5089184A JPS60199936A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 紡績糸様強撚調特殊加工糸及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5089184A JPS60199936A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 紡績糸様強撚調特殊加工糸及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60199936A JPS60199936A (ja) | 1985-10-09 |
| JPH034655B2 true JPH034655B2 (ja) | 1991-01-23 |
Family
ID=12871353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5089184A Granted JPS60199936A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 紡績糸様強撚調特殊加工糸及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60199936A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6312730A (ja) * | 1986-07-02 | 1988-01-20 | 株式会社クラレ | 産業資材用スパンライク糸 |
| JP2620225B2 (ja) * | 1986-07-21 | 1997-06-11 | 帝人加工糸 株式会社 | 意匠効果を有する梳毛調特殊加工糸及びその製造法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58109645A (ja) * | 1981-12-23 | 1983-06-30 | 帝人加工糸株式会社 | 複合仮撚捲縮または非捲縮加工糸及びその製造法 |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5089184A patent/JPS60199936A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60199936A (ja) | 1985-10-09 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |