JPH02250920A - 希土類元素―遷移元素―ｂ系磁石の鍛造による製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［ａ集土の利用分野］ 本発明は配向性の僅れた合金組織を有する希土類元素一
遷移元素−Ｂ系磁石の製造方法に関し、詳細には希土類
元素含有合金材料を金属カプセル内に封入して熱間加工
を行なうに当たり、カプセル材と合金材の間に良好な潤
滑性を確保し、高配向性を確実に付与し得るようにした
磁気特性の優れた永久磁石の製造方法に関するものであ
る．尚以下の説明においては熱間加工手段の代表例であ
る熱間鍛造に基づいて説明を行なうが、本発明の通用範
囲はこれによって制限されるものではない。

［従来の技術］ フェライト磁石およびアルニコ磁石に次ぐ第３の永久磁
石として、希土類磁石が注目を集めている．この希土類
磁石は電気製品や精密機器類の小型化および高精度化に
寄与し得る優れた磁気的性能を有することが期待され、
研究面および生産面の双方で活発な進展を見せている。

中でも近年特に期待されているのは希土類元素−遷移元
素−Ｂ系例えばＮｄ−Ｆｅ−ＢやＰｒ−Ｆｅ−Ｂ等の永
久磁石であり、最近に至ってＣｕやＡｇを第４番目の構
成元素とすることや、それ以外に更に他の微量添加−元
素を加えることも検討されている０本発明の対象とする
永久磁石組成はそれら全てのケースを含みその詳細につ
いては後述するが、以下の説明においては希土類元素−
１穆元素−Ｂ系（以下ＲＥ−ＴＭ−Ｂ系磁石と略称する
）の３元系磁石を便宜上代表的に取上げて述べることと
する。

ＲＥ−ＴＭ−Ｂ系磁石の製造方法としては、当初衣の二
方法が検討された。

第１の方法は焼結法であるが、この方法には、■焼結工
程に先立って合金の粉末化処理が必要であること、■粉
末状となって酸化を受は易くなり、焼結体中に持込まれ
る酸素が磁気的性能に悪影響を与えること、■焼結時に
添加される成形助剤に基づく炭素分の混入によって磁気
的性能が低下すること、■焼結前の生成形体は低強度で
あり、ハンドリング性が悪いこと、といった幾つかの欠
点がある為、ＲＥ−ＴＭ−Ｂ系磁石に期待されている特
性が十分に発揮されるには至っていない。

第２の方法は急冷薄片を作った後熱可塑性樹脂等を用い
てボンド磁石とする方法であり、上記欠点を伴なわない
代り、■生産性が低い、■原理的に等方性磁石しか得ら
れず、従って残留磁束密度と保磁力の積で示される最大
エネルギー積［以下（ＢＨ）＋ｓ□で表わす］が低く、
角形性も良くない、といった欠点が生じる。そこで積極
的に異方性化するための手段として、急冷薄片を２段階
ホットプレス処理（機械的配向処理）に付すことも考え
られた。しかし生産性が更に低いものとなるため、量産
の必要性を考えると現実的な方法ではない。

そこで第３の方法として、鋳造された合金に熱間圧延を
加え、結晶粒の微細化を達成して保磁力の増大を実現す
ると共に、結晶軸を特定の方向に並べて磁気的な異方化
を画るという手段が開発され、本出願人等は熱間圧延を
実施する上での色々な操業条件について別途研究を進め
ている。

［発明が解決しようとする課題］ ところで希土類磁石の開発姿勢としては、前に述べた様
に（ＢＨ）、□の向上にその要点が置かれている。とこ
ろが（Ｂ　Ｈ）　、、、の向上は結晶軸配向性の良否に
負う所が大きく、如何に高精度な結晶軸配向を得るかと
いう点が重要な課題となる−その具体的対策としては鋳
造工程で得られた鋳造組織を熱間加工において微細化し
、更に永久磁石における主相となるＲ　Ｅ　２−　Ｔ　
Ｍ　１４−　Ｂ　（後記参照）をより高精度に形成・配
列することが必要となるが、その為には熱間加工におけ
る歪速度を下げることが望まれる。しかるに前記第３の
方法に係る熱間圧延の場合は、歪速度を小さくしようと
すれば圧延の過程でワーク温度の低下を招き、後述する
如く保磁力及び残留磁束密度の向上を望むことができな
くなるという問題が発生してくる。従って熱間圧延法に
おいては上記の様な欠点を生じさせないための検討を行
なう必要が生じている。

そこで本発明者らは希土類磁石を製造する為の第４の方
法として、鋳造された合金鋳造またはこれを一旦熱間圧
延した圧延材を熱間鍛造に付すという手段を研究してい
る。鍛造に通用される合金鋳塊は合金鋳造における柱状
晶組織の形成という観点から断面が矩形状の棒状片（直
方体）が用いられ、前記柱状晶は棒状体の軸心と直交す
る方向に延びている。またこれを−旦熱間圧延したもの
も同様の形状及び結晶組成を示す。そして鍛造に当たっ
ては、その柱状晶の成長方向に対して直交する方向、即
ち隣接柱状晶間を圧縮高密度化する方向からプレス圧が
加えられるが、プレス圧の加えられた合金鋳塊は柱状晶
を延ばす方向（合金鋳塊の板幅方向に相当する）にも展
延される。しかるに上記板幅方向への展延は、板幅方向
両端側にと４する鍛造片としての高密度化を不十分なも
のにするという問題がある。従って無計画に鍛造法を採
用した場合には、板幅方向全体に亘って磁気的異方性を
得ることはできない、しかも鍛造によって所望程度まで
の結晶軸配向を形成しようとすれば、相当の強加工を行
なわなければならず、従ってこれに対応し得る加工性を
備えた素材が要求されるという点から希土類磁石の合金
組成が大きく制限されるという問題もあった。

そこで合金材の鍛造に際して合金材を板幅方向の左右か
ら拘束し、鍛造外力を受けたときに合金材が板幅方向に
展延されるのを防止することを考えた。この様にすれば
鍛造外力を受けて板厚方向に圧下される合金材は、その
圧下による体積減少分の殆んど全てを長手方向に展延す
る形で逃がし、その逃がされた合金材は鍛造用の上金型
と下金型の間で強く圧密下され、結晶軸の特定方向への
配向が鍛造品の全長に亘って完成される。こうして鍛造
が完了した状態を鍛造前の合金材と比較すると、板厚方
向には鍛造外力に応じた圧下が行なわれているが、板幅
方向には両側から拘束力が作用している為非常にわずか
な展延を示すに過ぎず、結局横断面は厚みの減少という
形で面積の減少を招き、その減少分はほとんど全てを長
手方向への伸長という形でバランスをとる。

この様な鍛造によつて得られる長尺板材は、板幅方向は
勿論のこと、長手方向においても良好な結晶軸配向性が
得られ、幅方向及び長さ方向全体に亘って磁気異方性を
示す。

しかしながら上記構想に基づいて金属カプセルの鍛造を
行なうにしても、合金材のプレスによって結晶粒を微細
化して保磁力の向上に努めると共に、機械的配向による
磁気的異方性の向上を図るには、合金材中に液相を形成
するほどの高熱条件の下で熱間鍛造を行なう必要がある
。しかしながらこの様な高熱を与え合金材を言わば半溶
融状態にして熱間鍛造を行なおうとすれば、合金材が上
型および下型の表面に融着し、操業不能に至る。

そこで合金材をそれよりは高融点の素材からなる金属カ
プセルに封入して両者を分離しておくことが考えられた
。ところが今度は合金材の融液が金属カプセルの内表面
に融着し、更に合金成分の拡散等が起こって合金材と金
属カプセルが一体化するという問題が生じてくる。この
様な一体化が生じると、■鍛造終了後に両者を分割する
ことができず、機械加工による切断で分離する必要が生
じるため切断ロスによる歩留り低下を招いたり、■上記
拡散による物性変化の為に金属カプセルの割れを招いて
内部の半溶融合金材の一部が飛び出したり、或は■合金
鋳塊の方が合金組成の希釈を受けて表面割れを生じ、割
れ片が金属カプセル側に付着し、更に該割れ部分の除去
の為に希土類磁石の切削加工を行なうことなどによる歩
留り低下を招き、更には■割れが顕著になったときは不
良品として再溶融にまわさなければならない、等といっ
た多くの欠点が生じる。

本発明はこの様な事情に着目してなされたものであって
、金属カプセルを用いる熱間鍛造において上記の様な不
都合を生じない技術的要件殊にカプセルと合金鋳塊の間
の潤滑状態を良好に保ち得る要件を探索して完成された
ものである。

［課題を解決する為の手段］ 上記研究の結果完成された本発明の方法は、少なくとも
希土類元素，遷移元素およびＢを心頭成分として含有し
、且つ加工方向の板厚に対して３倍以上の長さを有する
合金材を、潤滑剤を介して金属カプセル内に封入し、該
金属カプセルに対して幅方向からの拘束を加えつつ加工
温度を７５０〜１１００℃として前記合金材が液相を含
む状態として熱間加工を行なうと共に、このとき総加工
率が５０％以上となる様に熱間加工を施し且つ金属カプ
セル材と合金材の間の潤滑材層中に潤滑材保持材を介在
させることを必須の構成要件とするものである。これに
よって前記諸々の不都合を生じることなく高配向性合金
組織を形成することに成功し、ここに提供されるＲＥ−
ＴＭ−Ｂ系磁石は優れた磁気的特性を発揮する。

［作用］ 本発明のＲＥ−ＴＭ−Ｂ系磁石を構成する合金組成につ
いて説明する。

まず希土類元素としては、Ｙの他、Ｌａ。

Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ。

Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕといっ
たランタノイド系希土類元素が汎用されるが、必要であ
ればアクチイド系元素を利用することもでき、これらの
中から選択される１種または２種以上を組合わせて用い
る。これらのうち特に好適なものはＰｒ、Ｃａ、Ｎｄ等
である。

遷移元素としては、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ等の特に鉄族元素
が利用される。

ＲＥ−ＴＭ−Ｂの３元系合金を本発明の対象合金とする
場合における各元素の組成比については格別の限定を受
けないが、−数的には下記の基準に従って選定すること
が推奨される。

希土類元素は８〜２５原子％が適当であり、８原子％未
満では上記３元系永久磁石における主相ＲＥ２−７Ｍ１
４−　Ｂ　（原子比、例えばＰｒ２ｒｅ１４ｎ）を形成
することができず、α鉄と同一構造の立方晶組織となっ
て良好な磁気的特性は得られない、また熱間加工性が低
下し、熱間圧延時に割れを生じ易くなる。一方上限につ
いては２５磁気的特性を発揮することができなくなる。

遷移元素は磁性相形成にとって必須の元素であって、６
５〜９０原子％が適当であり、６５％未満では非磁性相
の量が不足する。一方９０原子％を超えると、希土類元
素の量が減少し、希土類元素の説明で述べた様な欠点が
露呈してくる。

尚遷移元素のうち最も代表的なものはＦｅであるが、Ｃ
Ｏを併用するとキュリー点の向上効果が得られる。

Ｂは２〜１０原子％が好ましく、２％未満では菱面体の
ＲＥ−ＴＭ系になるため高保磁力を得るには至らない。

他方上限については、鋳造−熱間圧延プロセスにおいて
良好な加工性を示し、またその結果として良好な磁気特
性を発揮させる為の制限から１０％を目安とすれば良い
。

本発明の希土類磁石は上記３元系の中から夫々１種ずつ
選んだ３元系合金が代表的であるが、希土類元素の群か
ら２種以上を選んだもの（例えばＰｒとＮ（ｉの２者組
合わせ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの３者組合わせ等）、或は遷
移元素の群から２種以上を選んだもの（例えばＦｅとＣ
ｏの２者組合わせ等）を適宜組合わせた４元系、５元系
、・・・といりた多元系永久磁石も本発明の範囲に含ま
れる。

また上記ＲＥ−ＴＭ−Ｂ系に対して第４の元素、例えば
ＣｕやＡｇを配合したものは、保磁力や角形性が一層向
上し、（ＢＨ）□８の改善が認められる。また塑性加工
性も向上するため磁気的異方性において更に優れたもの
が得られ、従ってＲＥ−ＴＭ−Ｂ−Ｃｕ系やＲＥ−ＴＭ
−Ｂ−Ａｇ系等も本発明の適用によって優れた異方性磁
石を提供するので、この様なものも本発明の範囲に包含
される。

まな上記以外に更にＡ１やＳｌ等を含むこともでき、残
留磁束密度を低下させない限度の少量添加によって保磁
力の向上に努めるのも良い。

上記の様な組成からなる合金鋳塊は金属カプセルに収納
されるが、本発明の熱間圧延は前記合金鋳塊中に液相を
生成する程の高温で行なわれることに鑑み、金属カプセ
ルとしては、合金鋳塊より高融点の材料、例えば融点６
００℃以上の軟鋼、構造用鋼、更にはステンレス鋼等が
使用される。

合金鋳塊を金属カプセルに封入するに当たっては、合金
鋳塊と金属カプセルの接触界面に潤滑剤を介在させるも
のとする。潤滑剤としてはガラス系各種潤滑剤、窒化硼
素、アルミナ、サイアロン、ジルコニアの如く高熱下に
おいても安定してその作用を発揮するものが望まれるが
、液相を含む半溶融状態になった合金鋳塊と金属カプセ
ルを熱間鍛造条件下において一体化させない様に防護作
用を発揮するものであれば全て本発明に適用される。

本発明の熱間鍛造に際しては上記の様に構成された合金
材封入金属カプセル３を第１図に示す様な下金型１の溝
２内に配置し、上金型４の突条５を押圧し、金属カプセ
ル３を溝２内で長手方向に展延させつつ板厚方向に圧下
する。この様な鍛造手段を利用すると、金属カプセル３
は溝２ａによって板幅方向から拘束を受けた形態で圧下
される為、金属カプセル３、従ってその内部に封入され
た合金材は、前記柱状晶成長方向への展延が防止されつ
つ圧密加工され、結晶軸配向について優れた方向性が得
られる。尚拘束方法の如何は本発明を制限するものでは
ない。

ところで金属カプセルと合金鋳塊の接触界面における潤
滑においては、加工主応力面の潤滑が重要な役割を持っ
ている。従って上金型突条の面圧が加わる面（合金材の
前記突条対向面）に潤滑剤を十分に塗布する必要がある
が、たとえ十分に塗布したとしても（例えば窒化硼素な
どをとぶ漬けによって合金材の上記主応力面に１．、厚
さに塗布したとしても）、加工率が８０％以上に及ぶと
大きな展延が行なわれるため潤滑剤の展延がそれに対応
しきれず潤滑剤切れを起こして合金材と金属カプセルの
焼付きが発生し、合金材等に割れが発生する。

そこで本発明では金属カプセル材と合金材の間の潤滑剤
層に潤滑剤保持材を介在させることとし、これによって
潤滑剤保持量を増やすと共に強加工下における潤滑剤の
展延をまんべんなく対応させて潤滑剤切、れな防止する
。該潤滑剤保持材については、特に制限を設けるもので
はないが、例えば金属薄板、多孔板状金属部材、金網状
金属部材等を挙げることができ、これらの潤滑剤保持材
は金属カプセルと同じ材質の素材で形成することが望ま
れる。金属板薄板を採用する場合を例にとって更に説明
すると、第２図（幅方向断面図）に示すように、合金材
Ａの四周には金属カプセルとの間に潤滑剤層が形成され
るが、該潤滑剤層中の合金鋳塊Ａの上・下面（図面にお
ける上・下面）に相当する位蓋に、金属薄板Ｂｌ、Ｂ２
を夫々添設した上で、金属カプセルＣ内に封入している
。その結果合金材Ａと金属薄板Ｂ１．Ｂａの界面並びに
金属薄板Ｂ＋、Ｂａと金属カプセルＣの界面に夫々潤滑
剤りが存在することになる。即ち潤滑剤層が合金材Ａと
金属カプセルＣとの間で２重に形成されることとなり、
相互に潤滑機能を補充し合う関係が形成される。従って
仮に合金材Ａと金属薄板Ｂｌ、Ｂ２が焼付いたとしても
、金属薄板Ｂ＋　、Ｂ２と金属カプセルＣとの間では潤
滑機能を保持し、後記実施例に示すように合金材Ａの割
れ限界は飛躍的に向上する。尚焼付きにより固着した合
金材Ａと金属薄板Ｂｌ　、Ｂ２とは切削等の機械加工に
より別途分離すればよい。金属薄板の場合にはその表・
裏面に潤滑剤を保持することによって潤滑剤層形成効果
を発揮するが、多孔板状あるいは金網状金属部材（第３
図参照）の場合には、潤滑剤がこれら金属部材内部まで
浸透して金属部材の上・下面即ち合金鋳塊側界面及び金
属カプセル側界面に夫々潤滑剤を供給することになるの
で上金型突条による面圧が加わっても潤滑剤切れは一層
起しにくい（後記実施例参照）。

このような潤滑剤保持部材は基本的には合金材Ａの前記
上・下面に１枚ずつ介設させれば十分であるが、勿論２
枚ずつ以上介設してもよく、上・下面の介設枚数を違え
てもよい。

熱間鍛造を実施する場合の鍛造温度は、鍛造スケジュー
ルを考慮して適宜窓めれば良いが、下限温度は前に述べ
た理由によって合金鋳塊中に液相を生成させる必要があ
るところから、７５０℃以上としなければならない、即
ち７５０℃未満の温度で圧延しても、保磁力及び残留磁
束密度とも不十分で希土類磁石を永久磁石として使用す
ることに不満が残る。また７５０℃未満であると変形抵
抗が大きくなり、割れを生じ易い。

一方上限については上述の如く鍛造スケジュールによっ
て定めることが望まれ、１回の鍛造によって一気に所定
の圧下率へ到達させる場合は１０００℃程度を上限と定
めれば良く、一方鍛造を２回以上に分けて行なう場合は
、各鍛造プロセス間の休止中に放熱を起こして後段鍛造
での変形抵抗が過大になるので、予め高温に加熱してお
くことが望まれるが、この場合の上限も１１００℃程度
と考えればよい。

上記の様にして熱間鍛造の適正温度範囲を定めたが、上
記温度範囲内での鍛造にもかわらず、合金材の寸法と圧
下率との関係如何によっては鍛造品中に割れを見ること
があった。

第４．５図はこれらの関係を整理したものであって、第
４図は歪速度を１０−”／　ｓｅｃとしたとき、第５図
は歪速度を１０−’／ｓｅｃとしたときであり、生産性
及び永久磁石における結晶軸配向性の形成という点では
前者の方が好ましいが、第４．５図に基づいて後述する
如く鍛造時の割れの危険という点では前者の方が好まし
く、実操業においてはこれらの点を総合的に判断して操
業条件を定めるべきである。即ち第４．５図において横
軸は鍛造前の合金材長さ比であり、 ｈｏ　　　　合金材の鍛造前厚さ を示す、従って１０　／　ｈ　Ｏが大きい程厚みに比べ
て長くなっていることを示す、一方縦軸は圧下比であり
、 ｈｌ　　　　　合金材の鍛造後厚さ を示す、従ってｈ　ｏ　／　ｈ　ｓが大きいほど大きく
圧下されていることを示す。

これらのグラフにおいて、・印は割れ有り、０印は割れ
無しを意味し、右上がりの曲線は・印と０印の境界を通
り、割れ限界を示す、また各印に添えた数字は得られた
鍛造品より製造された永久磁石の（ＢＨ）□、を示す、
第４．５図に見られる如く、鍛造前の合金材が長いほど
割れの発生が少なく、より大きな圧下にも耐え得ること
が分かる。

鍛造前の割れについては、上金型直下の合金材内部に剛
体域が形成され、非剛体域との境界線に沿って最大剪断
が発生することに基づくものと考えられている。この観
点から第４．５図を見ると、歪速度の遅い第４図では合
金材長さ比が３以上であれば１回プレス当たりの圧下比
を５０％までとっても割れの発生を見ないことが分かる
。

方歪速度の早い第５図では合金材長さ比が４以上であれ
ば１回プレス当たりの圧下比を５０％までとっても割れ
ない。従って上記の様な長さ比を有する合金材であれば
２回以上のプレスに分けて鍛造すれば、各プレス毎に圧
下が行なわれて合金材長さ比が実買上大きくなっていく
ことも有利に作用し、割れのない状態で所望の圧下比ま
で到達させることができる。なお合金材長さ比を第４図
の場合で４又は５以上、第５図の場合で５又は６以上と
しておけば割れを発生しない圧下比が大きく許容される
ので、１回のプレスで一気に所望の圧下比まで到達させ
ることが可能となる。

尚各プレスとも、金型潤滑剤を併用することは言うまで
もなく、ガラス系潤滑剤等公知の潤滑剤は全て使用でき
る。

これ迄の説明は金属カプセル内に１本の合金材を封入し
て鍛造する場合であったが、次に複数本の合金材を１つ
のカプセル内に封入して一気に鍛造する場合の実施態様
を述べる。

即ち複数本の合金材を幅方向及び／又は長さ方向に並べ
て金属カプセル内に封入して鍛造する方法であり、板幅
方向及び／又は長さ方向の隣接合金材同士の界面には、
それらが鍛造外力を受けて一体化するのを防止する目的
で前述の如き潤滑剤を介在させる場合と潤滑剤を介在さ
せずに各合金材を積極的に接合一体化させようとする場
合の２通りがある。前者の場合は複数本の鍛造材を同一
鍛造条件で一気に製造するときに採用され、圧延製品の
品質を均一化すると共に生産性の向上に寄与することが
でき、後者の場合は複数本の合金材を一体化させて大型
の永久磁石を製造しようというときに利用される。

尚これらのいずれにおいても合金材を高さ方向に並べな
かったのは、板厚よりも板幅の方が大きくなる様な向き
にして磁気エネルギーを向上すると共に、圧延時の割れ
を防止したいという理由によるものである。また上記各
説明では隣接合金材同士の間に潤滑剤を配合するか否か
の２通りについて述べたが、合金鋳塊の外表面と金属カ
プセルの内表面が接する界面には、これらの一体化によ
る前記色々な不都合を回避する為に潤滑剤を介在させて
おくことが望まれる。

上記実施態様のうち、複数本の合金材を潤滑剤を介さず
に長平方向に並べて鍛造する方法は長尺の鍛造材を製作
する手段として有用であり、また潤滑剤を介さずに板幅
方向に並べて鍛造する方法は広幅の鍛造材を製作する手
段として有用である。さらに板幅方向に潤滑剤を介して
複数本の合金材を並べて鍛造する場合には、前記金網部
材等の潤滑剤保持材を介設することにより合金材同士の
分離を容易にすることができる。

［実施例〕 実施例１ 第１表に示す組成で下記寸法のカプセルを製造した。括
弧内は鋳塊寸法を示す。

３０霞■’　ｘ　３０ｍｍ”　ｘ　１２０ｍｍ’・　（
ｌｏ／Ｈｏ・４）（２４）　　　（２４）　　　（１１
Ｇ）第　　１　　表 この鋳塊の外表面に窒化硼素を塗布した後、５ＩＯＣ製
薄板（厚さ１　ａｍ）を鋳塊の上・下面に夫々添設し、
さらに該薄板の露出面に窒化硼素を塗布し、５１０Ｃ製
の金属カプセル５に封入し鍛造用素材を形成した。尚金
属カプセル５の上下の各板厚ｔは３ｍｍとした。この金
属カプセルを２群に分け、第１群は９５０℃に加熱後、
ガラス系潤滑剤を介して鍛造用下金型（１−５００ｍｍ
）の上に置き１回のブレス（歪速度１０　””／ｓｅｃ
　）で下記寸法まで鍛造した。

４０霞■’　　ｘ　７．Ｓｍｍｈ　　ｘ　４８０ｍｍ’
第２群については歪速度を１０−’／ｓｅｃとした他は
第１群と同様に鍛造した。

割れの有無及び鍛造品の（Ｂｌ（）＋、□を測定したと
ころ第４．５図の通りであった。

実施例２ 潤滑剤保持部材の焼付き防止効果を確認する目的で、合
金鋳塊と金属カプセルの間の潤滑剤層中に金属薄板ある
いはメツシュ板を介設した場合（実施例Ｉ、ＩＩ）と、
全く介設物を配置しなかった場合（比較例）の内部割れ
発生率を実施例１の方法に準じて熱間鍛造して比較した
ところ、第６図に示す結果が得られた。

尚金属薄板としては、厚さ１■の５ｔｏｃ製薄板を使用
した。又メツシュ板としては、５ＵＳ０．１ｍｍす線を
０．３ｍｍピッチで織成したものを使用した。

第６図に示すように、実施例ｔ、Ｕでは比較例に比べ、
板厚減少率の高い領域において内部割れの発生を大幅に
抑制することができた。

［発明の効果〕 本発明は上記の様に構成されているので、磁気特性の優
れた希土類元素磁石を安定して生産することができる様
になりた。

【図面の簡単な説明】

第１図は鍛造の概念を示す斜視図、第２図は本発明方法
における金属カプセル内構造を示す幅方向断面図、第３
図は金網部材を示す斜視説明図、第４．５図は合金材長
さ比を圧下比の関係における鍛造割れの有無を示すグラ
フ、第６図は潤滑材保持剤の使用効果を示すグラフであ
る。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）少なくとも希土類元素，遷移元素およびＢを必須
   成分として含有し、且つ加工方向の板厚に対して３倍以
   上の長さを有する合金材を、潤滑剤を介して金属カプセ
   ル内に封入し、該金属カプセルに対して幅方向からの拘
   束を加えつつ加工温度を７５０〜１１００℃として前記
   合金材が液相を含む状態として熱間加工を行なうと共に
   、このとき総加工率が５０％以上となる様に熱間加工を
   施すこととし、且つ金属カプセル材と合金鋳塊の間の潤
   滑剤層中に、潤滑剤保持材を介在させて高配向性合金組
   織を形成することを特徴とする磁気特性の優れた希土類
   元素−遷移元素−Ｂ系磁石の鍛造による製造方法。
2. （２）潤滑材保持材が金属薄板である請求項（１）記載
   の製造方法。
3. （３）潤滑材保持材が多孔板状又は金網状金属部材であ
   る請求項（１）記載の製造方法。