JPH02258920A - 表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法 - Google Patents
表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法Info
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- JPH02258920A JPH02258920A JP1079982A JP7998289A JPH02258920A JP H02258920 A JPH02258920 A JP H02258920A JP 1079982 A JP1079982 A JP 1079982A JP 7998289 A JP7998289 A JP 7998289A JP H02258920 A JPH02258920 A JP H02258920A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はステンレス鋼薄帯の製造方法において、特に表
面性状の良好なステンレス製品を製造する方法に関する
ものである。なお、本発明は工程的には、冷延前の軟化
焼鈍工程の存在を前提とするものである。
面性状の良好なステンレス製品を製造する方法に関する
ものである。なお、本発明は工程的には、冷延前の軟化
焼鈍工程の存在を前提とするものである。
（従来の技術）
ステンレス鋼の薄帯の製造において、特にその表面に関
しては、耐食性はもちろん、外観、光沢。
しては、耐食性はもちろん、外観、光沢。
研磨性、更にはＢＡ調製品関しては白筋やゴールドダス
トと呼ばれる欠陥までその商品価値を決める技術課題が
存在している。
トと呼ばれる欠陥までその商品価値を決める技術課題が
存在している。
従来、これらの課題については、熱延板焼鈍後にメカニ
カルデスケーリングおよび酸洗を実施し、更にコイル全
面を研削して各種欠陥を除去した後、小径・多段ロール
から成るゼンジミアミルにより多数のバス回数を費して
冷間圧延することで製造されて来た。こうして美麗な表
面を存するステンレス鋼薄帯を製造するには、焼鈍−酸
洗一表面研磨一小径ロール冷間圧延の工程から成る方法
が完成された技術として定着し１．ＬｒＳ規定の２Ｄ製
品。
カルデスケーリングおよび酸洗を実施し、更にコイル全
面を研削して各種欠陥を除去した後、小径・多段ロール
から成るゼンジミアミルにより多数のバス回数を費して
冷間圧延することで製造されて来た。こうして美麗な表
面を存するステンレス鋼薄帯を製造するには、焼鈍−酸
洗一表面研磨一小径ロール冷間圧延の工程から成る方法
が完成された技術として定着し１．ＬｒＳ規定の２Ｄ製
品。
２Ｂ製品、ＢＡ製品が製造されて来た。これらの製品の
製造技術に関しては沢谷等゛製鉄研究′。
製造技術に関しては沢谷等゛製鉄研究′。
Ｎ２９２（１９７７） Ｐ １００に詳しく述べられ
ている。
ている。
また、工程省略のニーズから、熱延板焼鈍の省略や表面
研磨の省略についても検討されている（特公昭５７−３
８６５４号公報、特公昭５９−４６２８７号公報特公昭
５８−５６０１３号公報）が、省工程の反面、表面性状
を犠牲にしているきらいがある。さらにまた近年、前工
程の省略に関し、従来法の如く一旦中間厚みの鋳片にし
たのち、加熱して粗圧延並びに熱間圧延を行うという工
程を採ることなしに、溶鋼を、回転する双ロール等で急
冷して一気に薄い鋳片を得るかあるいはこの鋳片にライ
ンに組込まれた熱延機で軽度の圧延を施すことによって
、従来法の熱延板の板厚に相当する薄鋳片を得る方法が
検討されつつある。しかし、特にかかる薄鋳片を出発素
材として従来法により製品とする場合には、熱延板を出
発素材とした従来法の場合に比較して、製品の結晶粒が
大きくなり、致命的な欠陥に結びつき易く、せっかくの
省工程プロセスも陽の目を見ないことがある。
研磨の省略についても検討されている（特公昭５７−３
８６５４号公報、特公昭５９−４６２８７号公報特公昭
５８−５６０１３号公報）が、省工程の反面、表面性状
を犠牲にしているきらいがある。さらにまた近年、前工
程の省略に関し、従来法の如く一旦中間厚みの鋳片にし
たのち、加熱して粗圧延並びに熱間圧延を行うという工
程を採ることなしに、溶鋼を、回転する双ロール等で急
冷して一気に薄い鋳片を得るかあるいはこの鋳片にライ
ンに組込まれた熱延機で軽度の圧延を施すことによって
、従来法の熱延板の板厚に相当する薄鋳片を得る方法が
検討されつつある。しかし、特にかかる薄鋳片を出発素
材として従来法により製品とする場合には、熱延板を出
発素材とした従来法の場合に比較して、製品の結晶粒が
大きくなり、致命的な欠陥に結びつき易く、せっかくの
省工程プロセスも陽の目を見ないことがある。
（発明が解決しようとする課題）
以上の様に、従来の技術はいずれも、ロールと鋼板の鏡
面研磨効果をねらったものとか鋼板の炭化物の分散状態
を変化させるなどのものであり、必ずしも十分に問題解
決に至っているものではない。さらに、近年発達が著し
い薄鋳片法を出発素材とする場合、従来技術のみでは製
品に結晶模様が生じ易いなどの問題が発生して居り、新
規かつ有効な解決策の提案が求められている。
面研磨効果をねらったものとか鋼板の炭化物の分散状態
を変化させるなどのものであり、必ずしも十分に問題解
決に至っているものではない。さらに、近年発達が著し
い薄鋳片法を出発素材とする場合、従来技術のみでは製
品に結晶模様が生じ易いなどの問題が発生して居り、新
規かつ有効な解決策の提案が求められている。
本発明はかかる現状に鑑み、１８％Ｃｒ−８％Ｎｉを代
表とするオーステナイト系ステンレス鋼あるいは１６．
５％Ｃｒを代表とするフェライト系ステンレス鋼などに
限ることなく冷延板あるいは最終焼鈍の段階で表面性状
が問題となるステンレス鋼一般の薄帯に関し、新規な表
面性状改善方法を提供しようとするものである。
表とするオーステナイト系ステンレス鋼あるいは１６．
５％Ｃｒを代表とするフェライト系ステンレス鋼などに
限ることなく冷延板あるいは最終焼鈍の段階で表面性状
が問題となるステンレス鋼一般の薄帯に関し、新規な表
面性状改善方法を提供しようとするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１） ステンレス鋼の薄鋳片を軟化焼鈍し、デスケ
ーリングした後、冷間圧延と最終焼鈍を施してステンレ
ス薄帯鋼を製造するにあたり、軟化焼鈍後の前記薄鋳片
の深さ３０ｎ以上の表面層領域に、平均直径１１００ｆ
以下の微細再結晶粒からなる層を形成せしめることを特
徴とする表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法
。
ーリングした後、冷間圧延と最終焼鈍を施してステンレ
ス薄帯鋼を製造するにあたり、軟化焼鈍後の前記薄鋳片
の深さ３０ｎ以上の表面層領域に、平均直径１１００ｆ
以下の微細再結晶粒からなる層を形成せしめることを特
徴とする表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法
。
（２）ステンレス鋼の鋳片を熱延して得られた熱延板を
軟化焼鈍し、デスケーリングした後、冷間圧延と最終焼
鈍を施してステンレス薄帯鋼を製造するにあたり、軟化
焼鈍後の前記熱延板の深さ３０−以上の表面ＮＳＲ域に
、平均直径１００ｐ以下の微細再結晶粒からなる層を形
成せしめることを特徴とする表面性状の優れたステンレ
スＭ薄帯の製造方法。
軟化焼鈍し、デスケーリングした後、冷間圧延と最終焼
鈍を施してステンレス薄帯鋼を製造するにあたり、軟化
焼鈍後の前記熱延板の深さ３０−以上の表面ＮＳＲ域に
、平均直径１００ｐ以下の微細再結晶粒からなる層を形
成せしめることを特徴とする表面性状の優れたステンレ
スＭ薄帯の製造方法。
（３）薄鋳片又は熱延板表面にショット又はグリッド等
の剛体粒を投射して、表面に加工層を形成させ、次いで
７００℃乃至１３００℃の温度で１秒乃至１０分間の軟
化焼鈍を施すことにより、前記加工層に、１１００ｊＩ
以下の微細再結晶粒からなる深さ３０ｎ以上の表面再結
晶領域を形成させることを特徴とする前項１または２記
載の表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法。
の剛体粒を投射して、表面に加工層を形成させ、次いで
７００℃乃至１３００℃の温度で１秒乃至１０分間の軟
化焼鈍を施すことにより、前記加工層に、１１００ｊＩ
以下の微細再結晶粒からなる深さ３０ｎ以上の表面再結
晶領域を形成させることを特徴とする前項１または２記
載の表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法。
以下、本発明の詳細な説明する。
従来、美麗な表面を有するステンレス鋼薄帯を製造する
には表面層削り等の工程を加えるとかの技術が提案され
て来た。
には表面層削り等の工程を加えるとかの技術が提案され
て来た。
他方薄鋳片等を出発素材とする技術も導入されつつある
が、かかる省工程等を意図する新しい技術はややもすれ
ば表面性状の程度を著しく低下させる方向にある技術で
もあった。
が、かかる省工程等を意図する新しい技術はややもすれ
ば表面性状の程度を著しく低下させる方向にある技術で
もあった。
本発明によれば、上記の様な軟化焼鈍の組織にすること
、つまり上記の様な加工工程ならびに加工領域の微細化
層再結晶化工程を導入することにより、表面性状が大幅
に改善される。
、つまり上記の様な加工工程ならびに加工領域の微細化
層再結晶化工程を導入することにより、表面性状が大幅
に改善される。
（作 用）
次に、本発明において製造条件を前記の如く限定した理
由を詳細に説明する。
由を詳細に説明する。
先ず、本発明で対象とするのは公知の成分を有するステ
ンレス鋼であり、デスケーリング、冷間圧延の前に軟化
焼鈍工程を行うことを前提としたものに限定される。そ
の理由は後述する本発明の最大の特徴である表面層領域
の微細結晶粒を得るのに必要なためである。尚、本発明
における出発素材は、従来から主流として用いられてい
る熱延板に限らず、現在特にステンレス鋼の新しい省工
程製造法として開発されつつある単ロール法、双ロール
法等による、いわゆる薄鋳片でも合目的的に用いられ得
ることは、後述の実施例からも明らかである。
ンレス鋼であり、デスケーリング、冷間圧延の前に軟化
焼鈍工程を行うことを前提としたものに限定される。そ
の理由は後述する本発明の最大の特徴である表面層領域
の微細結晶粒を得るのに必要なためである。尚、本発明
における出発素材は、従来から主流として用いられてい
る熱延板に限らず、現在特にステンレス鋼の新しい省工
程製造法として開発されつつある単ロール法、双ロール
法等による、いわゆる薄鋳片でも合目的的に用いられ得
ることは、後述の実施例からも明らかである。
本発明に従い、出発素材である薄鋳片または熱延板は軟
化焼鈍後、その表面層領域３０μｍ以上において平均直
径１００−以下の微細再結晶粒から成らねばならない。
化焼鈍後、その表面層領域３０μｍ以上において平均直
径１００−以下の微細再結晶粒から成らねばならない。
第１図はＳＯ５３０４の粗大結晶粒から成る３胴薄鋳片
を、種々の条件下でショットブラスティング加工を施し
たものを、１１００℃で各時間焼鈍することにより、微
細結晶粒サイズと表面層深さを変え、王水でスケールを
除去したのち圧下率７０％の冷延を施した時の表面形状
の観察結果である。冷延することにより、本発明範囲外
では薄鋳片の粗大結晶粒のため、いわゆるオレンジビー
ルの様なハダ荒れが発生することが分かる。
を、種々の条件下でショットブラスティング加工を施し
たものを、１１００℃で各時間焼鈍することにより、微
細結晶粒サイズと表面層深さを変え、王水でスケールを
除去したのち圧下率７０％の冷延を施した時の表面形状
の観察結果である。冷延することにより、本発明範囲外
では薄鋳片の粗大結晶粒のため、いわゆるオレンジビー
ルの様なハダ荒れが発生することが分かる。
軟化焼鈍後に前記の様な微細再結晶粒を発生させるため
には、軟化焼鈍の前にショット又はグリッド等の剛体粒
を投射して鋼板表面層に加工層を形成させる。つまり無
数の鉄あるいは砂その他の材質の粒子を高速度で薄鋳片
または熱延板の表面に衝突させて加工する。
には、軟化焼鈍の前にショット又はグリッド等の剛体粒
を投射して鋼板表面層に加工層を形成させる。つまり無
数の鉄あるいは砂その他の材質の粒子を高速度で薄鋳片
または熱延板の表面に衝突させて加工する。
このような粒子としては不規則な形状の鋭い稜角を持っ
たいわゆるグリッド、あるいは比較的球形に近い形状の
ショットを用いる。グリッドまたはショットを高速度で
衝突させるには、一般には回転する翼車の羽根によって
加速する遠心式投射装置、あるいは圧縮空気がノズルか
ら噴射する時の空気速度を利用する空気式装置が用いら
れる。かかる加工は表面状況により、必要に応じて薄鋳
片または熱延板の両面あるいは片面のみに行う。グリッ
ド ショット等の大きさについてであるが、大粒のショ
ットを用いれば加工域の深さは大きくなるが、その代り
に圧痕の大きさが大きくなり表面粗さが増大する。一般
には薄鋳片又は熱延板の厚さの数倍から数分の１のサイ
ズのものを選ぶのが好ましい。プラスチングの加工時間
については、プラスチング装置の能力、加工対象との距
離、照射密度等により定量化するのは困難であるが、薄
鋳片又は熱延板の表面から見て未加工領域が無くなるま
でプラスチング加工すればよい。
たいわゆるグリッド、あるいは比較的球形に近い形状の
ショットを用いる。グリッドまたはショットを高速度で
衝突させるには、一般には回転する翼車の羽根によって
加速する遠心式投射装置、あるいは圧縮空気がノズルか
ら噴射する時の空気速度を利用する空気式装置が用いら
れる。かかる加工は表面状況により、必要に応じて薄鋳
片または熱延板の両面あるいは片面のみに行う。グリッ
ド ショット等の大きさについてであるが、大粒のショ
ットを用いれば加工域の深さは大きくなるが、その代り
に圧痕の大きさが大きくなり表面粗さが増大する。一般
には薄鋳片又は熱延板の厚さの数倍から数分の１のサイ
ズのものを選ぶのが好ましい。プラスチングの加工時間
については、プラスチング装置の能力、加工対象との距
離、照射密度等により定量化するのは困難であるが、薄
鋳片又は熱延板の表面から見て未加工領域が無くなるま
でプラスチング加工すればよい。
かくしてプラスチング加工された薄鋳片又は熱延板は、
軟化焼鈍に供される。ステンレス鋼板の場合、前記の様
な状態まで再結晶させるためには７００℃乃至１３００
℃の温度で１秒乃至１０分間の加熱焼鈍を行えば良い、
蓋し、これより低温短時間では再結晶せず、高温長時間
では経済上問題であるばかりか、結晶粒が成長して微細
粒が得がたくなるからである。
軟化焼鈍に供される。ステンレス鋼板の場合、前記の様
な状態まで再結晶させるためには７００℃乃至１３００
℃の温度で１秒乃至１０分間の加熱焼鈍を行えば良い、
蓋し、これより低温短時間では再結晶せず、高温長時間
では経済上問題であるばかりか、結晶粒が成長して微細
粒が得がたくなるからである。
本発明により冷延板の表面欠陥が改善される機構は次の
様に考えられる。つまり、本発明における如く、薄鋳片
又は熱延板の表面が微細再結晶により覆われた状態で冷
延されると薄鋳片又は熱延板の表面と圧延ロール表面と
の“′なじみ“が良くなるため、薄鋳片又は熱延板表面
のロール面による研磨作用が活発となり鏡面化すること
が考えられる。もし、薄鋳片又は熱延板の表面層が粗大
粒であるなら、結晶のスベリ系の関係で、各結晶粒がロ
ール面とは異った外形になり易く、つまり圧延ロール表
面との“°なじみ”が悪（なるため、各結晶粒毎に異な
った模様を呈するのが回避されるためと考えられる。
様に考えられる。つまり、本発明における如く、薄鋳片
又は熱延板の表面が微細再結晶により覆われた状態で冷
延されると薄鋳片又は熱延板の表面と圧延ロール表面と
の“′なじみ“が良くなるため、薄鋳片又は熱延板表面
のロール面による研磨作用が活発となり鏡面化すること
が考えられる。もし、薄鋳片又は熱延板の表面層が粗大
粒であるなら、結晶のスベリ系の関係で、各結晶粒がロ
ール面とは異った外形になり易く、つまり圧延ロール表
面との“°なじみ”が悪（なるため、各結晶粒毎に異な
った模様を呈するのが回避されるためと考えられる。
以上の述べたように、本発明よれば表面性状の優れたス
テンレス薄鋼帯の製造が可能となる。
テンレス薄鋼帯の製造が可能となる。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例Ｉ
Ｃ：０．０５％、 Ｃｒ：１８．５％、Ｎｉ：８．２％
、Ｎ：０．０３３％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる成分のＳυ５３０４ステンレス鋼を溶製し、１５
０ＩＩｍ鋳片とした。従来通りの熱間圧延法により２．
５閣の熱延板を得た。かかる熱延板をＡ、８２つのグル
ープに分け、Ｂグループに関しては直径ｌｌｌｌ１１の
グリッドプラスチングを両表面に施した。かかるＡ。
、Ｎ：０．０３３％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる成分のＳυ５３０４ステンレス鋼を溶製し、１５
０ＩＩｍ鋳片とした。従来通りの熱間圧延法により２．
５閣の熱延板を得た。かかる熱延板をＡ、８２つのグル
ープに分け、Ｂグループに関しては直径ｌｌｌｌ１１の
グリッドプラスチングを両表面に施した。かかるＡ。
Ｂ材を１１００℃で５分間の加熱焼鈍を施し、王水でス
ケールを除いたのち板厚１圓まで冷間圧延した。圧延油
を洗い落としたのち、１１００℃×５０秒の最終焼鈍を
施し、得られた冷延板の表面性状のチエツクを行った。
ケールを除いたのち板厚１圓まで冷間圧延した。圧延油
を洗い落としたのち、１１００℃×５０秒の最終焼鈍を
施し、得られた冷延板の表面性状のチエツクを行った。
表１に結果を示す。
表 １
表１の結果より、本発明の適用により表面性状が改善さ
れたことが分かる。
れたことが分かる。
実施例２
Ｃ： ０．０６％、Ｃｒ１８．３％、Ｎｉ８．４％、Ｎ
：０、０３８％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るステンレス鋼成分の２．１ｍｍ厚の薄鋳片を、回転す
る直径３００ ｍの金属製ロールの間隙に溶湯を注ぐ方
法により製造した。かくして得られた数種の薄鋳片材の
両表面に、小さい砂粒を圧縮空気による高速流に乗せて
鋼板に衝突させる、いわゆるエアーグリフトブラスチン
グマシーンにより、各種の回数走査させた。尚、砂は平
均直径が０．８ａｍのものを用いた。この様にして走査
した各薄鋳片を１１５０℃で２分間の加熱焼鈍を施し、
王水で焼鈍スケールを除去してから板厚０．７ｍｍまで
冷間圧延した。さらに、圧延油を洗い落としたのち、１
１００℃×６０秒の最終焼鈍を施し、表面性状のチエツ
クを行った。表２にプラスチング条件（加工程度を変え
るための走査回数）、並びにプラスチング後の１１５０
℃での加熱焼鈍おける鋳片表面の微細再結晶化程度並び
に得られた冷延板の表面性状の観察結果を示す。
：０、０３８％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るステンレス鋼成分の２．１ｍｍ厚の薄鋳片を、回転す
る直径３００ ｍの金属製ロールの間隙に溶湯を注ぐ方
法により製造した。かくして得られた数種の薄鋳片材の
両表面に、小さい砂粒を圧縮空気による高速流に乗せて
鋼板に衝突させる、いわゆるエアーグリフトブラスチン
グマシーンにより、各種の回数走査させた。尚、砂は平
均直径が０．８ａｍのものを用いた。この様にして走査
した各薄鋳片を１１５０℃で２分間の加熱焼鈍を施し、
王水で焼鈍スケールを除去してから板厚０．７ｍｍまで
冷間圧延した。さらに、圧延油を洗い落としたのち、１
１００℃×６０秒の最終焼鈍を施し、表面性状のチエツ
クを行った。表２にプラスチング条件（加工程度を変え
るための走査回数）、並びにプラスチング後の１１５０
℃での加熱焼鈍おける鋳片表面の微細再結晶化程度並び
に得られた冷延板の表面性状の観察結果を示す。
表２より、本発明の適用により表面性状が著しく改善さ
れたことが判る。
れたことが判る。
（発明の効果）
本発明により製造されたステンレス薄鋼帯は、従来法に
よる製品よりも表面形状が優れており、しかも通常の熱
延板のみならず、ややもすれば表面性状が劣悪になり易
い傾向を持つ急冷凝固法による薄鋳片の実用性をも拡大
するため、品質のみならず省エネルギーなどの点で工業
上極めて有用な発明である。
よる製品よりも表面形状が優れており、しかも通常の熱
延板のみならず、ややもすれば表面性状が劣悪になり易
い傾向を持つ急冷凝固法による薄鋳片の実用性をも拡大
するため、品質のみならず省エネルギーなどの点で工業
上極めて有用な発明である。
第１図は微細結晶粒サイズと、それ等領域の、表面から
の深さとの関係を、表面欠陥との関係で示した図である
。 第１図
の深さとの関係を、表面欠陥との関係で示した図である
。 第１図
Claims (3)
- （１）ステンレス鋼の薄鋳片を軟化焼鈍し、デスケーリ
ングした後、冷間圧延と最終焼鈍を施してステンレス薄
帯鋼を製造するにあたり、軟化焼鈍後の前記薄鋳片の深
さ３０μｍ以上の表面層領域に、平均直径１００μｍ以
下の微細再結晶粒からなる層を形成せしめることを特徴
とする表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法。 - （２）ステンレス鋼の鋳片を熱延して得られた熱延板を
軟化焼鈍し、デスケーリングした後、冷間圧延と最終焼
鈍を施してステンレス薄帯鋼を製造するにあたり、軟化
焼鈍後の前記熱延板の深さ３０μｍ以上の表面層領域に
、平均直径１００μｍ以下の微細再結晶粒からなる層を
形成せしめることを特徴とする表面性状の優れたステン
レス鋼薄帯の製造方法。 - （３）薄鋳片又は熱延板表面にショット又はグリッド等
の剛体粒を投射して、表面に加工層を形成させ、次いで
７００℃乃至１３００℃の温度で１秒乃至１０分間の軟
化焼鈍を施すことにより、前記加工層に、１００μｍ以
下の微細再結晶粒からなる深さ３０μｍ以上の表面再結
晶領域を形成させることを特徴とする請求項１または２
記載の表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1079982A JPH02258920A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法 |
| DE69019895T DE69019895T2 (de) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | Verfahren zum erzeugen von walzbarem metallblech auf der basis von abschreckverfestigtem gegossenem dünnblech. |
| US07/956,931 US5286315A (en) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | Process for preparing rollable metal sheet from quenched solidified thin cast sheet as starting material |
| EP90905626A EP0417318B1 (en) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | Method of producing rollable metal sheet based on quench-solidified thin cast sheet |
| PCT/JP1990/000442 WO1990011849A1 (fr) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | Procede pour produire une tole laminable a base de tole mince coulee solidifiee par trempe |
| ES90905626T ES2073022T3 (es) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | Metodo para producir una chapa metalica laminable basada en una chapa fundida delgada solidificada por enfriamiento brusco. |
| CA002030538A CA2030538C (en) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | Process for preparing rollable metal sheet from quench solidified thin cast sheet as starting material |
| KR1019900702542A KR940003251B1 (ko) | 1989-03-30 | 1990-03-30 | 급냉응고 박주판을 출발소재로 하는 압연성 금속판의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1079982A JPH02258920A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02258920A true JPH02258920A (ja) | 1990-10-19 |
Family
ID=13705529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1079982A Pending JPH02258920A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 表面性状の優れたステンレス鋼薄帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02258920A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316347A (ja) * | 2005-04-12 | 2006-11-24 | Nippon Steel Corp | 金属材、表面処理金属材並びに金属製品 |
-
1989
- 1989-03-30 JP JP1079982A patent/JPH02258920A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316347A (ja) * | 2005-04-12 | 2006-11-24 | Nippon Steel Corp | 金属材、表面処理金属材並びに金属製品 |
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