JPH02294437A - 焼結機の操業方法 - Google Patents
焼結機の操業方法Info
- Publication number
- JPH02294437A JPH02294437A JP11555289A JP11555289A JPH02294437A JP H02294437 A JPH02294437 A JP H02294437A JP 11555289 A JP11555289 A JP 11555289A JP 11555289 A JP11555289 A JP 11555289A JP H02294437 A JPH02294437 A JP H02294437A
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- sintering
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- Pending
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ＤＬ式焼結機における焼成点と排風温度昇温
勾配（以下、単に昇温勾配という。）の幅方向の差を制
御する（幅方向の焼成均質化を図る）ための操業方法に
関するものである。
勾配（以下、単に昇温勾配という。）の幅方向の差を制
御する（幅方向の焼成均質化を図る）ための操業方法に
関するものである。
焼結操業において、焼成点と昇温勾配との幅方向の差の
増大は、焼結鉱粉率（以下、〔返鉱＋炉前粉〕／全原料
と定義する。）の増加をもたらす．このため、焼成点と
昇温勾配との幅方向の差を小さくすることは、焼結繰業
上重要なことである。
増大は、焼結鉱粉率（以下、〔返鉱＋炉前粉〕／全原料
と定義する。）の増加をもたらす．このため、焼成点と
昇温勾配との幅方向の差を小さくすることは、焼結繰業
上重要なことである。
従来の焼成点と昇温勾配の制御方決としては、パレット
速度とコークス粒度とを調整して、幅方向別に検出した
焼成点と昇温勾配とをそれぞれ幅方向で平均した値を目
標値に制御している．〔この発明が解決しようとする課
題〕 しかしながら、従来の制御方法では、幅方向の差までは
制御していないため、幅方向の差の増大による焼結鉱粉
率の増大に対処できないという欠点があった．一般に、
幅方向の焼成点と昇温勾配との差を、それぞれ独立に制
御することは、困難である． 本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、そ
の目的は、焼成点と昇温勾配の幅方向の差を小さ《し、
幅方向の焼成を均質化し、焼結鉱粉率の低減を図れる操
業方法を提供することにある． 〔課題を解決するための手段］ 実操業データを用いて、焼結鉱粉率の要因解析を行った
結果を第３図に示す．焼結鉱粉率ＳＦは、（焼成点＋係
数×昇温勾配）の幅方向の差の絶対値ＩΔＨ１と密接に
関係していることを見い出した．ここで（焼成点＋係数
×昇温勾配）の幅方向の差は、第４図に示す関係から、
給絋部原料装入嵩高の幅方向の差ΔＣＨを調整すること
によって制御可能である．さらに、第５図から、給絋部
原料装入嵩高の幅方向の差の調整と、パレット両サイド
の注入調整を合わせて実施すると、給絋部原料装入嵩高
の幅方向調整単独のものより、制御性が高いことが明ら
かである． 従って、本発明においては、焼結機の各風箱に排風温度
測定装置を設け、給鉱部に原料装入嵩高の幅方向の差を
調節する焼結方法において、原料の移動に従い幅方向別
に測定した各風節の排風温度推移から幅方向別に焼成点
と昇温勾配とを検出すること、該幅方向別にそれぞれ、
焼成点の値とおよび温度勾配に所定の係数を乗じた値と
を加算すること、該各加算値間の差がなくなるように、
給絋部原料装入嵩高の幅方向差を調節し、さらにこれと
合わせてパレット両サイドに注水すると共に注水量を調
整することによって上記問題を解決している． さらに、第１図に基づいて詳述すると、ロール・フィー
ダ３の回転数と幅方向別に設置された分割ゲート４１．
４２の開度とを調整する．幅方向別に設置した原料装入
嵩高計５１．５２の測定値がそれぞれ目標値となるよう
に、ロール・フィーダ３の回転数および各ゲー｝ ４１
．４２の開度調節をする．サージ・ホッパ２からパレッ
トのグレートｌ上に充填層１１を形成しながらパレット
の移動によって排鉱部へ搬送し、この間に点火炉６で充
填層１ｌの表面に点火する。各風箱７を通して主排風機
８により燃焼ガスを下向きに吸引して焼結が進行する． 排風温度は、各風箱７に設けた熱電対９によって測定さ
れている．燃焼前線１２１ ． １２２がグレー｝ｌに
到達するまでは、排風温度はほぼ一定である．グレート
到達位置、すなわち焼成点１３１．１３２と相前後して
排風温度は上昇し始める．原料の移動に従い、幅方向に
測定された各風箱の排風温度推移１４１．１４２によっ
て、その立上り点１５１．１５２が幅方向別の焼成点と
して、それぞれ検出される．その立上り以後の上昇率が
、幅方向別の昇温勾配θ１，θ２として、それぞれ検出
される． これにより、（焼成点＋係数×昇温勾配）の幅方向の差
は下記（１）式により求められる．ΔＨ − （ Ｌ
ＦＦＰ１＋Ｃ ＸＫＩ）− （ＬＦＦＰ２＋Ｃ Ｘκ２
）・・・・・・（１） ただし、ΔＨ：（焼成点士係数×昇温勾配）の幅方向の
差 Ｌ ＦＦＰＩ， Ｌ ＦＦＰ２ ｊ幅方向別の点火炉
から排風温度立上り位置（焼成点）までの距離（ホ）Ｋ
１．Ｋ２：幅方向の昇温勾配（”Ｃ／ＷＢ）Ｃ：係数 ここで、係数Ｃは、実操業データ解析の結果ｒ − ３
． １ ，が最適であった．よって、（焼成点＋係数×
昇温勾配）の幅方向の差の絶対値を小さくするために、
給絋部原料装入嵩高の幅方向の差の目標値が、例えば下
記（２）式のように与えられ、目標値となるよう分割ゲ
ートの幅方向の閲度の差およびパレット両サイドの注水
量を調整する． 幅方向の差の目標値と測定値（％） ｔ：時間（ｗｉｎ） Ｌ：原料が給鉱部から幅方向平均の焼成点間を移動する
のに要した時間（ａｋｉｎ）Ｔ：積分時間（１ｎ） ｇ：係数 〔実 施 例〕 本発明の一実施例を第２図を参照して説明する。各原料
槽１６から切り出された焼結原料１０は、ミキサ１７で
水分が添加昆和されてサージ・ホッパ２へ投入される。
速度とコークス粒度とを調整して、幅方向別に検出した
焼成点と昇温勾配とをそれぞれ幅方向で平均した値を目
標値に制御している．〔この発明が解決しようとする課
題〕 しかしながら、従来の制御方法では、幅方向の差までは
制御していないため、幅方向の差の増大による焼結鉱粉
率の増大に対処できないという欠点があった．一般に、
幅方向の焼成点と昇温勾配との差を、それぞれ独立に制
御することは、困難である． 本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、そ
の目的は、焼成点と昇温勾配の幅方向の差を小さ《し、
幅方向の焼成を均質化し、焼結鉱粉率の低減を図れる操
業方法を提供することにある． 〔課題を解決するための手段］ 実操業データを用いて、焼結鉱粉率の要因解析を行った
結果を第３図に示す．焼結鉱粉率ＳＦは、（焼成点＋係
数×昇温勾配）の幅方向の差の絶対値ＩΔＨ１と密接に
関係していることを見い出した．ここで（焼成点＋係数
×昇温勾配）の幅方向の差は、第４図に示す関係から、
給絋部原料装入嵩高の幅方向の差ΔＣＨを調整すること
によって制御可能である．さらに、第５図から、給絋部
原料装入嵩高の幅方向の差の調整と、パレット両サイド
の注入調整を合わせて実施すると、給絋部原料装入嵩高
の幅方向調整単独のものより、制御性が高いことが明ら
かである． 従って、本発明においては、焼結機の各風箱に排風温度
測定装置を設け、給鉱部に原料装入嵩高の幅方向の差を
調節する焼結方法において、原料の移動に従い幅方向別
に測定した各風節の排風温度推移から幅方向別に焼成点
と昇温勾配とを検出すること、該幅方向別にそれぞれ、
焼成点の値とおよび温度勾配に所定の係数を乗じた値と
を加算すること、該各加算値間の差がなくなるように、
給絋部原料装入嵩高の幅方向差を調節し、さらにこれと
合わせてパレット両サイドに注水すると共に注水量を調
整することによって上記問題を解決している． さらに、第１図に基づいて詳述すると、ロール・フィー
ダ３の回転数と幅方向別に設置された分割ゲート４１．
４２の開度とを調整する．幅方向別に設置した原料装入
嵩高計５１．５２の測定値がそれぞれ目標値となるよう
に、ロール・フィーダ３の回転数および各ゲー｝ ４１
．４２の開度調節をする．サージ・ホッパ２からパレッ
トのグレートｌ上に充填層１１を形成しながらパレット
の移動によって排鉱部へ搬送し、この間に点火炉６で充
填層１ｌの表面に点火する。各風箱７を通して主排風機
８により燃焼ガスを下向きに吸引して焼結が進行する． 排風温度は、各風箱７に設けた熱電対９によって測定さ
れている．燃焼前線１２１ ． １２２がグレー｝ｌに
到達するまでは、排風温度はほぼ一定である．グレート
到達位置、すなわち焼成点１３１．１３２と相前後して
排風温度は上昇し始める．原料の移動に従い、幅方向に
測定された各風箱の排風温度推移１４１．１４２によっ
て、その立上り点１５１．１５２が幅方向別の焼成点と
して、それぞれ検出される．その立上り以後の上昇率が
、幅方向別の昇温勾配θ１，θ２として、それぞれ検出
される． これにより、（焼成点＋係数×昇温勾配）の幅方向の差
は下記（１）式により求められる．ΔＨ − （ Ｌ
ＦＦＰ１＋Ｃ ＸＫＩ）− （ＬＦＦＰ２＋Ｃ Ｘκ２
）・・・・・・（１） ただし、ΔＨ：（焼成点士係数×昇温勾配）の幅方向の
差 Ｌ ＦＦＰＩ， Ｌ ＦＦＰ２ ｊ幅方向別の点火炉
から排風温度立上り位置（焼成点）までの距離（ホ）Ｋ
１．Ｋ２：幅方向の昇温勾配（”Ｃ／ＷＢ）Ｃ：係数 ここで、係数Ｃは、実操業データ解析の結果ｒ − ３
． １ ，が最適であった．よって、（焼成点＋係数×
昇温勾配）の幅方向の差の絶対値を小さくするために、
給絋部原料装入嵩高の幅方向の差の目標値が、例えば下
記（２）式のように与えられ、目標値となるよう分割ゲ
ートの幅方向の閲度の差およびパレット両サイドの注水
量を調整する． 幅方向の差の目標値と測定値（％） ｔ：時間（ｗｉｎ） Ｌ：原料が給鉱部から幅方向平均の焼成点間を移動する
のに要した時間（ａｋｉｎ）Ｔ：積分時間（１ｎ） ｇ：係数 〔実 施 例〕 本発明の一実施例を第２図を参照して説明する。各原料
槽１６から切り出された焼結原料１０は、ミキサ１７で
水分が添加昆和されてサージ・ホッパ２へ投入される。
ロール・フィーダ３の回転数と幅方向別に設置された分
割ゲート４１，４２の開度とを調整することによって、
幅方向別に設置された原料装入嵩高計５１．５２の測定
値がそれぞれ目標値となるよう切り出され、給鉱シュー
トｌ８を介してパレットのグレート１上に連続的に給絋
される。
割ゲート４１，４２の開度とを調整することによって、
幅方向別に設置された原料装入嵩高計５１．５２の測定
値がそれぞれ目標値となるよう切り出され、給鉱シュー
トｌ８を介してパレットのグレート１上に連続的に給絋
される。
原料装入嵩高計５１．５２の幅方向の測定値の差は、分
割ゲート４１．４２の幅方向の開度の差を調整すること
によって目標値に制御される。グレトｌ上に給鉱された
原料は、充填層１ｌを形成しながらパレットの移動によ
って排鉱部へ搬送される。
割ゲート４１．４２の幅方向の開度の差を調整すること
によって目標値に制御される。グレトｌ上に給鉱された
原料は、充填層１ｌを形成しながらパレットの移動によ
って排鉱部へ搬送される。
この間に、充填Ｎｌｌは点火炉６で表面に点火され、移
動に伴って焼結が進行していく．同時に、各風箱７に設
けられた熱電対９によって排風温度が幅方向別の焼成点
と昇温勾配が、焼成点・昇温勾配検出装３ｆｆｉｌ９に
よってそれぞれ検出され、幅方向焼成均質度演算装置２
０に出力される． 幅方問焼成均質度演算装置２０は、検出された幅方向別
の焼成点と昇温勾配とを用いて前記（１）式の演算を行
って、（焼成点十係数×昇温勾配）の幅方向の差を求め
る．この求めた値の絶対値が小さくなるように、幅方向
焼成均質制御演算装置２ｌで、前記（２）式のように原
料装入嵩高の幅方向の差を演算し、幅方向原料装入嵩高
ｉｌ１節装置２２で、分割ゲー｝ ４１．４２の幅方向
の開度の差と幅方向注水調節装置２３でパレットの両サ
イドに配設した注水ノズル２４の注水量を調整して制御
する． 〔効 果〕 本発明によれば、幅方向別に検出した焼成点と昇温勾配
とを用いて、幅方向の焼成均質度を求め、幅方向の焼成
が均質化されるよう給絋部原料装入嵩高の幅方向の差と
パレット両サイドの注水調整して制御するものであり、
本発明の実施により、第１表に示すように焼結鉱粉率が
低減した。
動に伴って焼結が進行していく．同時に、各風箱７に設
けられた熱電対９によって排風温度が幅方向別の焼成点
と昇温勾配が、焼成点・昇温勾配検出装３ｆｆｉｌ９に
よってそれぞれ検出され、幅方向焼成均質度演算装置２
０に出力される． 幅方問焼成均質度演算装置２０は、検出された幅方向別
の焼成点と昇温勾配とを用いて前記（１）式の演算を行
って、（焼成点十係数×昇温勾配）の幅方向の差を求め
る．この求めた値の絶対値が小さくなるように、幅方向
焼成均質制御演算装置２ｌで、前記（２）式のように原
料装入嵩高の幅方向の差を演算し、幅方向原料装入嵩高
ｉｌ１節装置２２で、分割ゲー｝ ４１．４２の幅方向
の開度の差と幅方向注水調節装置２３でパレットの両サ
イドに配設した注水ノズル２４の注水量を調整して制御
する． 〔効 果〕 本発明によれば、幅方向別に検出した焼成点と昇温勾配
とを用いて、幅方向の焼成均質度を求め、幅方向の焼成
が均質化されるよう給絋部原料装入嵩高の幅方向の差と
パレット両サイドの注水調整して制御するものであり、
本発明の実施により、第１表に示すように焼結鉱粉率が
低減した。
第１表
第１図はＤＬ式焼結機における焼成点および昇温勾配と
各風箱の排風温度との関係を示す説明図、第２図は本発
明の方法の実施例の説明図、第３図は焼結鉱粉率ＳＦと
（焼成点＋係数×昇温勾配）の幅方向の差の絶対値ＩΔ
Ｈ１との関係を示すグラフ、第４図はΔＨと給絋部原料
装入嵩高の幅方向の差ΔＣＨとの関係を示すグラフ、第
５図はΔＨと給絋部原料装入嵩高の幅方向の差ΔＣＨに
注水を加えた関係を示すグラフである． １・・・・・・グレート、２・・・・・・サージ・ホッ
パ３・・・・・・ロール・フィーダ、６・・・・・・点
火炉７・・・・・・風箱、８・・・・・・主排風機９・
・・・・・熱電対、１０・・・・・・原料１１・・・・
・・充填層、ｌ６・・・・・・原料槽１７・・・・・・
ミキサ、１８・・・・・・給絋シュート１９・・・・・
・焼成点・昇温勾配検出装置２０・・・・・・幅方向焼
成均質度演算装置２ｌ・・・・・・幅方向焼成均質制御
演算袋置２２・・・・・・幅方向原料装入嵩高調節装置
２３・・・・・・幅方向注水調節装置 ２４・・・・・・注水ノズル θ１．θ２・・・・・・昇温勾配 １５１．１５２・・・・・・立上り点、４１ ． ４２
・・・分割ゲ５１，５２・・・・・・原料装入嵩高計１
２１，１２２・・・・・・燃焼前線 １３１１．１３２・・・・・・焼成点 １４１，１４２・・・・・・排風温度推移ト
各風箱の排風温度との関係を示す説明図、第２図は本発
明の方法の実施例の説明図、第３図は焼結鉱粉率ＳＦと
（焼成点＋係数×昇温勾配）の幅方向の差の絶対値ＩΔ
Ｈ１との関係を示すグラフ、第４図はΔＨと給絋部原料
装入嵩高の幅方向の差ΔＣＨとの関係を示すグラフ、第
５図はΔＨと給絋部原料装入嵩高の幅方向の差ΔＣＨに
注水を加えた関係を示すグラフである． １・・・・・・グレート、２・・・・・・サージ・ホッ
パ３・・・・・・ロール・フィーダ、６・・・・・・点
火炉７・・・・・・風箱、８・・・・・・主排風機９・
・・・・・熱電対、１０・・・・・・原料１１・・・・
・・充填層、ｌ６・・・・・・原料槽１７・・・・・・
ミキサ、１８・・・・・・給絋シュート１９・・・・・
・焼成点・昇温勾配検出装置２０・・・・・・幅方向焼
成均質度演算装置２ｌ・・・・・・幅方向焼成均質制御
演算袋置２２・・・・・・幅方向原料装入嵩高調節装置
２３・・・・・・幅方向注水調節装置 ２４・・・・・・注水ノズル θ１．θ２・・・・・・昇温勾配 １５１．１５２・・・・・・立上り点、４１ ． ４２
・・・分割ゲ５１，５２・・・・・・原料装入嵩高計１
２１，１２２・・・・・・燃焼前線 １３１１．１３２・・・・・・焼成点 １４１，１４２・・・・・・排風温度推移ト
Claims (1)
- 焼結機の各風箱に排風温度測定装置を設け、給鉱部に原
料装入嵩高の幅方向の差を調節する焼結方法において、
原料の移動に従い幅方向別に測定した各風箱の排風温度
推移から幅方向別に焼成点と昇温勾配とを検出すること
、該幅方向別にそれぞれ、焼成点の値とおよび温度勾配
に所定の係数を乗じた値とを加算すること、該各加算値
間の差がなくなるように、給絋部原料装入嵩高の幅方向
差を調節し、および／またはパレット両サイドに注水す
ると共に注水量を調整することからなる焼結機の操業方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11555289A JPH02294437A (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 焼結機の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11555289A JPH02294437A (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 焼結機の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02294437A true JPH02294437A (ja) | 1990-12-05 |
Family
ID=14665369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11555289A Pending JPH02294437A (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 焼結機の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02294437A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0499230A (ja) * | 1990-08-10 | 1992-03-31 | Kobe Steel Ltd | 焼結機の制御装置 |
-
1989
- 1989-05-09 JP JP11555289A patent/JPH02294437A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0499230A (ja) * | 1990-08-10 | 1992-03-31 | Kobe Steel Ltd | 焼結機の制御装置 |
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