JPH0233773B2 - Yuseiyoatsupusetsutokokannoseizoho - Google Patents
YuseiyoatsupusetsutokokannoseizohoInfo
- Publication number
- JPH0233773B2 JPH0233773B2 JP6291084A JP6291084A JPH0233773B2 JP H0233773 B2 JPH0233773 B2 JP H0233773B2 JP 6291084 A JP6291084 A JP 6291084A JP 6291084 A JP6291084 A JP 6291084A JP H0233773 B2 JPH0233773 B2 JP H0233773B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tempering
- strength
- temperature
- bainite
- upset
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は高強度油井用アツプセツト鋼管の製
造法に関する。 （従来技術） 高強度油井用アツプセツト鋼管は、素管の管端
のアツプセツト部分を高温（例えば1200℃以上）
に加熱してアツプセツト加工し、その後焼準、焼
準−焼戻しあるいは焼入−焼戻しの熱処理を行つ
て製造される。 この従来法は、オーステナイト域に再加熱する
ためエネルギー的にもコスト高であるうえ、アツ
プセツトされた鋼管は肉厚が違う部分があるため
加熱および冷却時の歪みが大きいという欠点があ
る。又、焼入を行う場合には肉厚の異なる部分に
均等に焼きを入れるため、特殊な焼入装置が必要
となる。 （発明の目的） 本発明はこれら従来法の欠点を回避し、アツプ
セツト加工後熱歪みの生じない低温での焼戻しの
みで均一な材質をもつ高強度油井用アツプセツト
鋼管を得る製造法を提供するものである。 （発明の構成） 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明による鋼の成分範囲はオーステナイト域
から空冷した場合にベイナイト組織となるもので
ある。こゝで本発明鋼の成分を示す。 Ｃは0.30wt％を超えると靭性劣化するので、
0.30wt％以下に添加する。 Siは脱酸あるいは強度調整用として添加する
が、脱酸には0.1wt％以上必要で、1wt％を超え
る脆化が生ずるので、0.10〜1.00wt％とした。 Mnは空冷でベイナイト組織とするため、
1.5wt％以上必要であり、3.0wt％を超えると脆化
が生ずるので1.5〜3.0wt％とした。 Alは脱酸のために必要な量、即ち0.005〜
0.10wt％添加する。 Nbは空冷でベイナイト組織とするため添加す
るが、このためには0.01wt％以上必要であり、ま
た、0.15wt％を超えても効果の向上はないので
0.01〜0.15wt％とする。 Cr、Ni、Mo、Ｂ、Cuはベイナイト組織生成
作用に有効な範囲、即ちCr；1.0wt％以下、Ni；
2.0wt％以下、Mo；0.5wt％以下、Ｂ；0.002wt％
以下、Cu；1.0wt％以下、そして、Ｖ、Tiは細粒
化に有効な範囲、即ちVt；0.15wt％以下、Ti；
0.10wt％以下で、１種または２種以上添加するも
のである。 本発明者はベイナイト組織の焼戻し抵抗につい
て研究した結果、ベイナイト組織の焼戻し抵抗は
マルテンサイトより高いこと、すなわち容易に軟
化しないことを見出した。この焼戻し抵抗の高い
ベイナイト組織を利用し、アツプセツト加工後低
温焼戻し処理のみで均質なアツプセツト鋼管を製
造するものである。 アツプセツト加工は、管端を高温（1200℃以
上）に加熱して行われるが、その際管全体の温度
分布を見ると管端の1200℃から室温まで温度が分
布する。そのため、アツプセツト加工を行つたあ
とは主に温度分布に対応した材質変化、とくに強
度変化が生じてしまう。そこで従来法ではアツプ
セツト加工後オーステナイト域に再加熱する処理
が必要となるわけである。 本発明にようにオーステナイト域からの空冷で
ベイナイト組織となる成分の鋼においては、アツ
プセツト前の素管つまり熱間圧延のままの状態の
組織がやはりベイナイト組織を呈する。これがア
ツプセツト加工の際の温度履歴により如何に変化
するかを第１図によつて見る。 第１図は第１表に示した化学成分（wt％）を
有する肉厚8.0mm、外径75mmの鋼管の管端約500mm
を1250℃に加熱アツプセツト加工し、管端部長さ
110mmを肉厚14mm外径85mmになし空冷した鋼管の
長手方向の強度分布を、アツプセツト加工時に到
達した最高温度に対応させて示す図である。
造法に関する。 （従来技術） 高強度油井用アツプセツト鋼管は、素管の管端
のアツプセツト部分を高温（例えば1200℃以上）
に加熱してアツプセツト加工し、その後焼準、焼
準−焼戻しあるいは焼入−焼戻しの熱処理を行つ
て製造される。 この従来法は、オーステナイト域に再加熱する
ためエネルギー的にもコスト高であるうえ、アツ
プセツトされた鋼管は肉厚が違う部分があるため
加熱および冷却時の歪みが大きいという欠点があ
る。又、焼入を行う場合には肉厚の異なる部分に
均等に焼きを入れるため、特殊な焼入装置が必要
となる。 （発明の目的） 本発明はこれら従来法の欠点を回避し、アツプ
セツト加工後熱歪みの生じない低温での焼戻しの
みで均一な材質をもつ高強度油井用アツプセツト
鋼管を得る製造法を提供するものである。 （発明の構成） 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明による鋼の成分範囲はオーステナイト域
から空冷した場合にベイナイト組織となるもので
ある。こゝで本発明鋼の成分を示す。 Ｃは0.30wt％を超えると靭性劣化するので、
0.30wt％以下に添加する。 Siは脱酸あるいは強度調整用として添加する
が、脱酸には0.1wt％以上必要で、1wt％を超え
る脆化が生ずるので、0.10〜1.00wt％とした。 Mnは空冷でベイナイト組織とするため、
1.5wt％以上必要であり、3.0wt％を超えると脆化
が生ずるので1.5〜3.0wt％とした。 Alは脱酸のために必要な量、即ち0.005〜
0.10wt％添加する。 Nbは空冷でベイナイト組織とするため添加す
るが、このためには0.01wt％以上必要であり、ま
た、0.15wt％を超えても効果の向上はないので
0.01〜0.15wt％とする。 Cr、Ni、Mo、Ｂ、Cuはベイナイト組織生成
作用に有効な範囲、即ちCr；1.0wt％以下、Ni；
2.0wt％以下、Mo；0.5wt％以下、Ｂ；0.002wt％
以下、Cu；1.0wt％以下、そして、Ｖ、Tiは細粒
化に有効な範囲、即ちVt；0.15wt％以下、Ti；
0.10wt％以下で、１種または２種以上添加するも
のである。 本発明者はベイナイト組織の焼戻し抵抗につい
て研究した結果、ベイナイト組織の焼戻し抵抗は
マルテンサイトより高いこと、すなわち容易に軟
化しないことを見出した。この焼戻し抵抗の高い
ベイナイト組織を利用し、アツプセツト加工後低
温焼戻し処理のみで均質なアツプセツト鋼管を製
造するものである。 アツプセツト加工は、管端を高温（1200℃以
上）に加熱して行われるが、その際管全体の温度
分布を見ると管端の1200℃から室温まで温度が分
布する。そのため、アツプセツト加工を行つたあ
とは主に温度分布に対応した材質変化、とくに強
度変化が生じてしまう。そこで従来法ではアツプ
セツト加工後オーステナイト域に再加熱する処理
が必要となるわけである。 本発明にようにオーステナイト域からの空冷で
ベイナイト組織となる成分の鋼においては、アツ
プセツト前の素管つまり熱間圧延のままの状態の
組織がやはりベイナイト組織を呈する。これがア
ツプセツト加工の際の温度履歴により如何に変化
するかを第１図によつて見る。 第１図は第１表に示した化学成分（wt％）を
有する肉厚8.0mm、外径75mmの鋼管の管端約500mm
を1250℃に加熱アツプセツト加工し、管端部長さ
110mmを肉厚14mm外径85mmになし空冷した鋼管の
長手方向の強度分布を、アツプセツト加工時に到
達した最高温度に対応させて示す図である。
【表】
室温からA1変態点までの温度に加熱された部
分は焼戻し処理を受けたことに相当する。それで
熱間圧延ままより引張強度は低下するが降伏強度
は上昇する。A1変態点からA3変態点までの温度
に加熱された部分において、加熱時には素管は元
のベイナイト組織のままで一部オーステナイトに
変態し、冷却後はオーステナイトに変態した部分
は成分の濃縮により素地よりも変態温度の低い、
すなわち硬ベイナイトあるいはマルテンサイトに
変態する。そのため均一ベイナイトより引張強度
が上昇する。しかし部分的変態による残留応力の
ため降伏強度は低下する。 A3変態点以上に加熱された部分は加熱時には
全てオーステナイトに変態し、冷却後は熱間圧延
後と同じ均一ベイナイトに変態する。加熱時のオ
ーステナイト粒度、炭化物の固溶度などに対応し
た強度変化を示すが、組織が均一ベイナイトのた
め熱間圧延まま、すなわち素管とほぼ同程度の強
度となる。 さてこのような強度分布をもつ管に低温焼戻し
処理を施す場合の変化を第２図によつて見る。 第２図は第１図と同じ条件でアツプセツト加工
をなし、空冷後45℃×15分焼戻しした後の長手方
向の強度分布をアツプセツト加工時に到達した最
高温度に対応させて示す図である。 室温からA1変態点までアツプセツト加工時に
加熱された部分においては、この焼戻し温度以下
の部分は低温焼戻し処理を受けたことになり、焼
戻し温度からA1変態点までの部分はわずか焼戻
しが進むだけである。強度変化は、前述のように
ベイナイト素管の焼戻し抵抗の高いことから著し
い強度変化は示さず、引張強さの若干の低下、降
伏強度の上昇を示す。 A1〜A3変態点間に加熱された部分においては、
部分的変態により生じた残留応力を焼戻しにより
解放するため降伏強度は著しく上昇し、引張り強
さは低下する。A3変態点以上の場合は熱間圧延
後のベイナイト組織の焼戻しと同じ焼戻し挙動を
示し降伏強度の上昇、引張り強さの若干の低下を
示す。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 第２表のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄは本発明の実施例であ
り従来法のＥに比較し耐力のバラツキは劣つては
いるが充分実用に耐えるバラツキ範囲である。
分は焼戻し処理を受けたことに相当する。それで
熱間圧延ままより引張強度は低下するが降伏強度
は上昇する。A1変態点からA3変態点までの温度
に加熱された部分において、加熱時には素管は元
のベイナイト組織のままで一部オーステナイトに
変態し、冷却後はオーステナイトに変態した部分
は成分の濃縮により素地よりも変態温度の低い、
すなわち硬ベイナイトあるいはマルテンサイトに
変態する。そのため均一ベイナイトより引張強度
が上昇する。しかし部分的変態による残留応力の
ため降伏強度は低下する。 A3変態点以上に加熱された部分は加熱時には
全てオーステナイトに変態し、冷却後は熱間圧延
後と同じ均一ベイナイトに変態する。加熱時のオ
ーステナイト粒度、炭化物の固溶度などに対応し
た強度変化を示すが、組織が均一ベイナイトのた
め熱間圧延まま、すなわち素管とほぼ同程度の強
度となる。 さてこのような強度分布をもつ管に低温焼戻し
処理を施す場合の変化を第２図によつて見る。 第２図は第１図と同じ条件でアツプセツト加工
をなし、空冷後45℃×15分焼戻しした後の長手方
向の強度分布をアツプセツト加工時に到達した最
高温度に対応させて示す図である。 室温からA1変態点までアツプセツト加工時に
加熱された部分においては、この焼戻し温度以下
の部分は低温焼戻し処理を受けたことになり、焼
戻し温度からA1変態点までの部分はわずか焼戻
しが進むだけである。強度変化は、前述のように
ベイナイト素管の焼戻し抵抗の高いことから著し
い強度変化は示さず、引張強さの若干の低下、降
伏強度の上昇を示す。 A1〜A3変態点間に加熱された部分においては、
部分的変態により生じた残留応力を焼戻しにより
解放するため降伏強度は著しく上昇し、引張り強
さは低下する。A3変態点以上の場合は熱間圧延
後のベイナイト組織の焼戻しと同じ焼戻し挙動を
示し降伏強度の上昇、引張り強さの若干の低下を
示す。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 第２表のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄは本発明の実施例であ
り従来法のＥに比較し耐力のバラツキは劣つては
いるが充分実用に耐えるバラツキ範囲である。
【表】
【表】
アツプセツト部肉厚
拡管率＝
拡管率＝
Claims (1)
- １ 重量で、Ｃ≦0.30％、Si：0.10〜1.00％、
Mn：1.5〜3.0％、Nb：0.01〜0.15％、Al：0.005
〜0.10％、さらに、Cr≦1.0％、Ni≦2.0％、Mo
≦0.5％、Ｂ≦0.002％、Cu≦1.0％、Ｖ≦0.15％、
Ti≦0.10％の１種または２種以上を含有し、残
部：Feおよび不可避的不純物からなる鋼の素管
を、熱間でアツプセツトした後、500℃以下の温
度域で焼戻すことを特徴とする油井用アツプセツ
ト鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6291084A JPH0233773B2 (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | Yuseiyoatsupusetsutokokannoseizoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6291084A JPH0233773B2 (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | Yuseiyoatsupusetsutokokannoseizoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208415A JPS60208415A (ja) | 1985-10-21 |
| JPH0233773B2 true JPH0233773B2 (ja) | 1990-07-30 |
Family
ID=13213879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6291084A Expired - Lifetime JPH0233773B2 (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | Yuseiyoatsupusetsutokokannoseizoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0233773B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100564567C (zh) * | 2003-10-20 | 2009-12-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 扩管用无缝油井钢管及其制造方法 |
| DE102014102452A1 (de) * | 2014-02-25 | 2015-08-27 | Vallourec Deutschland Gmbh | Verfahren zur Herstellung von warmgewalzten, nahtlosen Rohren aus umwandlungsfähigem Stahl, insbesondere für Rohrleitungen für Tiefwasseranwendungen und entsprechende Rohre |
| CN104388835A (zh) * | 2014-10-17 | 2015-03-04 | 邯郸新兴特种管材有限公司 | 一种用于开采高密度原油的钢管及其生产工艺 |
| CN104878307A (zh) * | 2015-04-30 | 2015-09-02 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种贝氏体耐磨用热轧无缝钢管生产方法 |
| CN104846261A (zh) * | 2015-05-28 | 2015-08-19 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 钢管及其制造方法 |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP6291084A patent/JPH0233773B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60208415A (ja) | 1985-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4018905B2 (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼およびその製造方法 | |
| EP0092815B1 (en) | A car stabilizer and a manufacturing method therefor | |
| JPH0112816B2 (ja) | ||
| JPH0233773B2 (ja) | Yuseiyoatsupusetsutokokannoseizoho | |
| JPH1180903A (ja) | 遅れ破壊特性に優れた高強度鋼部材およびその製造方法 | |
| JPS589921A (ja) | 石油産業に使用される継目なし鋼管を製造する方法 | |
| JPH0545651B2 (ja) | ||
| JPS61153230A (ja) | 迅速球状化が可能な低合金鋼線材の製造方法 | |
| JPS602364B2 (ja) | 低温靭性にすぐれた非調質高張力鋼板の製造法 | |
| JPH0718326A (ja) | オンライン熱処理による高強度高靭性レールの製造方法 | |
| JP2001200313A (ja) | 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管の製造方法 | |
| US3196053A (en) | Production of heat-treated sheets | |
| KR100435461B1 (ko) | 재질편차가 적은 냉간압조용 강재의 제조방법 | |
| JP2564425B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた高靭性４０キロ級鋼管の製造法 | |
| JPS63210236A (ja) | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 | |
| JPH07188748A (ja) | 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法 | |
| JPH05339627A (ja) | 低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼の熱処理方法 | |
| JPH027368B2 (ja) | ||
| JPS63310920A (ja) | 高靭性９％Ｎｉ鋼管の製造方法 | |
| JPS58117832A (ja) | 強度と靭性のすぐれた低炭素当量成分系継目無鋼管の製造法 | |
| JPS59150019A (ja) | 高靭性継目無鋼管の製造法 | |
| JPH07228919A (ja) | 構造用素材の熱処理方法 | |
| JPH05117749A (ja) | 低温靱性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH042718A (ja) | 中強度鋼材の製造方法 | |
| JP2961666B2 (ja) | 耐温間へたり性に優れたばね用鋼の製造方法 |