JPH0242917B2 - - Google Patents
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Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は金属光沢性にすぐれた高耐食性電気複
合亜鉛系メツキ鋼板の製造法に関するものであ
る。 （従来の技術） 亜鉛系メツキ鋼板は、自動車、家電、建材など
幅広い用途を持つが、近年、省資源、省エネルギ
ーの観点から製品の耐久性向上が望まれ、亜鉛系
メツキ鋼板の耐食性向上が強く求められている。
特に、自動車用メツキ鋼板に対してはその傾向が
強まつている。 これは、北米、欧州をはじめとする冬期寒冷地
において、道路凍結防止の観点から岩塩や塩化カ
ルシウムなどの散布が行なわれ、自動車の使用さ
れる環境が益々厳しいものになつてきているから
である。このような環境で使用される自動車用鋼
板に対し、裸耐錆性や耐孔あき性等が要求されて
いる。 （発明が解決しようとする問題点） 上記のような要求に対して、たとえば特開昭56
−133488号公報のZn―Fe合金２層メツキ鋼板や、
特公昭50−29821号公報のZn―Ni合金メツキ鋼板
等が開発され、製品化されている。しかし、ユー
ザー側からの要求特性が高度化するに従つて、さ
らに高耐食性な表面処理鋼板が要求されつつあ
る。 そこで最近では、メツキ層中に腐食阻止の性質
を持つた微粒子を分散共析させたメツキ鋼板、い
わゆる高耐食性複合メツキ鋼板の製造可能性が検
討されている。たとえば、特開昭60−141898号公
報では、Zn―Ni、Zn―FeおよびZn―Co合金メ
ツキ層中に腐食防止微粒子としてSiO2、TiO2、
ZrO2等を分散させた複合メツキ鋼板が、微粒子
を含まない合金メツキ鋼板に比較してJIS Z2371
の塩水噴霧試験において耐赤錆発生が約1.5倍以
上向上すると述べられている。しかし、上記複合
メツキ鋼板は将来の目標とする「５年間外面赤錆
発生がない―10年間孔があかない」を満足するま
でには至つていない。 そこで、本発明者らはさらにより良い高耐食性
複合メツキ鋼板として、亜鉛系メツキ液中に耐食
性に有効な腐食防止の性質を持つたクロム酸塩あ
るいはさらにSiO2、Al2O3、TiO2、ZrO2、Cr2O3
の１種または２種以上を含有する酸性Zn系メツ
キ液中で鋼板を陰極電解処理すると耐食性にすぐ
れた電気複合メツキ鋼板が得られることを知見し
た。しかしながら、耐食性にはすぐれているもの
の、複合メツキ鋼板の製造において、メツキ層中
への微粒子の分散共析量が不安定で、メツキ外観
性や金属光沢性を劣化させる問題があつた。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、クロム酸塩あるいはさらにSiO2、
Al2O3、TiO2、ZrO2、Cr2O3の１種又は２種以上
を含有する酸性Zn系メツキ液中で鋼板を陰極に
して電解処理するメツキ法において、酸性Zn系
メツキ液のPHを４以下に調整しながらイオン化傾
向の高い金属粒をメツキ液中に溶出したCr6+濃度
に見合わせた相対量でメツキ液中に投入すること
によりCr6+をCr3+に還元したメツキ液中で電気メ
ツキすることを特徴とする金属光沢性にすぐれた
高耐食性電気複合亜鉛系メツキ鋼板の製造法であ
る。 （作用） 本発明者らは、メツキ外観や金属光沢性を劣化
させる原因はメツキ液中に含有されるクロム酸塩
の微量溶解から発生するCr6+にあることを突き止
め、メツキ液中のCr6+量の低減法を確立した。 第１図は本発明により得られる複合メツキ鋼板
の断面模式図である。メツキ原板（鉄原板）１は
通常の表面処理用鋼板製造工程を経て表面清浄さ
れた薄鋼板である。亜鉛系メツキ層２はクロム酸
塩あるいはさらにSiO2、Al2O3、TiO2、ZrO2、
Cr2O3の１種又は２種以上の腐食阻止微粒子３を
含有する。４はニツケルやアルミナなどのプラス
帯電化作用の添加物である。ここで、亜鉛系メツ
キ層とは、Zn、Zn―Ni、Zn―Fe、Zn―Co、Zn
―Mn、Zn―Ni―Fe、Zn―Ni―Co、Zn―Ni―
Cr、Zn―Fe―Cr、Zn―Fe―Co等であり、クロ
ム酸塩とはBaCrO4、SrCrO4、PbCrO4、ZnCrO4
等である。 ところで、メツキ層中にクロム酸塩を分散共析
することにより著しく耐食性が向上する理由は次
のように考えられる。メツキ層中に分散共析した
クロム酸塩は腐食環境において一部溶解し、Cr6+
を放出する。このCr6+とメツキ層中金属が反応
し、耐食性にすぐれたクロメート皮膜を形成す
る。さらに、このクロメート皮膜が破壊されても
メツキ層全体（表面および断面方向）にクロム酸
塩が均一分散していることから、再び微量溶出し
たCr6+とメツキ層金属が反応し、クロメート皮膜
を繰り返し形成するため、従来の亜鉛系メツキ鋼
板に比較して著しい耐食性向上が可能となる。 クロム酸とともにSiO2、Al2O3、TiO2、ZrO2、
Cr2O3の１種又は２種以上を含有させた場合も、
上記クロメート皮膜形成が起こるが、さらに
SiO2等含有による相乗効果が期待できる。すな
わち、SiO2等は外部腐食因子の攻撃に対するバ
リアー効果があり、そのため腐食の進行が抑制さ
れる。 クロム酸塩としてはBaCrO4をはじめとする一
般に難溶性と言われるものを使用しているが、酸
性メツキ液中（PHが４以下の溶液）においては以
下のような挙動が考えられる。 MCrO4M2+＋CrO4 2-（＝Cr6+） …(1) このため、メツキ液中にCr6+の蓄積が起こるこ
とが予想される。実際のPH＝４以下のメツキ液中
におけるBaCrO4の溶解によるCr6+濃度の経時変
化を第２図に示す。時間が経つにつれてメツキ液
中Cr6+濃度の増加が認められる。すなわち反応(1)
が右に移動する。 このCr6+の蓄積はメツキ性（メツキ外観、微粒
子分散共析量等）に悪影響を与える。メツキ液中
にCr6+が存在すると、電解処理の初期に陰極（鉄
素地）面にクロムの酸化皮膜（クロメート系皮
膜）の形成が起こり、その上にメツキ金属や微粒
子が析出しようとするため、メツキ焼け（メツキ
の外観が黒くパウダー状になる）を起こしたり、
微粒子の析出量が減少する現象が見られる。 第３図はBaCrO4を使用した場合のメツキ液中
Cr6+濃度とメツキ層中へのBaCrO4析出性との関
係を示す。メツキ液中Cr6+濃度が増えるに従つて
BaCrO4の析出性が低下する。すなわち、メツキ
層の耐食性が劣化することになる。メツキ性に悪
影響を与えているのがBaCrO4等のクロム酸塩か
ら溶出するCr6+であることが確認された。そのた
め、美麗な外観を持ち、クロム酸塩やSiO2等の
メツキ層への析出量を確保するにはメツキ液中
Cr6+の抑制が必要となる。 そこで、本発明者らは、金属粒を使つた酸化還
元作用によりCr6+をCr3+に変化させることでメツ
キ液中Cr6+の抑制を試みた。 3M＋nCr6+→3Mn+＋nCr3+ …(2) ここで、金属粒とはAl、Zn、Mg、Mn、Fe等
のイオン化傾向の高い金属を言う。金属粒とCr6+
の反応は反応式(2)に示すようであると考えられ
る。この反応は酸性メツキ液中、すなわちPHが４
以下の領域で起こりやすい。メツキ液PHが４を越
えると金属粒の表面にその金属イオン水酸化皮膜
が形成されたり、または空気中で既に生成してい
る酸化皮膜の破壊が起こりにくくなるため金属粒
とCr6+の反応が進み難くなるからである。 第４図は金属粒としてZn粒を使つた場合のメ
ツキ液中Cr6+の濃度変化を示す。メツキ液中PHに
よつてCr6+の低減状況が違うが、PHを４以下に維
持しておけば液中Cr6+は減少減向にある。PHが４
を越えるとZn粒によるCr6+の還元作用が起こら
ず、メツキ液中Cr6+濃度は低減できない。 また金属粒の使用法としては、第５図に示すよ
うにメツキセルセクシヨンに金属粒を投入するの
ではなく、タンク５内のメツキ液６がケミカルポ
ンプ７で導入される側にフイルター８を設けて金
属粒９を封入した円筒１０（還元槽）にメツキ液
を下側から導き、金属粒の詰まつた部分をメツキ
液が循環通過する時に(2)の反応によりCr6+をCr3+
に還元するのがよい。また、メツキセルセクシヨ
ンに金属粒を投入する場合は、Cr6+→Cr3+反応が
起こりにくいだけでなく、細粒化した金属粒がメ
ツキ液中に浮遊し、それがコイル材製造時にロー
ルへのまき込み等により押しキズ発生の原因とも
なる。そのため、金属粒とCr6+の酸化還元作用を
有効にかつ安定して起こさせるには前記還元槽法
が最適である。 金属Zn粒を使つて上記方法によりメツキ液の
Cr6+を低減させて陰極電解処理を実施した場合の
結果を第６図に示す。メツキ液中Cr6+を低減させ
ることによりメツキ層中クロム酸塩（BaCrO4）
の析出量が増し、高電流密度電解処理が可能とな
ることがわかる。 （実施例） 次に、本発明を実施例に基づいて説明する。 メツキ液はZnSO4―NiSO4系酸性液を基準に、
クロム酸塩あるいはさらにSiO2、Al2O3、TiO2
の１種又は２種以上を混合添加した後に、本発明
により金属Zn粒を使つた酸化還元作用によりメ
ツキ液中Cr6+濃度を低減させて使用した。アルカ
リ脱脂→水洗→硫酸酸洗→水洗により表面が清浄
化された冷延鋼板上に、上記メツキ液中で陰極電
解処理することで金属光沢性および耐食性にすぐ
れた複合メツキ鋼板を作製した。 上記条件にて製造した種々の複合メツキ鋼板に
ついて以下の評価試験を行なつた。 (1) メツキ仕上り性（メツキ外観、金属光沢性） 評価；〇…メツキ外観良好で金属光沢性も良好 △…メツキ外観良好で金属光沢性がやや
劣る ×…メツキ外観および金属光沢性ともに
不良 (2) メツキ層中へのBaCrO4の析出性 評価；〇…BaCrO4析出量大（＞BaCrO40.5wt
％） △…BaCrO4析出量がやや少ない
（BaCrO4＝0.1〜0.5wt％） ×…ほとんどBaCrO4が析出していない
（＜BaCrO40.1wt％） (3) 裸材（メツキまま）の耐錆性 評価；塩水噴霧試験20日後の赤錆発生率を測定 ◎…赤錆発生率５％以下 〇… 〃 ５〜20％ △… 〃 20〜35％ ×… 〃 35〜50％ ××… 〃 50％以上 第１表に評価結果を示す。これから明らかなよ
うに、本発明法により製造された複合メツキ鋼板
は金属光沢性が十分で、耐食性にもすぐれている
ことがわかる。
合亜鉛系メツキ鋼板の製造法に関するものであ
る。 （従来の技術） 亜鉛系メツキ鋼板は、自動車、家電、建材など
幅広い用途を持つが、近年、省資源、省エネルギ
ーの観点から製品の耐久性向上が望まれ、亜鉛系
メツキ鋼板の耐食性向上が強く求められている。
特に、自動車用メツキ鋼板に対してはその傾向が
強まつている。 これは、北米、欧州をはじめとする冬期寒冷地
において、道路凍結防止の観点から岩塩や塩化カ
ルシウムなどの散布が行なわれ、自動車の使用さ
れる環境が益々厳しいものになつてきているから
である。このような環境で使用される自動車用鋼
板に対し、裸耐錆性や耐孔あき性等が要求されて
いる。 （発明が解決しようとする問題点） 上記のような要求に対して、たとえば特開昭56
−133488号公報のZn―Fe合金２層メツキ鋼板や、
特公昭50−29821号公報のZn―Ni合金メツキ鋼板
等が開発され、製品化されている。しかし、ユー
ザー側からの要求特性が高度化するに従つて、さ
らに高耐食性な表面処理鋼板が要求されつつあ
る。 そこで最近では、メツキ層中に腐食阻止の性質
を持つた微粒子を分散共析させたメツキ鋼板、い
わゆる高耐食性複合メツキ鋼板の製造可能性が検
討されている。たとえば、特開昭60−141898号公
報では、Zn―Ni、Zn―FeおよびZn―Co合金メ
ツキ層中に腐食防止微粒子としてSiO2、TiO2、
ZrO2等を分散させた複合メツキ鋼板が、微粒子
を含まない合金メツキ鋼板に比較してJIS Z2371
の塩水噴霧試験において耐赤錆発生が約1.5倍以
上向上すると述べられている。しかし、上記複合
メツキ鋼板は将来の目標とする「５年間外面赤錆
発生がない―10年間孔があかない」を満足するま
でには至つていない。 そこで、本発明者らはさらにより良い高耐食性
複合メツキ鋼板として、亜鉛系メツキ液中に耐食
性に有効な腐食防止の性質を持つたクロム酸塩あ
るいはさらにSiO2、Al2O3、TiO2、ZrO2、Cr2O3
の１種または２種以上を含有する酸性Zn系メツ
キ液中で鋼板を陰極電解処理すると耐食性にすぐ
れた電気複合メツキ鋼板が得られることを知見し
た。しかしながら、耐食性にはすぐれているもの
の、複合メツキ鋼板の製造において、メツキ層中
への微粒子の分散共析量が不安定で、メツキ外観
性や金属光沢性を劣化させる問題があつた。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、クロム酸塩あるいはさらにSiO2、
Al2O3、TiO2、ZrO2、Cr2O3の１種又は２種以上
を含有する酸性Zn系メツキ液中で鋼板を陰極に
して電解処理するメツキ法において、酸性Zn系
メツキ液のPHを４以下に調整しながらイオン化傾
向の高い金属粒をメツキ液中に溶出したCr6+濃度
に見合わせた相対量でメツキ液中に投入すること
によりCr6+をCr3+に還元したメツキ液中で電気メ
ツキすることを特徴とする金属光沢性にすぐれた
高耐食性電気複合亜鉛系メツキ鋼板の製造法であ
る。 （作用） 本発明者らは、メツキ外観や金属光沢性を劣化
させる原因はメツキ液中に含有されるクロム酸塩
の微量溶解から発生するCr6+にあることを突き止
め、メツキ液中のCr6+量の低減法を確立した。 第１図は本発明により得られる複合メツキ鋼板
の断面模式図である。メツキ原板（鉄原板）１は
通常の表面処理用鋼板製造工程を経て表面清浄さ
れた薄鋼板である。亜鉛系メツキ層２はクロム酸
塩あるいはさらにSiO2、Al2O3、TiO2、ZrO2、
Cr2O3の１種又は２種以上の腐食阻止微粒子３を
含有する。４はニツケルやアルミナなどのプラス
帯電化作用の添加物である。ここで、亜鉛系メツ
キ層とは、Zn、Zn―Ni、Zn―Fe、Zn―Co、Zn
―Mn、Zn―Ni―Fe、Zn―Ni―Co、Zn―Ni―
Cr、Zn―Fe―Cr、Zn―Fe―Co等であり、クロ
ム酸塩とはBaCrO4、SrCrO4、PbCrO4、ZnCrO4
等である。 ところで、メツキ層中にクロム酸塩を分散共析
することにより著しく耐食性が向上する理由は次
のように考えられる。メツキ層中に分散共析した
クロム酸塩は腐食環境において一部溶解し、Cr6+
を放出する。このCr6+とメツキ層中金属が反応
し、耐食性にすぐれたクロメート皮膜を形成す
る。さらに、このクロメート皮膜が破壊されても
メツキ層全体（表面および断面方向）にクロム酸
塩が均一分散していることから、再び微量溶出し
たCr6+とメツキ層金属が反応し、クロメート皮膜
を繰り返し形成するため、従来の亜鉛系メツキ鋼
板に比較して著しい耐食性向上が可能となる。 クロム酸とともにSiO2、Al2O3、TiO2、ZrO2、
Cr2O3の１種又は２種以上を含有させた場合も、
上記クロメート皮膜形成が起こるが、さらに
SiO2等含有による相乗効果が期待できる。すな
わち、SiO2等は外部腐食因子の攻撃に対するバ
リアー効果があり、そのため腐食の進行が抑制さ
れる。 クロム酸塩としてはBaCrO4をはじめとする一
般に難溶性と言われるものを使用しているが、酸
性メツキ液中（PHが４以下の溶液）においては以
下のような挙動が考えられる。 MCrO4M2+＋CrO4 2-（＝Cr6+） …(1) このため、メツキ液中にCr6+の蓄積が起こるこ
とが予想される。実際のPH＝４以下のメツキ液中
におけるBaCrO4の溶解によるCr6+濃度の経時変
化を第２図に示す。時間が経つにつれてメツキ液
中Cr6+濃度の増加が認められる。すなわち反応(1)
が右に移動する。 このCr6+の蓄積はメツキ性（メツキ外観、微粒
子分散共析量等）に悪影響を与える。メツキ液中
にCr6+が存在すると、電解処理の初期に陰極（鉄
素地）面にクロムの酸化皮膜（クロメート系皮
膜）の形成が起こり、その上にメツキ金属や微粒
子が析出しようとするため、メツキ焼け（メツキ
の外観が黒くパウダー状になる）を起こしたり、
微粒子の析出量が減少する現象が見られる。 第３図はBaCrO4を使用した場合のメツキ液中
Cr6+濃度とメツキ層中へのBaCrO4析出性との関
係を示す。メツキ液中Cr6+濃度が増えるに従つて
BaCrO4の析出性が低下する。すなわち、メツキ
層の耐食性が劣化することになる。メツキ性に悪
影響を与えているのがBaCrO4等のクロム酸塩か
ら溶出するCr6+であることが確認された。そのた
め、美麗な外観を持ち、クロム酸塩やSiO2等の
メツキ層への析出量を確保するにはメツキ液中
Cr6+の抑制が必要となる。 そこで、本発明者らは、金属粒を使つた酸化還
元作用によりCr6+をCr3+に変化させることでメツ
キ液中Cr6+の抑制を試みた。 3M＋nCr6+→3Mn+＋nCr3+ …(2) ここで、金属粒とはAl、Zn、Mg、Mn、Fe等
のイオン化傾向の高い金属を言う。金属粒とCr6+
の反応は反応式(2)に示すようであると考えられ
る。この反応は酸性メツキ液中、すなわちPHが４
以下の領域で起こりやすい。メツキ液PHが４を越
えると金属粒の表面にその金属イオン水酸化皮膜
が形成されたり、または空気中で既に生成してい
る酸化皮膜の破壊が起こりにくくなるため金属粒
とCr6+の反応が進み難くなるからである。 第４図は金属粒としてZn粒を使つた場合のメ
ツキ液中Cr6+の濃度変化を示す。メツキ液中PHに
よつてCr6+の低減状況が違うが、PHを４以下に維
持しておけば液中Cr6+は減少減向にある。PHが４
を越えるとZn粒によるCr6+の還元作用が起こら
ず、メツキ液中Cr6+濃度は低減できない。 また金属粒の使用法としては、第５図に示すよ
うにメツキセルセクシヨンに金属粒を投入するの
ではなく、タンク５内のメツキ液６がケミカルポ
ンプ７で導入される側にフイルター８を設けて金
属粒９を封入した円筒１０（還元槽）にメツキ液
を下側から導き、金属粒の詰まつた部分をメツキ
液が循環通過する時に(2)の反応によりCr6+をCr3+
に還元するのがよい。また、メツキセルセクシヨ
ンに金属粒を投入する場合は、Cr6+→Cr3+反応が
起こりにくいだけでなく、細粒化した金属粒がメ
ツキ液中に浮遊し、それがコイル材製造時にロー
ルへのまき込み等により押しキズ発生の原因とも
なる。そのため、金属粒とCr6+の酸化還元作用を
有効にかつ安定して起こさせるには前記還元槽法
が最適である。 金属Zn粒を使つて上記方法によりメツキ液の
Cr6+を低減させて陰極電解処理を実施した場合の
結果を第６図に示す。メツキ液中Cr6+を低減させ
ることによりメツキ層中クロム酸塩（BaCrO4）
の析出量が増し、高電流密度電解処理が可能とな
ることがわかる。 （実施例） 次に、本発明を実施例に基づいて説明する。 メツキ液はZnSO4―NiSO4系酸性液を基準に、
クロム酸塩あるいはさらにSiO2、Al2O3、TiO2
の１種又は２種以上を混合添加した後に、本発明
により金属Zn粒を使つた酸化還元作用によりメ
ツキ液中Cr6+濃度を低減させて使用した。アルカ
リ脱脂→水洗→硫酸酸洗→水洗により表面が清浄
化された冷延鋼板上に、上記メツキ液中で陰極電
解処理することで金属光沢性および耐食性にすぐ
れた複合メツキ鋼板を作製した。 上記条件にて製造した種々の複合メツキ鋼板に
ついて以下の評価試験を行なつた。 (1) メツキ仕上り性（メツキ外観、金属光沢性） 評価；〇…メツキ外観良好で金属光沢性も良好 △…メツキ外観良好で金属光沢性がやや
劣る ×…メツキ外観および金属光沢性ともに
不良 (2) メツキ層中へのBaCrO4の析出性 評価；〇…BaCrO4析出量大（＞BaCrO40.5wt
％） △…BaCrO4析出量がやや少ない
（BaCrO4＝0.1〜0.5wt％） ×…ほとんどBaCrO4が析出していない
（＜BaCrO40.1wt％） (3) 裸材（メツキまま）の耐錆性 評価；塩水噴霧試験20日後の赤錆発生率を測定 ◎…赤錆発生率５％以下 〇… 〃 ５〜20％ △… 〃 20〜35％ ×… 〃 35〜50％ ××… 〃 50％以上 第１表に評価結果を示す。これから明らかなよ
うに、本発明法により製造された複合メツキ鋼板
は金属光沢性が十分で、耐食性にもすぐれている
ことがわかる。
【表】
（発明の効果）
このように、本発明によりクロム酸塩をはじめ
とする腐食阻止微粒子を安定してメツキ層に析出
させることで、金属光沢性にすぐれた高耐食性複
合メツキ鋼板を製造することが可能となる。
とする腐食阻止微粒子を安定してメツキ層に析出
させることで、金属光沢性にすぐれた高耐食性複
合メツキ鋼板を製造することが可能となる。
第１図は本発明により得られる複合メツキ鋼板
の断面模式図、第２図はPH＝４以下のメツキ液中
におけるBaCrO4の溶解によるCr6+濃度の経時変
化を示す図、第３図はBaCrO4を使用した場合の
メツキ液中Cr6+濃度とメツキ層中へのBaCrO4析
出性との関係を示す図、第４図は金属粒として
Zn粒を使つた場合のメツキ液中Cr6+の濃度変化
を示す図、第５図は金属粒の使用法を示す図、第
６図は金属Zn粒を使つて還元槽法によりメツキ
液のCr6+を低減させて陰極電解処理を実施した場
合の結果を示す図である。 １…メツキ原板、２…亜鉛系メツキ層、３…腐
食阻止微粒子、４…添加物、５…タンク、６…メ
ツキ液、７…ケミカルポンプ、８…フイルター、
９…金属粒、１０…円筒。
の断面模式図、第２図はPH＝４以下のメツキ液中
におけるBaCrO4の溶解によるCr6+濃度の経時変
化を示す図、第３図はBaCrO4を使用した場合の
メツキ液中Cr6+濃度とメツキ層中へのBaCrO4析
出性との関係を示す図、第４図は金属粒として
Zn粒を使つた場合のメツキ液中Cr6+の濃度変化
を示す図、第５図は金属粒の使用法を示す図、第
６図は金属Zn粒を使つて還元槽法によりメツキ
液のCr6+を低減させて陰極電解処理を実施した場
合の結果を示す図である。 １…メツキ原板、２…亜鉛系メツキ層、３…腐
食阻止微粒子、４…添加物、５…タンク、６…メ
ツキ液、７…ケミカルポンプ、８…フイルター、
９…金属粒、１０…円筒。
Claims (1)
- １ クロム酸塩あるいはさらにSiO2、Al2O3、
TiO2、ZrO2、Cr2O3の１種又は２種以上を含有
する酸性Zn系メツキ液中で鋼板を陰極にして電
解処理するメツキ法において、酸性Zn系メツキ
液のPHを４以下に調整しながらイオン化傾向の高
い金属粒をメツキ液中に溶出したCr6+濃度に見合
わせた相対量でメツキ液中に投入することにより
Cr6+をCr3+に還元したメツキ液中で電気メツキす
ることを特徴とする金属光沢性にすぐれた高耐食
性電気複合亜鉛系メツキ鋼板の製造法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8869387A JPS63255399A (ja) | 1987-04-13 | 1987-04-13 | 金属光沢性にすぐれた高耐食性電気複合亜鉛系メツキ鋼板の製造法 |
| US07/136,842 US4800134A (en) | 1987-04-13 | 1987-12-22 | High corrosion resistant plated composite steel strip |
| DE8787311503T DE3779754T2 (de) | 1987-04-13 | 1987-12-29 | Sehr korrosionsfestes, plattiertes verbund-stahlband und verfahren zu seiner herstellung. |
| EP87311503A EP0291606B1 (en) | 1987-04-13 | 1987-12-29 | High corrosion resistant plated composite steel strip and method for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8869387A JPS63255399A (ja) | 1987-04-13 | 1987-04-13 | 金属光沢性にすぐれた高耐食性電気複合亜鉛系メツキ鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63255399A JPS63255399A (ja) | 1988-10-21 |
| JPH0242917B2 true JPH0242917B2 (ja) | 1990-09-26 |
Family
ID=13949924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8869387A Granted JPS63255399A (ja) | 1987-04-13 | 1987-04-13 | 金属光沢性にすぐれた高耐食性電気複合亜鉛系メツキ鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63255399A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02159398A (ja) * | 1988-12-12 | 1990-06-19 | Nippon Steel Corp | 高耐食性複合めっき鋼板の製造法 |
-
1987
- 1987-04-13 JP JP8869387A patent/JPS63255399A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63255399A (ja) | 1988-10-21 |
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