JPH0245412B2 - Teisoondensen - Google Patents
TeisoondensenInfo
- Publication number
- JPH0245412B2 JPH0245412B2 JP58056112A JP5611283A JPH0245412B2 JP H0245412 B2 JPH0245412 B2 JP H0245412B2 JP 58056112 A JP58056112 A JP 58056112A JP 5611283 A JP5611283 A JP 5611283A JP H0245412 B2 JPH0245412 B2 JP H0245412B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rod
- diameter
- electric wire
- noise
- wind
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Suspension Of Electric Lines Or Cables (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は改良された低騒音電線、特にコロナ騒
音特性の改善、風圧（風騒音）の低減、並びに着
氷雪防止の各種効果の協調を図つた低騒音電線に
関する。
音特性の改善、風圧（風騒音）の低減、並びに着
氷雪防止の各種効果の協調を図つた低騒音電線に
関する。
第１図に示すように電線１０の外周にスパイラ
ルロツド１１を巻回し、電線外周における空気流
体の定周期化を阻止し、電線が風によつて発する
風騒音を抑止した低騒音電線については知られて
いる。
ルロツド１１を巻回し、電線外周における空気流
体の定周期化を阻止し、電線が風によつて発する
風騒音を抑止した低騒音電線については知られて
いる。
しかし、このようなスパイラルロツド１１は第
２図に説明断面図によつて示したように、断面円
形よりなるスパイラルロツド１１が同じ断面円形
よりなる電線１０に巻回されているためつぎのよ
うな問題が予測される。
２図に説明断面図によつて示したように、断面円
形よりなるスパイラルロツド１１が同じ断面円形
よりなる電線１０に巻回されているためつぎのよ
うな問題が予測される。
第１には、スパイラルロツド１１が電線１０の
表面に突起として作用するため表面の電位傾度
（Gmax）が大きくなり、コロナ騒音特性が悪く
なるおそれがあることであり、第２には、第２図
に示すように円形断面の電線１０と同じく円形断
面よりなるスパイラルロツド１１とにより凹み部
分１１ａが形成され、この部分に過冷却水滴が補
捉されて着氷１２しやすくなるおそれがあること
である。
表面に突起として作用するため表面の電位傾度
（Gmax）が大きくなり、コロナ騒音特性が悪く
なるおそれがあることであり、第２には、第２図
に示すように円形断面の電線１０と同じく円形断
面よりなるスパイラルロツド１１とにより凹み部
分１１ａが形成され、この部分に過冷却水滴が補
捉されて着氷１２しやすくなるおそれがあること
である。
このため、以上のような問題点を除去する目的
で、２条密着巻することや断面非円形のスパイラ
ルロツドを巻回することが提案されている。これ
ら既提案の形状はコロナ騒音（AN）や着氷に対
しそれなりの効果は認められるが、２条密着巻の
場合には着氷については第１図の従来構造と大差
がなく、ANについても効果は不十分であり一層
の改良が望まれており、断面非円形状とするもの
においては製造がきわめて難しく、経済的観点か
らも問題が多い。さらにANに関する詳細な実験
結果から全体が一体物からなる非円形断面形状の
成形体よりも複数の分割部片をもつて全体が断面
非円形となるような構成としたものの方がより
AN低減効果のあることも判明した。これは複数
部片により構成した場合には、部片間に毛管現象
が生じ水滴が吸い取られ流れやすくなるため水切
れがよくなり、水滴の付着によるAN特性が大巾
に改善されるためと考えられる。
で、２条密着巻することや断面非円形のスパイラ
ルロツドを巻回することが提案されている。これ
ら既提案の形状はコロナ騒音（AN）や着氷に対
しそれなりの効果は認められるが、２条密着巻の
場合には着氷については第１図の従来構造と大差
がなく、ANについても効果は不十分であり一層
の改良が望まれており、断面非円形状とするもの
においては製造がきわめて難しく、経済的観点か
らも問題が多い。さらにANに関する詳細な実験
結果から全体が一体物からなる非円形断面形状の
成形体よりも複数の分割部片をもつて全体が断面
非円形となるような構成としたものの方がより
AN低減効果のあることも判明した。これは複数
部片により構成した場合には、部片間に毛管現象
が生じ水滴が吸い取られ流れやすくなるため水切
れがよくなり、水滴の付着によるAN特性が大巾
に改善されるためと考えられる。
本発明は上記の如き実情にかんがみてなされた
ものであり、スパイラルロツドの断面形状はもつ
とも成形の容易な円形断面をもつてし、これら巻
回されるスパイラルロツドを径の異なる複数の素
線により構成し、スパイラルロツド全体の断面形
状をとつてみると、全体が断面非円形となるよう
に構成すると共に、巻回される素線それぞれの線
径にそれぞれ最適条件を見出したものである。
ものであり、スパイラルロツドの断面形状はもつ
とも成形の容易な円形断面をもつてし、これら巻
回されるスパイラルロツドを径の異なる複数の素
線により構成し、スパイラルロツド全体の断面形
状をとつてみると、全体が断面非円形となるよう
に構成すると共に、巻回される素線それぞれの線
径にそれぞれ最適条件を見出したものである。
以下に具体例をもつて説明する。
第３図および第４図は本発明に係る低騒音電線
を模式的な断面図により示したものであり、１０
が電線１および２が本発明に係るスパイラルロツ
ド２０を構成するそれぞれの巻回ロツドである。
を模式的な断面図により示したものであり、１０
が電線１および２が本発明に係るスパイラルロツ
ド２０を構成するそれぞれの巻回ロツドである。
スパイラルロツド２０は実質的に３本のロツド
により構成し、中央に大径ロツド１が配され、そ
の両側に小径ロツド２が該大径ロツドを挾むよう
に配されて全体のスパイラルロツド２０を構成
し、電線１０の外周に巻回せられてなる。このよ
うに中央の大径ロツド１の両側に小径ロツド２が
あるから第２図にみられるような凹み部分１１ａ
が存在しなくなり、過冷却水滴を捕捉する効果は
著しく小となる。しかも、スパイラルロツド２０
は実質的に３本のロツドよりなる分割部片により
構成されているから各ロツド間において毛管現象
が顕著に生じ、水滴の形成を大きく防止すること
からAN特性も大巾に改善される。さらにスパイ
ラルロツド２０全体の外形をみた場合には第３図
に点線で示したようにゆるやかな曲率をもつから
コロナ特性や風圧ひいては風音に対しても効果的
に低減効果を発揮する。
により構成し、中央に大径ロツド１が配され、そ
の両側に小径ロツド２が該大径ロツドを挾むよう
に配されて全体のスパイラルロツド２０を構成
し、電線１０の外周に巻回せられてなる。このよ
うに中央の大径ロツド１の両側に小径ロツド２が
あるから第２図にみられるような凹み部分１１ａ
が存在しなくなり、過冷却水滴を捕捉する効果は
著しく小となる。しかも、スパイラルロツド２０
は実質的に３本のロツドよりなる分割部片により
構成されているから各ロツド間において毛管現象
が顕著に生じ、水滴の形成を大きく防止すること
からAN特性も大巾に改善される。さらにスパイ
ラルロツド２０全体の外形をみた場合には第３図
に点線で示したようにゆるやかな曲率をもつから
コロナ特性や風圧ひいては風音に対しても効果的
に低減効果を発揮する。
第５図は、従来例と本発明の風圧特性を比較し
た線図であり、従来例ＡおよびＢは410mm2の
ACSRに図示のように同径（6.0mm）のスパイラ
ルロツドをＡは対向位置に２本をＢは密着して２
本をそれぞれ巻回した場合を示し、本発明につい
ては、大径ロツド6.0mm径、小径ロツド3.0mm径を
図の通りに３本をもつて巻回した場合を示す。
た線図であり、従来例ＡおよびＢは410mm2の
ACSRに図示のように同径（6.0mm）のスパイラ
ルロツドをＡは対向位置に２本をＢは密着して２
本をそれぞれ巻回した場合を示し、本発明につい
ては、大径ロツド6.0mm径、小径ロツド3.0mm径を
図の通りに３本をもつて巻回した場合を示す。
第５図によつて明らかな通り本発明のものは顕
著な風圧低減効果を有する様子がよくわかるが、
この風圧低減効果は直接的に次に述べる風騒音低
減効果に反映されるものである。
著な風圧低減効果を有する様子がよくわかるが、
この風圧低減効果は直接的に次に述べる風騒音低
減効果に反映されるものである。
第６図は風騒音低減効果を示す線図であり、各
電線の構成は第５図の場合と同じである。対策の
ない410mm2ACSRでは150Hz近辺に騒音のピークを
形成するが、従来例Ｂおよび本発明においてはこ
のピークが顕著に低下している。しかして、従来
例Ｂと本発明の対比をみれば明白な通り、本発明
のものの方が従来例Ｂよりもその風騒音低減効果
はより一層顕著である。これはそれだけ空気流体
を乱す効果があるためと考えられる。
電線の構成は第５図の場合と同じである。対策の
ない410mm2ACSRでは150Hz近辺に騒音のピークを
形成するが、従来例Ｂおよび本発明においてはこ
のピークが顕著に低下している。しかして、従来
例Ｂと本発明の対比をみれば明白な通り、本発明
のものの方が従来例Ｂよりもその風騒音低減効果
はより一層顕著である。これはそれだけ空気流体
を乱す効果があるためと考えられる。
このように本発明に係わる電線はすぐれた効果
を発揮することがわかつたが、本発明に係わるス
パイラルロツドの構成については大径ロツド１お
よび小径ロツド２について如何なる径であつても
よいということにはならない。すなわち、小径ロ
ツドが小にすぎれば大径ロツド１本の場合と大差
なくなるし、小径ロツが大にすぎれば前記従来列
Ｂの場合と大差なくなるからである。
を発揮することがわかつたが、本発明に係わるス
パイラルロツドの構成については大径ロツド１お
よび小径ロツド２について如何なる径であつても
よいということにはならない。すなわち、小径ロ
ツドが小にすぎれば大径ロツド１本の場合と大差
なくなるし、小径ロツが大にすぎれば前記従来列
Ｂの場合と大差なくなるからである。
発明者らは、大径ロツドの直径をd1とし小径ロ
ツドの直径をd2とした場合のこれらd1とd2の関係
について種々なる組み合わせのスパイラルロツド
を供試材として使用し、大型風洞実験およびコロ
ナ実験を行なつた。
ツドの直径をd2とした場合のこれらd1とd2の関係
について種々なる組み合わせのスパイラルロツド
を供試材として使用し、大型風洞実験およびコロ
ナ実験を行なつた。
第７図はその一例を示すものであり、410mm2
ACSRに巻回した大径ロツド6.0mm径の両側に配
置する小径ロツド径を種々変化させて風騒音及び
コロナ騒音の相対レベル変化を示す動性図であ
る。d1に対しd2が細くなつても太くなつても風騒
音低減効果ならびにコロナによるオーデイブルノ
イズ（AN）低減効果ともに劣化している。この
ような傾向は第７図の場合以外のさまざまなサイ
ズの電線においても同じように認められることが
判明した。
ACSRに巻回した大径ロツド6.0mm径の両側に配
置する小径ロツド径を種々変化させて風騒音及び
コロナ騒音の相対レベル変化を示す動性図であ
る。d1に対しd2が細くなつても太くなつても風騒
音低減効果ならびにコロナによるオーデイブルノ
イズ（AN）低減効果ともに劣化している。この
ような傾向は第７図の場合以外のさまざまなサイ
ズの電線においても同じように認められることが
判明した。
しかして、実験により確認できた風騒音レベ
ル、コロナ騒音レベルの両特性と前述した小径ロ
ツドによる着氷雪防止効果の三者を総合的に勘案
し、これらの協調を図るべくd1に対するd2の範囲
を定めてやれば、d2の下限は0.3d1であり、上限
は0.8d1である。
ル、コロナ騒音レベルの両特性と前述した小径ロ
ツドによる着氷雪防止効果の三者を総合的に勘案
し、これらの協調を図るべくd1に対するd2の範囲
を定めてやれば、d2の下限は0.3d1であり、上限
は0.8d1である。
すなわち、d2が0.3d1より小さい範囲では第７
図で見たように風騒音レベルの低減効果が消滅す
るので除かれるべきであり、また、d2が0.8d1よ
り大きい範囲ではいまだ風騒音及びANレベルと
もに若干の低減効果があるものの、小径ロツドに
よる着氷雪防止効果の観点からその太さが制限せ
られるのである。ちなみに0.3d1≦d2≦0.8d1の範
囲内であれば、コロナ騒音に関するかぎりほぼ
2dB以上の低減効果を奏するものである。
図で見たように風騒音レベルの低減効果が消滅す
るので除かれるべきであり、また、d2が0.8d1よ
り大きい範囲ではいまだ風騒音及びANレベルと
もに若干の低減効果があるものの、小径ロツドに
よる着氷雪防止効果の観点からその太さが制限せ
られるのである。ちなみに0.3d1≦d2≦0.8d1の範
囲内であれば、コロナ騒音に関するかぎりほぼ
2dB以上の低減効果を奏するものである。
ここで、上記0.3d1≦d2≦0.8d1の範囲内におい
てさらに幾何学的条件をも考察し、当該範囲内に
おける最適条件が奈辺になるかを検討する。
てさらに幾何学的条件をも考察し、当該範囲内に
おける最適条件が奈辺になるかを検討する。
まずAN値が最少になる場合というのはスパイ
ラルロツド２０において表面の電位傾度がもつと
も緩和せられる幾何学的構成であつて、第３図に
示すように大径ロツド１と小径ロツド２が大径ロ
ツド１の直径d1を半径とする仮想円Ｐ（第３図に
点線をもつて示した）に内接するような関係に構
成せられた場合である。
ラルロツド２０において表面の電位傾度がもつと
も緩和せられる幾何学的構成であつて、第３図に
示すように大径ロツド１と小径ロツド２が大径ロ
ツド１の直径d1を半径とする仮想円Ｐ（第３図に
点線をもつて示した）に内接するような関係に構
成せられた場合である。
大径ロツド１の直径d1、小径ロツド２の直径d2
電線１０の直径Ｄとした場合、上記仮想円に内接
する状態では(1)式の関係が成立する。
電線１０の直径Ｄとした場合、上記仮想円に内接
する状態では(1)式の関係が成立する。
d2＝［d1（Ｄ＋d1）］／（2D＋d1） …(1)
つぎにスパイラルロツド２０が風圧（風騒音）
に対してもつとも好ましい構成について考察す
る。風圧が最少となる場合というのは第４図に示
すように小径ロツド２が大径ロツド１と電線１０
との接線Ｑに内接するような構成を有する場合で
ある。
に対してもつとも好ましい構成について考察す
る。風圧が最少となる場合というのは第４図に示
すように小径ロツド２が大径ロツド１と電線１０
との接線Ｑに内接するような構成を有する場合で
ある。
この場合のそれぞれの条件は(2)式に示す関係を
有する。
有する。
d2＝（Ｄ・d1）／（Ｄ＋d1）2 …(2)
従つてAN値が最少となりまた風圧ひいては風
騒音が最少となる両条件を考慮し、d2の最適範囲
を求めると(3)式に示す通りとなる。
騒音が最少となる両条件を考慮し、d2の最適範囲
を求めると(3)式に示す通りとなる。
（Ｄ・d1）／（Ｄ＋d1）2≦d2≦
［d1（Ｄ＋d1）］／（2D＋d1） …(3)
いま電線として410mm2ACSR、大径ロツドとし
て6.0mm素線を用いた場合、上記(3)式を満足する
小径ロツドのd2の範囲は 2.8mm≦d2≦3.3mm 従つてAN値と風圧ひいては風騒音の改善を狙
つたd1およびd2の実用上のもつともすぐれた条件
は、前記0.3d1≦d2≦0.8d1の範囲内における d2＝（d1／２） であることがわかる。
て6.0mm素線を用いた場合、上記(3)式を満足する
小径ロツドのd2の範囲は 2.8mm≦d2≦3.3mm 従つてAN値と風圧ひいては風騒音の改善を狙
つたd1およびd2の実用上のもつともすぐれた条件
は、前記0.3d1≦d2≦0.8d1の範囲内における d2＝（d1／２） であることがわかる。
もとよりこれは本発明における最善の条件をみ
たものであり、本発明がこのような条件に限定せ
られるものではない。すでにみた通り、0.3d1≦
d2≦0.8d1においてすぐれた効果が発揮せられる
のであり、当然電線やスパイラルロツドのサイ
ズ、経済条件や作業条件などなどさまざまな実情
のもとにおいてd1およびd2の値を選択すればよ
い。
たものであり、本発明がこのような条件に限定せ
られるものではない。すでにみた通り、0.3d1≦
d2≦0.8d1においてすぐれた効果が発揮せられる
のであり、当然電線やスパイラルロツドのサイ
ズ、経済条件や作業条件などなどさまざまな実情
のもとにおいてd1およびd2の値を選択すればよ
い。
以上詳記の通り、本発明に係る低騒音電線は従
来のスパイラルロツド巻回方式において難点とせ
られたAN値、風圧ひいては風騒音の改善並びに
着氷雪防止効果の協調を図ることができたもので
あり、その有用性が高く評価せられるものであ
る。
来のスパイラルロツド巻回方式において難点とせ
られたAN値、風圧ひいては風騒音の改善並びに
着氷雪防止効果の協調を図ることができたもので
あり、その有用性が高く評価せられるものであ
る。
第１図は従来の低騒音電線を示す見取図、第２
図はその模式的断面図、第３および４図は本発明
に係る低騒音電線の説明図、第５〜７図はそれぞ
れ風洞実験による風圧特性、風騒音特性、ロツド
径の比による風騒音及びコロナ騒音レベルの変動
特性を示す線図である。 １：大径ロツド、２：小径ロツド、１０：電
線、１１，２０：スパイラルロツド。
図はその模式的断面図、第３および４図は本発明
に係る低騒音電線の説明図、第５〜７図はそれぞ
れ風洞実験による風圧特性、風騒音特性、ロツド
径の比による風騒音及びコロナ騒音レベルの変動
特性を示す線図である。 １：大径ロツド、２：小径ロツド、１０：電
線、１１，２０：スパイラルロツド。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 電線の外周に巻回するスパイラルロツドを中
央に配される大径ロツドと該大径ロツドの両側に
配される小径ロツドにより構成し、大径ロツドの
直径をd1、小径ロツドの直径をd2とした場合に 0.3d1≦d2≦0.8d1 となるように構成してなる低騒音電線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58056112A JPH0245412B2 (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | Teisoondensen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58056112A JPH0245412B2 (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | Teisoondensen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59181914A JPS59181914A (ja) | 1984-10-16 |
| JPH0245412B2 true JPH0245412B2 (ja) | 1990-10-09 |
Family
ID=13017998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58056112A Expired - Lifetime JPH0245412B2 (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | Teisoondensen |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0245412B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05257436A (ja) * | 1992-03-13 | 1993-10-08 | A T R Shichokaku Kiko Kenkyusho:Kk | 地図情報表示装置 |
| JPH07159191A (ja) * | 1993-12-07 | 1995-06-23 | Nec Corp | 車両用ナビゲーションシステムの所要時間計算装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07118863B2 (ja) * | 1987-10-07 | 1995-12-18 | 関西電力株式会社 | 難着氷雪型電線 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58056112A patent/JPH0245412B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05257436A (ja) * | 1992-03-13 | 1993-10-08 | A T R Shichokaku Kiko Kenkyusho:Kk | 地図情報表示装置 |
| JPH07159191A (ja) * | 1993-12-07 | 1995-06-23 | Nec Corp | 車両用ナビゲーションシステムの所要時間計算装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59181914A (ja) | 1984-10-16 |
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