JPH032322A - 脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法Info
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- JPH032322A JPH032322A JP2450990A JP2450990A JPH032322A JP H032322 A JPH032322 A JP H032322A JP 2450990 A JP2450990 A JP 2450990A JP 2450990 A JP2450990 A JP 2450990A JP H032322 A JPH032322 A JP H032322A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は優れた脆性亀裂伝播停止特性を有する構造用鋼
板の製造方法に関するものである。
板の製造方法に関するものである。
〈従来の技術〉
鋼板に発生する脆性亀裂は、主亀裂が先行亀裂に連結し
て伝播する。
て伝播する。
この連結は結晶粒界のテアリングと呼ばれる延性破壊で
形成されるが、その時テアリングの延性破壊により亀裂
伝播エネルギーが吸収される。
形成されるが、その時テアリングの延性破壊により亀裂
伝播エネルギーが吸収される。
この吸収能は、結晶粒径の微細化により上記延性破壊の
機会が増えて高まり、亀裂の減速効果が向上し、上記脆
性亀裂伝播停止特性を向上する。
機会が増えて高まり、亀裂の減速効果が向上し、上記脆
性亀裂伝播停止特性を向上する。
実際に脆性亀裂伝播停止特性の向上に大きく寄与するの
は、脆性亀裂伝播時に鋼板表層部に発生するシアリップ
と榊する塑性変形であり、このシアリップも結晶粒の微
細化で伝播する脆性亀裂が有する伝播エネルギーの吸収
能が増大する。
は、脆性亀裂伝播時に鋼板表層部に発生するシアリップ
と榊する塑性変形であり、このシアリップも結晶粒の微
細化で伝播する脆性亀裂が有する伝播エネルギーの吸収
能が増大する。
そこで効果的な結晶粒の微細化の試みが種々行われてい
る。
る。
これを実現するため、例えば特開昭６１−２３５５３４
号公報は、第１図（ａ）及び（ｄ）に示す如く、温度が
Ａｃｘ点以上の鋳片鋳片表面から中心部へ板厚の１／８
程度の表層部をＡｒ３点以下に冷却して該鋳片の表層部
と中心部に温度差をつけた侭圧延を開始し、該圧延中又
は圧延後に咳鋳片厚の全域をＡｃ２点以上に復熱し、Ｅ
ＳＳＯ試験による一２０’Ｃにおける脆性亀裂伝播停止
特性にｃａが４６０〜９６０ ｋｇ・１４″程度の優れ
た厚ｗ４板を製造する方法を提案している。
号公報は、第１図（ａ）及び（ｄ）に示す如く、温度が
Ａｃｘ点以上の鋳片鋳片表面から中心部へ板厚の１／８
程度の表層部をＡｒ３点以下に冷却して該鋳片の表層部
と中心部に温度差をつけた侭圧延を開始し、該圧延中又
は圧延後に咳鋳片厚の全域をＡｃ２点以上に復熱し、Ｅ
ＳＳＯ試験による一２０’Ｃにおける脆性亀裂伝播停止
特性にｃａが４６０〜９６０ ｋｇ・１４″程度の優れ
た厚ｗ４板を製造する方法を提案している。
しかし前記特開昭６１−２３５５３４号公報の提案は、
鋳片全域をＡｃ３点以上に復熱させるので復熱時間が長
くなって生産性が低下すると共に、Ａｒ３点以下に冷却
される範囲が少なく、従ってオーステナイトからフェラ
イトへの逆変態及び再結晶が利用できる領域が狭く、結
晶粒の微細化、組織の微細化が不十分となり、シアリッ
プ効果が充分発揮されず、これ等が実用上の妨げとなっ
ている。
鋳片全域をＡｃ３点以上に復熱させるので復熱時間が長
くなって生産性が低下すると共に、Ａｒ３点以下に冷却
される範囲が少なく、従ってオーステナイトからフェラ
イトへの逆変態及び再結晶が利用できる領域が狭く、結
晶粒の微細化、組織の微細化が不十分となり、シアリッ
プ効果が充分発揮されず、これ等が実用上の妨げとなっ
ている。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は上記した従来技術の問題点を解消すると共に、
脆性亀裂伝播停止特性が更に優れ、且つ板厚中心迄優れ
た靭性を有する構造用厚鋼板を生産性良く、経済的に製
造する方法を提供する事を課題とするものである。
脆性亀裂伝播停止特性が更に優れ、且つ板厚中心迄優れ
た靭性を有する構造用厚鋼板を生産性良く、経済的に製
造する方法を提供する事を課題とするものである。
く課題を解決するための手段〉
本発明は上記課題を達成するため、
（１）重量％で、
Ｃ： ｏ、ｏｔ〜０．３０ ％
ＳＩ：≦０．５ ％
Ｍｎ：≦２．０ ％
Ａｌ：≦Ｏ０１％
Ｎ ： ０．００１〜０．０１％
その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点以上の温度から冷却速度
２°（／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／３迄の表層部をＡｒ１点以下に冷却して該水
冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延
を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの
１７３迄をＡＣ３点未満に復熱すると共に該鋳片の表裏
面から厚みの１７３以上をＡｃ２点以上に復熱する事を
特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方
法を第１の手段とし、 （２）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１−０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ
：≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％ＭＯ：
≦０．５ ％ Ｂ：≦０．００１５％Ｖ：≦０．
１ ％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１種又は２種以
上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用
圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を、Ａｃ２点以上の温度
から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片
の表裏面から厚みの１／３迄の表層部を冷却してＡｒ＋
点以下で該水冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の
間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後、咳鋳片の表
裏面から厚みの１７３迄をＡｃ２点未満に復熱すると共
に該鋳片の表裏面から厚みの１７３以上をＡｃ２点以上
に復熱する事を特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れ
た鋼板の製造方法を第２の手段とし、（３）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ Ａｌ＝≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡＣ２点以上の温度から冷却速度
２°（／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／３迄の表層部をＡｒ３点以下に冷却して該水
冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延
を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から１７４
迄をＡｃ４点未満に復熱すると共にｓｔｉ鋳片の表裏面
から１／４以上をＡｃ４点以上に復熱する事を特徴とす
る脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法を第３
の手段とし、（４）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ：
≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％Ｍｏ：≦０
．５ ％ Ｂ＝≦０．００１５％Ｖ：≦０．１
％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１種又は２種以上を含み
、その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を
連続鋳造して得た鋳片を、Ａｃ１点以上の温度から冷却
速度２℃／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片の表裏面
から厚みの１／３迄の表層部を冷却してＡｒ３点以下で
該水冷を中止し、２％ ｔｆｉ片の復熱が終了する迄の
間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後、該鋳片の表
裏面から１／４迄をＡｃ３点未満に復熱すると共に該鋳
片の表裏面から１７４以上をＡｃ３点以上に復熱する事
を特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造
方法を第４の手段とし、 （５）上記第１．２．３４の手段に記載の復熱終了後の
鋼板を４０℃／秒以下の冷却速度で６５０°Ｃ以下迄冷
却する事を第５〜８の手段とするものである。
続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点以上の温度から冷却速度
２°（／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／３迄の表層部をＡｒ１点以下に冷却して該水
冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延
を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの
１７３迄をＡＣ３点未満に復熱すると共に該鋳片の表裏
面から厚みの１７３以上をＡｃ２点以上に復熱する事を
特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方
法を第１の手段とし、 （２）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１−０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ
：≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％ＭＯ：
≦０．５ ％ Ｂ：≦０．００１５％Ｖ：≦０．
１ ％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１種又は２種以
上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用
圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を、Ａｃ２点以上の温度
から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片
の表裏面から厚みの１／３迄の表層部を冷却してＡｒ＋
点以下で該水冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の
間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後、咳鋳片の表
裏面から厚みの１７３迄をＡｃ２点未満に復熱すると共
に該鋳片の表裏面から厚みの１７３以上をＡｃ２点以上
に復熱する事を特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れ
た鋼板の製造方法を第２の手段とし、（３）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ Ａｌ＝≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡＣ２点以上の温度から冷却速度
２°（／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／３迄の表層部をＡｒ３点以下に冷却して該水
冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延
を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から１７４
迄をＡｃ４点未満に復熱すると共にｓｔｉ鋳片の表裏面
から１／４以上をＡｃ４点以上に復熱する事を特徴とす
る脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法を第３
の手段とし、（４）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ：
≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％Ｍｏ：≦０
．５ ％ Ｂ＝≦０．００１５％Ｖ：≦０．１
％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１種又は２種以上を含み
、その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を
連続鋳造して得た鋳片を、Ａｃ１点以上の温度から冷却
速度２℃／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片の表裏面
から厚みの１／３迄の表層部を冷却してＡｒ３点以下で
該水冷を中止し、２％ ｔｆｉ片の復熱が終了する迄の
間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後、該鋳片の表
裏面から１／４迄をＡｃ３点未満に復熱すると共に該鋳
片の表裏面から１７４以上をＡｃ３点以上に復熱する事
を特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造
方法を第４の手段とし、 （５）上記第１．２．３４の手段に記載の復熱終了後の
鋼板を４０℃／秒以下の冷却速度で６５０°Ｃ以下迄冷
却する事を第５〜８の手段とするものである。
以下に上記した成分限定理由を説明する。
Ｃは鋼材の強化成分として添加し、溶接部の靭性劣化の
防止から上限を定めている。
防止から上限を定めている。
５１は脱酸と強度維持を目的に添加し、溶接性の劣化防
止から上限を定めている。
止から上限を定めている。
Ｍｎは低温靭性の向上を目的に添加し、溶接割れの防止
から上限を定めている。
から上限を定めている。
ＮはＡＩと共に窒化物の生成による結晶粒の微細化を目
的として添加し、溶接部の靭性劣化の防止から上限を定
めている。
的として添加し、溶接部の靭性劣化の防止から上限を定
めている。
Ｃｒ、Ｎｉ、ＭｏＢ 、Ｃｕは何れも焼入れ性を向上し
、効果的な強度上Ａを目的として添加し、低温変態生成
物の生成を抑制し、フェライト面積率の減少を防止する
ため上限を定めている。
、効果的な強度上Ａを目的として添加し、低温変態生成
物の生成を抑制し、フェライト面積率の減少を防止する
ため上限を定めている。
Ｔｉ、Ｎｂは結晶粒の微細化を目的として添加し、溶接
部の靭性圧下の防止から上限を定めている。
部の靭性圧下の防止から上限を定めている。
■は析出強化を目的に添加し、経済性から上限を定めて
いる。
いる。
又木′発明が対象とする構造用圧延１１２Ｉ鋳片は、連
続鋳造の侭の高温の鋼片、及び−旦冷却後再加熱した鋼
片、更には連続鋳造の侭の形状の鋼片、及び連続鋳造抜
形状調整圧延等の圧延を行った鋼片等を指す。
続鋳造の侭の高温の鋼片、及び−旦冷却後再加熱した鋼
片、更には連続鋳造の侭の形状の鋼片、及び連続鋳造抜
形状調整圧延等の圧延を行った鋼片等を指す。
又本発明における水冷は、連続鋳造で通常使用されてい
る冷却速度２゛Ｃ／秒以上の水冷手段を使用して充分に
行える。
る冷却速度２゛Ｃ／秒以上の水冷手段を使用して充分に
行える。
〈作用〉
本発明者等は上記課題を達成するため、重量％で、
Ｃ：０゜０１〜０．３０ ％
Ｓｉ：≦０．５ ％
Ｍｎ：≦２．０ ％
Ａｌ；≦０．１ ％
Ｎ ： ０．００１ 〜０．０１％
更に、
Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ：
≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％Ｍｏ：≦０
．５ ％ Ｂ：≦０．００１５％■二≦０．１％Ｃ
ｕ：５０．９％ の１種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成
分からなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を用い
て種々の実験検討を繰り返した。
≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％Ｍｏ：≦０
．５ ％ Ｂ：≦０．００１５％■二≦０．１％Ｃ
ｕ：５０．９％ の１種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成
分からなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を用い
て種々の実験検討を繰り返した。
その結果厚み５０ｍ＋ｎ以下の鋼板は、第１回（ａ）（
ｂ）に示す如く、該鋳片の厚み方向に該鋳片の表裏面か
ら厚みの１７３（以下１／３Ｌと記す）程度迄を冷却速
度２℃／秒以上でＡｒ３点以下迄冷却し、該鋳片の表層
部と中心部に温度差をつけた信任上圧延を開始し、該仕
上圧延終了後、該鋳片の表裏面から１／３Ｌ程度の表層
部をＡｃ２点未満に、該鋳片の表裏面から１／３を以上
をＡｃ３点以上に復熱すると該圧延が昇温過程内の圧延
のため、未再結晶域でありながらフェライトが充分に再
結晶して結晶粒が微細化する事を知得し、厚み５０ｍｍ
超の鋼板は、第１図（ａ）（ｃ）に示す如く、該鋳片の
表裏面から厚みのｌ／４（以下１／４ｔと記す）程度以
上をＡｃ３点以上に復熱すると、１７４Ｅ未満の部分は
上記と同様の再結晶により微細化し、１／４Ｌ程度以上
の部分はフェライトからオーステナイトへの逆変態で結
晶粒が微細化する事を知得した。
ｂ）に示す如く、該鋳片の厚み方向に該鋳片の表裏面か
ら厚みの１７３（以下１／３Ｌと記す）程度迄を冷却速
度２℃／秒以上でＡｒ３点以下迄冷却し、該鋳片の表層
部と中心部に温度差をつけた信任上圧延を開始し、該仕
上圧延終了後、該鋳片の表裏面から１／３Ｌ程度の表層
部をＡｃ２点未満に、該鋳片の表裏面から１／３を以上
をＡｃ３点以上に復熱すると該圧延が昇温過程内の圧延
のため、未再結晶域でありながらフェライトが充分に再
結晶して結晶粒が微細化する事を知得し、厚み５０ｍｍ
超の鋼板は、第１図（ａ）（ｃ）に示す如く、該鋳片の
表裏面から厚みのｌ／４（以下１／４ｔと記す）程度以
上をＡｃ３点以上に復熱すると、１７４Ｅ未満の部分は
上記と同様の再結晶により微細化し、１／４Ｌ程度以上
の部分はフェライトからオーステナイトへの逆変態で結
晶粒が微細化する事を知得した。
これ等の知見により、上記方法によると鋼板厚みに影響
される事なく鋼板全体に及ぶ広範囲な領域で微細な組織
を短時間の中に的確に生成出来る事を見出した。
される事なく鋼板全体に及ぶ広範囲な領域で微細な組織
を短時間の中に的確に生成出来る事を見出した。
又、この時、ＴｉとＮｂを含まない鋼板は、５μｌ以下
の結晶粒径のフェライトが表層部の５０％以上の面積率
に達し、ＴｉとＮｂを含む鋼板は３μｍ以下の結晶粒径
のフェライトが表層部の面積率５０％以上に達し、共に
ｋｃａ （−７０）≧６００が極めて安定した脆性亀裂
伝播停止特性を発揮する事を見出した。
の結晶粒径のフェライトが表層部の５０％以上の面積率
に達し、ＴｉとＮｂを含む鋼板は３μｍ以下の結晶粒径
のフェライトが表層部の面積率５０％以上に達し、共に
ｋｃａ （−７０）≧６００が極めて安定した脆性亀裂
伝播停止特性を発揮する事を見出した。
又これ等の鋼板は、４０℃／秒以下の冷却速度で６５０
°Ｃ以下迄強制冷却すると、母材強度と靭性が向上する
事を見出した。
°Ｃ以下迄強制冷却すると、母材強度と靭性が向上する
事を見出した。
本発明は上記知見を基になされたものである。
〈実施例〉
１、供試ｗ４：表１に示す。
２、圧延条件 ：表２に示す。
３、冷却条件 二表２に示す。
４、冷却停止条件二表２に示す。
Ｓ、ｕｌ熱条件 ８表２に示す。
６、熱燗後の制御冷却条件：表２に示す。
７、粒度別面積率とＫｃａ ｒ表３に示す。
本発明例の調香１，３〜７，９〜１１．１３〜１７．１
９〜２１．２４，２５．２７〜２９は、にｃａ （−７
０″Ｃ）≧６００を示した。これに対し比較例の調香２
，８．１２．１８．２２，２３．２６は、Ｋｃａ（−７
０℃）≦３００シか得られなかった。
９〜２１．２４，２５．２７〜２９は、にｃａ （−７
０″Ｃ）≧６００を示した。これに対し比較例の調香２
，８．１２．１８．２２，２３．２６は、Ｋｃａ（−７
０℃）≦３００シか得られなかった。
〈発明の効果〉
本発明は、未再結晶域での昇温下圧延による再結晶と逆
変態の組み合わせにより、鋼板の厚み方向全域に及んで
微細な組織を形成し、シアリップを効果的に作用させる
ので、優れた脆性亀裂伝播停止特性Ｋｃａ （−７０）
≧６００を発揮する鋼板の製造の経済性、生産性を格段
に向上したもので、この種分野にもたらす効果は極めて
大きい。
変態の組み合わせにより、鋼板の厚み方向全域に及んで
微細な組織を形成し、シアリップを効果的に作用させる
ので、優れた脆性亀裂伝播停止特性Ｋｃａ （−７０）
≧６００を発揮する鋼板の製造の経済性、生産性を格段
に向上したもので、この種分野にもたらす効果は極めて
大きい。
第１図（ａ）は、本発明が規制する鋳片及び鋼板の厚み
方向の位置を示す。 伽）は、請求項１，２．５の本発明例における上記位置
と水冷・復熱温度の関係を示し、（Ｃ）は、請求項３，
４．５の本発明例における上記位置と水冷・復熱温度の
関係を示す。 （ｄ）は、従来例（特開昭６１−２３５５３４号公報例
）における上記位置と水冷・復熱温度の関係を示す。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
方向の位置を示す。 伽）は、請求項１，２．５の本発明例における上記位置
と水冷・復熱温度の関係を示し、（Ｃ）は、請求項３，
４．５の本発明例における上記位置と水冷・復熱温度の
関係を示す。 （ｄ）は、従来例（特開昭６１−２３５５３４号公報例
）における上記位置と水冷・復熱温度の関係を示す。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (4)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡｃ＿３点以上の温度から冷却速
度２℃／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／３迄の表層部をＡｒ＿３点以下に冷却して該
水冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧
延を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚み
の１／３迄をＡｃ＿３点未満に復熱すると共に該鋳片の
表裏面から厚みの１／３以上をＡｃ＿３点以上に復熱す
る事を特徴とする脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の
製造方法。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５％ Ｔｉ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１．０％ Ｎｂ：≦０．０５％ Ｍｏ：≦０．５％ Ｂ：≦０．００１５％ Ｖ：≦０．１％ Ｃｕ：≦０．９％ の１種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成
分からなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を、Ａ
ｃ＿３点以上の温度から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で水
冷を開始し、該鋳片の表裏面から厚みの１／３迄の表層
部を冷却してＡｒ＿３点以下で該水冷を中止し、該鋳片
の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、該仕上圧
延終了後、該鋳片の表裏面から厚みの１／３迄をＡｃ＿
３点未満に復熱すると共に該鋳片の表裏面から厚みの１
／３以上をＡｃ＿３点以上に復熱する事を特徴とする脆
性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法。 - （３）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡｃ＿３点以上の温度から冷却速
度２℃／ｓｅｃ以上で水冷を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／３迄の表層部をＡｒ＿３点以下に冷却して該
水冷を中止し、該鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧
延を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から１／
４迄をＡｃ＿３点未満に復熱すると共に該鋳片の表裏面
から１／４以上をＡｃ＿３点以上に復熱する事を特徴と
する脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法。 - （４）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５％ Ｔｉ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１．０％ Ｎｂ：≦０．０５％ Ｍｏ：≦０．５％ Ｂ：≦０．００１５％ Ｖ：≦０．１％ Ｃｕ：≦０．９％ の１種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成
分からなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を、Ａ
ｃ＿３点以上の温度から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で水
冷を開始し、該鋳片の表裏面から厚みの１／３迄の表層
部を冷却してＡｒ＿３点以下で該水冷を中止し、該鋳片
の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、該仕上圧
延終了後、該鋳片の表裏面から１／４迄をＡｃ＿３点未
満に復熱すると共に該鋳片の表裏面から１／４以上をＡ
ｃ＿３点以上に復熱する事を特徴とする脆性亀裂伝播停
止特性の優れた鋼板の製造方法。（５）上記請求項１〜
４に記載の復熱終了後の鋼板を４０℃／秒以下の冷却速
度で６５０℃以下迄冷却をする事を特徴とする脆性亀裂
伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2706089 | 1989-02-06 | ||
| JP1-27060 | 1989-02-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032322A true JPH032322A (ja) | 1991-01-08 |
| JPH075967B2 JPH075967B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=12210525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2024509A Expired - Fee Related JPH075967B2 (ja) | 1989-02-06 | 1990-02-05 | 脆性亀裂伝播停止特性の優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075967B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04141517A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Nippon Steel Corp | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
| JPH05271860A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 耐脆性破壊特性の良好な構造用鋼とその製造方法 |
| JPH0688161A (ja) * | 1992-07-29 | 1994-03-29 | Nippon Steel Corp | 脆性破壊特性と疲労特性に優れた鋼板とその製造方法 |
-
1990
- 1990-02-05 JP JP2024509A patent/JPH075967B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04141517A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Nippon Steel Corp | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
| JPH05271860A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 耐脆性破壊特性の良好な構造用鋼とその製造方法 |
| JPH0688161A (ja) * | 1992-07-29 | 1994-03-29 | Nippon Steel Corp | 脆性破壊特性と疲労特性に優れた鋼板とその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH075967B2 (ja) | 1995-01-25 |
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