JPH0256213B2 - - Google Patents
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- JPH0256213B2 JPH0256213B2 JP57186788A JP18678882A JPH0256213B2 JP H0256213 B2 JPH0256213 B2 JP H0256213B2 JP 57186788 A JP57186788 A JP 57186788A JP 18678882 A JP18678882 A JP 18678882A JP H0256213 B2 JPH0256213 B2 JP H0256213B2
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Description
本発明はチユーブラー法によつて結晶性ポリエ
ステル樹脂と非結晶性ポリエステル樹脂を共押出
延伸した積層フイルム及びその製造法に関するも
のである。 更に詳しくは多層用サーキユラーダイを用いて
結晶性ポリエステル樹脂の片面もしくは両面に非
結晶性のポリエステル樹脂を共押出しして積層
し、該未延伸チユーブ状原反を同時二軸延伸して
なるヒートシール性、剛性、透明性、防湿性に優
れた共押出積層延伸ポリエステルフイルム及びそ
の製造法に関するものである。 本来ポリエステル樹脂を原料とする二軸延伸フ
イルムは腰が強く機械適性が良好なほか、耐熱
性、保香性、透明性、防湿性等に優れた特性をも
ち、包装材料として適した特性を有している。 然しながら、ポリエステル樹脂は溶融温度が高
いため二軸延伸ポリエステルフイルム単体ではヒ
ートシール性がなく通常業界で用いられている自
動包装機械或は自動製袋機にかけることができな
い。 従つて良好なヒートシール性を得るためには延
伸ポリエステルフイルムの表面にヒートシール性
の良好な物質、例えば塩化ビニル、酢酸ビニル共
重合体の如き熱可塑性樹脂をトルエン又は酢酸エ
チルの如き有機溶剤に溶解したシーラントをコー
テイングする方法、或いはポリエチレン、又はエ
チレン、酢酸ビニル共重合体の如き溶融押出可能
な熱可塑性樹脂シーラントを延伸したポリエステ
ルフイルム面にラミネートする方法などが一般に
用いられている。 しかしながら上記のコーテイング法に於いては
延伸ポリエステルフイルム面と被覆するシーラン
トとの層間接着強度を向上させるためにコーテイ
ングする前に延伸ポリエステルフイルム面にコロ
ナ放電処理或は火焔処理等の表面処理を行つた
後、更に有機溶媒系の接着剤をアンカーコートす
る工程が必要である。 又、ラミネート法としてはＴ−ダイによる押出
ラミネート法或はドライラミネート法があるがい
ずれの場合に於いてもシーラントをラミネートす
る際に予めベースのポリエステルフイルム面にコ
ロナ放電処理、或は火焔処理等の表面処理を行つ
た後更に有機溶媒系の接着剤をアンカーコートむ
る工程が必要である。 又、ラミネート法に於いてはシーラントの厚み
は余り薄くすることは出来ず、オーバーラツプ包
装用フイルムの如くシーラント層を１〜3μ程度
に薄くするためには一旦ラミネートした未延伸フ
イルムをテンターにより更に延伸する工程が必要
である。 従つてコーテイング法及びラミネート法はいず
れも加工費が高くなりコスト高となるばかりか、
シーラント（コート剤）或はアンカー剤の溶媒と
して有機溶剤を用いるため、安全衛生面からも好
ましくない。 このため、かかる問題を解決するために近年基
材とシーラントを共押出しした後連続的に延伸す
る、所謂共押出延伸法が脚光を浴びて来た。 共押出しの方法としてはＴ−ダイより押出すフ
ラツト法とサーキユラーダイより押出すチユーブ
ラー法があり、無延伸フイルムについてはＴ−ダ
イ法或はチユーブラー法による製品が既に市販さ
れている。 然し共押出延伸フイルムについては、異種の基
材の延伸であり単一の基材の延伸に比べ延伸が難
かしいこと、或は延伸によつて基材とシーラント
層間の接着強度が低下するなどの問題があり、或
る一部の構成で製品化されているに過ぎずこの延
伸法も殆どテンター法によつて延伸されているの
が現状である。 ここでテンター同時二軸延伸法についてみると
該延伸法では縦方向にテンターのクリツプ間隔が
広がるために延伸フイルムの両端に近い部分での
配向の不均一は避け難く、クリツプの耳ロスを含
めてフイルムのロスが大きい。又該テンター方式
ではクリツプの把持、移動機構が複雑なために製
品の厚み斑が生じ易いほか高速化も難かしい欠点
がある。 これに対しフイルムのロスが少なく均一な延伸
が可能なチユーブラー延伸法の採用がとくに共押
出しの場合に好ましい。チユーブラー延伸法とし
てはサーキユラーダイより溶融押出した直後にチ
ユーブ内に圧空を注入して膨張延伸する所謂イン
フレーシヨン法とサーキユラーダイより溶融押出
ししたチユーブ状原反をマンドレルに導き一旦急
冷して非結晶の原反を製膜し、該原反を熱風或は
赤外線ヒーターによつて加熱し圧空により膨張延
伸する、所謂チユーブラー同時二軸延伸法がある
が、前者のインフレーシヨン方式では樹脂を溶融
状態で延伸するためにチユーブの縦方向及び横方
向に十分な分子配向が行われずフイルムの腰が向
上しないばかりか、延伸後の冷却が空冷のために
フイルムが結晶化し易く一般に透明性が低下する
などの欠点がある。 かようなことから分子の配向度、或は透明性の
良好な共押出フイルムを得るためには後者のチユ
ーブラー同時二軸延伸法による製品化が望まれて
いる。 然しながら共押出しに於いては異なる樹脂の積
層であり各樹脂の熱的特性が異なるため、延伸に
於ける加熱条件が取り難く十分な延伸技術は確立
されていないのが現状である。 本発明者等はヒートシール性、剛性、透明性、
防湿性に優れた包装用フイルムとして、結晶性ポ
リエステル樹脂の片面、もしくは両面に非結晶性
のポリエステル樹脂を共押出し積層してなる構成
の、チユーブラー同時二軸延伸法について鋭意検
討した結果これに成功し本発明に到達したもので
ある。 元来ポリエステルフイルムにヒートシール性を
付与するための共押出しの構成としては、一般に
ポリエステル／低密度ポリエチレン、ポリエステ
ル／エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリエステ
ル／アイオノマー樹脂、などが挙げられるが、か
かる構成では層間接着強度が弱く実用価値がな
い。 このためにポリエステルと上記シーラントとの
層間に例えばラジカル重合性不飽和化合物をグラ
フト重合させたグラフト化ポリオレフインの如き
接着成分が必要であるが、かかる構成では未延伸
の原反では接着しているがこれを延伸すると層間
接着強度が急激に低下する問題がある。 又、これらの構成では各樹脂の成分が異なるた
め、工業的な生産に於いては回収フイルムの再利
用ができずコスト高となる欠点がある。 従つて回収フイルムの再利用が可能なフイルム
構成で、然も延伸した後、ポリエステル樹脂に対
して接着性があり、更にヒートシール性を有する
樹脂が望まれる。かかる要求を満足する樹脂とし
てはベースの結晶性ポリエステル樹脂に対して相
溶性があり、非結晶性のポリエステル樹脂が好ま
しい。 例えば特開昭56−24165には結晶性ポリエステ
ル／非結晶性ポリエステルの共押出しに関して開
示されているがチユーブラー延伸の方法は溶融状
態で延伸する所謂インフレーシヨン方式であるば
かりか、具体的な製造条件についても何ら開示さ
れていない。 更にインフレーシヨン法では既に述べた如く延
伸に於いて分子の配向が十分でなく、剛性、透明
性が劣るなどの問題がある。 従つて上記インフレーシヨン方式では本発明者
の目的とするヒートシール性、剛性、透明性、防
湿性、等を満足する包装用フイルムを製造するこ
とは不可能である。 即ち本発明者等の目的はかかる現状にかんが
み、第一には、未だ延伸技術が確立されていない
結晶性ポリエステル樹脂の片面もしくは両面に非
結晶性のポリエステルを多層サーキユラーダイよ
り共押出しし、一且急冷した後該チユーブ状未延
伸原反を延伸する所謂、チユーブラー同時二軸延
伸を可能にすることにある。更に第二には該延伸
法によつてヒートシール性、剛性、透明性、防湿
性に優れた包装用フイルムを工業的に生産するこ
とにある。 本発明者等は上述の目的効果を十分に達成すべ
く多くの検討を重ねた結果本発明に成功したもの
である。 本発明のフイルムは結晶性ポリエステル樹脂の
片面もしくは両面に非結晶性のポリエステル樹脂
を共押出し積層してなるチユーブラー同時二軸延
伸フイルムであつて、原料樹脂は、フエノール／
テトラクロロエタン（60：40）溶液をウベローデ
粘度計により30℃で測定した極限粘度（以下IV
と記す）が、結晶性ポリエステル樹脂に於いて
0.560以上であり、又非結晶性ポリエステル樹脂
に於いては0.650以上であることが必要である。
本発明方法で延伸後、80℃〜結晶性ポリエステル
樹脂の融点以下で熱固定されたフイルムはあらゆ
る方向の引張弾性率が20℃65％RH下に於いて
23000Kg／cm2以上でヘイズが5.0％以下であり非結
晶性ポリエステル樹脂であるシーラント層のバー
シーラーによる粘着開始温度が90℃以上110℃以
下であるヒートシール性、剛性、透明性、防湿性
の良好なフイルムである。 又このフイルムを得るためには、原料樹脂とし
て上記規定のIVを示す結晶性ポリエステル樹脂
及び非結晶性のポリエステル樹脂を用いて、結晶
性ポリエステル樹脂の片面もしくは両面に非結晶
性のポリエステル樹脂をサーキユラーダイより共
押出しして溶融積層し、これを急冷して得た無定
形の未延伸原反を上下二組のニツプロール間でニ
ツプし結晶性ポリエステル樹脂の分子配向が可能
になる温度まで加熱して、チユーブ状原反内に圧
入した圧空によつてチユーブ状原反を膨張せし
め、同時に二組のニツプロールの周速を変えるこ
とによつて同時二軸延伸する。又延伸に当つては
次の条件を満足する必要がある。 (1) 予熱部（低速ニツプロールと膨張開始点の中
間点）のフイルム表面温度を40〜45℃とし (2) 膨張開始点に於けるバブルの表面温度を予熱
部の未延伸原反の表面温度より20〜30℃高くす
る。 (3) 膨張開始点から膨張終了点に至る延伸帯域の
１／２．５〜1/2.0進行した点のバブル表面温度が膨
張開始点の温度より12〜25℃高くなるように温
度勾配をとる。 (4) 最高温度を示す点より膨張終了点に至る帯域
のバブル表面温度を５〜15℃下降するように温
度勾配をとる。 (5) 膨張終了点より延伸帯域の1.0〜1.5倍の距離
に至る点でのバブル表面温度が膨張終了点の温
度より40〜50℃下降するように冷却する。 かくして得た延伸フイルムを80℃以上〜結晶性
ポリエステル樹脂の融点以下で熱固定することに
よつて製造される。 以下に本発明について更に詳細に述べる。 本発明に用いられる周知の結晶性ポリエステル
樹脂とは主にポリエチレンテレフタレート又はポ
リエチレンテレフタレートを主成分とする共重合
体もしくは混合体から得られるものであるがこれ
以外の二官能性カルボン酸、例えばイソフタル
酸、ジフエニールスルホンジカルボン酸、セバチ
ン酸等とエチレングリコール、プロピレングリコ
ール、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレ
ングリコール、ｐ−キシリレングリコール等の脂
肪族、芳香族ジオールからなるポリエステルも使
用可能である。 又該結晶性ポリエステル樹脂の片両又は両面に
共押出し積層する主にテレフタル酸とエチレング
リコール及びシクロヘキサンジメタノールの三成
分からなるコポリエステルであるが、テレフタル
酸及びイソフタル酸とシクロヘキサンジメタノー
ルの三成分からなるコポリエステル或は、これに
準ずる非結晶性のポリエステルも含まれる。 又、必要に応じて結晶性ポリエステル樹脂或は
非結晶性のポリエステル樹脂に対して添加剤とし
て一般に公知であるタルク、シリカ等のスリツプ
材や帯電防止剤、防湿剤或は滑剤等を添加しても
差し支えない。 次に未延伸チユーブ状原反の製膜は二層に於い
ては二層共押出用サーキユラーダイより溶融共押
出しされるがこの場合、樹脂の構成は結晶性ポリ
エステル樹脂が内側になるように押出しても、そ
の逆に押出しても特に支障はない。 三層に於いては三層共押出用サーキユラーダイ
の中央リツプ口より結晶性ポリエステル樹脂を押
出し該結晶性ポリエステル樹脂の両面に非結晶性
のポリエステル樹脂を積層する。 かくして得た溶融チユーブ状樹脂を水冷式円筒
状マンドレルに導いて冷却し非結晶状態の未延伸
原反を得る。 以下図面を利用して本発明の延伸方法を説明す
る。 第１図の如くチユーブ状未延伸原反１を延伸機
に導き該チユーブ状原反に圧空を注入し同時に予
熱部４により該チユーブ状原反の表面を40〜45℃
に加熱すると共に主熱部５により加熱してチユー
ブ状原反を膨張せしめ、ニツプロール２、及び３
の周速を変えることによつて縦横各2.5倍〜5.0倍
好ましくは3.0〜4.0倍の範囲で膨張せしめた後、
冷却リング６より冷風をバブル面に当てて、前記
したバブルの温度勾配に管理する。予熱部及び主
熱部の熱源としては熱風、又は赤外線などがあり
特に限定はされないが赤外線が好ましい。 次に延伸されたバブルの表面温度について述べ
ると、第２図に於いて、予熱部１０１での未延伸
原反の表面温度は40℃〜45℃が適当である。 又延伸に於ける膨張開始点１０２のバブル表面
温度は予熱部の未延伸原反の表面温度より20〜30
℃高い温度が好ましく膨張開始点１０２から膨張
終了点１０４に至る延伸帯域の1/2.5〜1/2進行し
た点１０３のフイルム表面温度が膨張開始点１０
２の温度より12〜25℃高くなるように温度勾配を
とる。 次いで該温度を最高温度としてこれより膨張終
了点１０４に至る帯域の温度を５〜15℃下降する
ように温度勾配をとり、更に膨張終了点１０４よ
り延伸帯域の1.0〜1.5倍の距離に至る点１０５の
フイルム表面温度が膨張終了点１０４の温度より
40〜45℃下降するように冷却する。この場合、膨
張開始点１０２のバブル表面温度及び膨張開始点
１０２から膨張終了点１０４に至る延伸帯域の1/
２．５〜1/2進行した点１０３のバブル表面温度が先
に規定した最適温度の下限値より低くなると膨張
開始点１０２が下降する一方バブル内圧が上昇し
パンクし易くなる。 又、逆に規定した最適温度の上限値より高くな
るとバブルの揺動蛇行が大きくなり均一な延伸が
不可能なほか、延伸の持続性がない。 従つて上記の温度勾配にバブル温度を管理する
ことが極めて重要であるが、共押出しに於いては
ベースの結晶性ポリエステル樹脂の片面、もしく
は両面にヒートシール性を付与する非結晶性のポ
リエステル樹脂を積層するために、従来の結晶性
ポリエステル樹脂単独の延伸の場合より一般に未
延伸原反の厚みは厚くなり、特に高倍率延伸にな
る程厚みが厚くなる。このために延伸されたバブ
ルが冷却され難く膨張終了点が安定しない。従つ
て、従来の結晶性ポリエステル樹脂単独の延伸概
念では延伸は到底困難である。本発明者らは、か
かる観点から膨張終了後のバブルの冷却方法につ
いて種々検討した結果、第１図の下部エヤーリン
グ６より20℃以下の冷風で延伸されたバブル面を
急冷することによつて前記冷却条件を満足させる
ことにより延伸の持続に成功したものである。 又、熱固定の方法としては延伸されたチユーブ
状フイルムを一且ニツプして重ね合せた後、両耳
をスリツトして一端２枚に開きフイルムの両耳を
クリツプで把持して熱処理するテンター熱固定方
式或はチユーブ状で内部に圧空を封入して熱処理
するチユーブ熱固定法のいずれでもよい。 又、高温で充分に熱固定する場合には、熱固定
の温度は結晶性ポリエステル樹脂の融点より20〜
60℃低目が適当である。 本発明で得られるフイルムの厚み構成は非結晶
性ポリエステル樹脂層の厚みが、結晶性ポリエス
テル樹脂層の片面当りに対して、結晶性ポリエス
テル樹脂層の５〜40％が適当で10〜15％がより好
ましい。又、結晶性ポリエステル樹脂の厚みは特
に限定するものではないが、７〜30μ程度が適当
であり、10〜25μが、より好ましい。高温で充分
に、好ましくは120℃以上で熱固定した本発明の
フイルムは、あらゆる方向の引張弾性率が23000
Kg／cm2以上で、ヘイズが５％以下でありバーシー
ラーによる粘着開始温度が90℃以上110℃以下の
ヒートシール性、透湿性に優れたフイルムであつ
て湿気を嫌う食品類の包装或はカセツトテープ等
のオーバーラツプ包装用として極めて有用であ
る。 又、80℃以上100℃以下の低温で熱固定したフ
イルムは上記特性に加えて更にあらゆる方向の熱
水収縮率が20％以上であり、熱収縮フイルムとし
て例えば、かまぼこ、蓄肉等の収縮包装用フイル
ムとして使用することも出来、極めて有用であ
る。 以下に実施例に基き更に説明する。尚実施例中
に示した測定事項は次の方法によつて測定した。 (1) 極限粘度（IV） フエノール／テトラクロロエタン（60／40重
量比）を用いて30℃にてウベローデ粘度計にて
測定。 (2) フイルムの表面温度 直径約1.0mm検出部長さ15mmのクロメルーコ
ンスタンタン型熱電対（4.5Ω）を接続した表
面温度計を用いフイルムの表面に熱電対の先端
を接触させ15sec後の指示値をもつてフイルム
の表面温度とした。 (3) ヘイズ ASTM Ｄ−1003−61による。 (4) ヒートシール（HS）強度 ヒートシール条件 ヒートシーラー：テスター工業(株)ヒートシー
ルテスター ヒートシール温度：115℃ ヒートシール圧力：1.0Kg／cm2 試料シール巾：15cm ヒートシール強度測定 東洋ボールドウイン(株)テンシロン引張試験機
使用 はくり法：180゜はくり 引取速度：300mm／min (5) 引張弾性率 20℃65％RH下に24hr調湿した試料を東洋ボ
ールドウイン(株)テンシロン引張試験機を用いて
次の条件で測定し算出した。 試料巾 15mm チヤツク間隔 50mm 引取速度 40mm／min チヤート速度 500mm／min (6) 透湿度 JIS Z0208に順じ40℃90％RHで測定した。 (7) 熱水収縮率 縦横10×10cmの試料を98〜100℃の熱水中に
30分間浸漬後の収縮率を測定した。 参考例１〜６ 比較例１〜３ 第１表に示す如く極限粘度（IV）0.560〜1.160
の結晶性ポリエステル樹脂（以下CPETと記す）
を押出機により200〜270℃で溶融混練し、又IV
＝0.650〜0.756であるテレフタル酸、エチレング
リコール、シクロヘキサンジメタノールからなる
三元共重合体（以下APETと記す）を別の押出機
２台により190℃〜250℃に夫々溶融混練して三者
を260℃に設定した三層サーキユラーダイに導き、
中間層にCPETその両側がAPET層になるように
スリツトギヤツプ0.8mmのリツプから下向きに押
出した。 押出された溶融チユーブ状三層構成の樹脂をダ
イ直下に取付けた18℃の冷水で冷却している円筒
状マンドレルの外表面に接触摺動させながら通し
てチユーブの内面を冷却する一方チユーブ外面は
直接水冷して非結晶状態の未延伸原反を得た。該
未延伸原反を第１図に示すようなチユーブラー同
時二軸延伸装置に導き、予熱部４及び主熱部５で
未延伸原反を加熱すると同時に下部より圧空を注
入して縦、横各3.0倍に膨張延伸し下部エヤリン
グ６から18〜20℃の冷風をバブルに吹きつけ温度
勾配を調節した。 この時のバブルの各部の温度を測定した結果は
第１表の実施例１〜６の通りで均一な延伸が出
来、バブルのパンクは全くなかつた。 これに対し比較例１〜３の如く、IV＝0.540を
示すＣ PETとIV＝0.640〜0.756のＡ PETを
用いて同様に延伸を試みたが比較例１、２に於い
ては未延伸原反に圧空を注入した際にチユーブが
数回裂けたほか延伸されてもパンクし易く長時間
延伸を持続させることが出来なかつた。 又、比較例３に於いては未延伸原反に圧空を注
入した際にチユーブが裂けて全く延伸が出来なか
つた。 参考例７ 比較例４ 参考例１〜６の手順に従つてIV＝0.560、のＣ
PETをチユーブの内側に、IV＝0.660のＡ
PETをチユーブの外側になるように押出機より
押出し、二層系で同様に延伸したが、この場合も
ほぼ良好な延伸状態を示し延伸は長時間持続し
た。 しかし比較例４の如くIV＝0.540のＣ PET及
びIV＝0.640のＡ PETの二層系では未延伸原反
に圧空を注入した際にチユーブが裂けて全く延伸
が出来なかつた。 実施例１〜６ 比較例５〜７ IV＝0.700を示すＣ PETとIV＝0.756を示す
Ａ PETを用いて参考例１〜６に記載した方法
に準じて押出しを行いＡ PET／Ｃ PET／Ａ
PETからなる三層の未延伸原反を得る。 郭未延伸チユーブ状原反の厚み構成は約Ａ
PET（23μ）／Ｃ PET（135μ）／Ｃ PET（23μ）
であつた。 該未延伸原反を参考例１〜６に記載した方法に
準じて第２表の実施例１〜５のバブル温度で縦横
各3.0倍に延伸を行つた結果、延伸されたバブル
の安定性はいずれも良好であつた。 この後該延伸フイルムを第１図の８及び９のニ
ツプロール間に導き圧空を注入し加熱炉１０より
熱風を送風し200℃で12sec間チユーブ状で熱固定
を行なつた結果パンクなく長時間延伸熱固定を持
続することが出来た。 得られたフイルムの厚みは全厚みで約19.5μで
ありヘイズ2.8〜4.5％、115℃に於けるヒートシ
ール強度約110〜130ｇ／15mm、引張弾性率約
23000〜33000を示しバーシーラーによる熱接着開
始温度はいずれも90〜110℃であり、ヒートシー
ル性良好なフイルムが得られた。 これに対し、比較例５、及び６の如きバブル表
面温度では膨張開始点の上昇或は下降に伴い、バ
ブルの変動が大きく、比較例５に於いては延伸が
持続しなかつた。又比較例６、７においては延伸
が困難であつた。 又、Ｃ PETをチユーブの内側に、Ａ PET
をチユーブの外側になるように参考例７に記策載
の方法で押出し、Ａ PET（23μ）／Ｃ PET
（135μ）の二層からなる未延伸チユーブ状原反を
得た。 該未延伸原反を第２表の実施例６のバブル温度
で縦横各3.0倍に延伸し更に200℃で12sec間チユ
ーブ状で熱固定を行つた。 得られたフイルムの厚みは全厚みで17.6μであ
り三層の場合とほぼ同様のフイルム特性が得られ
た。 実施例 ７ 参考例２（第１表）で得たＡ PET（2.0μ）／Ｃ
PET（15μ）／Ａ PET（2.0μ）の延伸フイルム
を実施例８〜12に記載した方法に準じて60〜220
℃の範囲でチユーブ熱固定を行つた。各温度で熱
固定したフイルムの熱水収縮率を測定した結果は
第３表の通りであつた。この中で120℃以下で熱
固定したフイルムについては、封筒貼りして折巾
80mmの筒状フイルムを作成した。長さ130mmに裁
断した筒状フイルムの中に70ｇのフライドチキン
を入れ、流端の15mm内側を金具で結束したロケツ
ト包装を行ない、５分間98℃熱水中に浸漬した。
結果は第４表に記載の如く60〜100℃で熱固定し
たフイルムを用いた場合はタイトな包装が出来た
が、120℃で熱固定したフイルムを用いた場合は
収縮不足でタイトな包装が出来なかつた。又、熱
固定しないフイルム及び60℃で熱固定したフイル
ムも、タイトな包装はできるが、平面性が良好で
なく、巻取り、製袋等に於ける加工性が悪く実用
上問題があつた。
ステル樹脂と非結晶性ポリエステル樹脂を共押出
延伸した積層フイルム及びその製造法に関するも
のである。 更に詳しくは多層用サーキユラーダイを用いて
結晶性ポリエステル樹脂の片面もしくは両面に非
結晶性のポリエステル樹脂を共押出しして積層
し、該未延伸チユーブ状原反を同時二軸延伸して
なるヒートシール性、剛性、透明性、防湿性に優
れた共押出積層延伸ポリエステルフイルム及びそ
の製造法に関するものである。 本来ポリエステル樹脂を原料とする二軸延伸フ
イルムは腰が強く機械適性が良好なほか、耐熱
性、保香性、透明性、防湿性等に優れた特性をも
ち、包装材料として適した特性を有している。 然しながら、ポリエステル樹脂は溶融温度が高
いため二軸延伸ポリエステルフイルム単体ではヒ
ートシール性がなく通常業界で用いられている自
動包装機械或は自動製袋機にかけることができな
い。 従つて良好なヒートシール性を得るためには延
伸ポリエステルフイルムの表面にヒートシール性
の良好な物質、例えば塩化ビニル、酢酸ビニル共
重合体の如き熱可塑性樹脂をトルエン又は酢酸エ
チルの如き有機溶剤に溶解したシーラントをコー
テイングする方法、或いはポリエチレン、又はエ
チレン、酢酸ビニル共重合体の如き溶融押出可能
な熱可塑性樹脂シーラントを延伸したポリエステ
ルフイルム面にラミネートする方法などが一般に
用いられている。 しかしながら上記のコーテイング法に於いては
延伸ポリエステルフイルム面と被覆するシーラン
トとの層間接着強度を向上させるためにコーテイ
ングする前に延伸ポリエステルフイルム面にコロ
ナ放電処理或は火焔処理等の表面処理を行つた
後、更に有機溶媒系の接着剤をアンカーコートす
る工程が必要である。 又、ラミネート法としてはＴ−ダイによる押出
ラミネート法或はドライラミネート法があるがい
ずれの場合に於いてもシーラントをラミネートす
る際に予めベースのポリエステルフイルム面にコ
ロナ放電処理、或は火焔処理等の表面処理を行つ
た後更に有機溶媒系の接着剤をアンカーコートむ
る工程が必要である。 又、ラミネート法に於いてはシーラントの厚み
は余り薄くすることは出来ず、オーバーラツプ包
装用フイルムの如くシーラント層を１〜3μ程度
に薄くするためには一旦ラミネートした未延伸フ
イルムをテンターにより更に延伸する工程が必要
である。 従つてコーテイング法及びラミネート法はいず
れも加工費が高くなりコスト高となるばかりか、
シーラント（コート剤）或はアンカー剤の溶媒と
して有機溶剤を用いるため、安全衛生面からも好
ましくない。 このため、かかる問題を解決するために近年基
材とシーラントを共押出しした後連続的に延伸す
る、所謂共押出延伸法が脚光を浴びて来た。 共押出しの方法としてはＴ−ダイより押出すフ
ラツト法とサーキユラーダイより押出すチユーブ
ラー法があり、無延伸フイルムについてはＴ−ダ
イ法或はチユーブラー法による製品が既に市販さ
れている。 然し共押出延伸フイルムについては、異種の基
材の延伸であり単一の基材の延伸に比べ延伸が難
かしいこと、或は延伸によつて基材とシーラント
層間の接着強度が低下するなどの問題があり、或
る一部の構成で製品化されているに過ぎずこの延
伸法も殆どテンター法によつて延伸されているの
が現状である。 ここでテンター同時二軸延伸法についてみると
該延伸法では縦方向にテンターのクリツプ間隔が
広がるために延伸フイルムの両端に近い部分での
配向の不均一は避け難く、クリツプの耳ロスを含
めてフイルムのロスが大きい。又該テンター方式
ではクリツプの把持、移動機構が複雑なために製
品の厚み斑が生じ易いほか高速化も難かしい欠点
がある。 これに対しフイルムのロスが少なく均一な延伸
が可能なチユーブラー延伸法の採用がとくに共押
出しの場合に好ましい。チユーブラー延伸法とし
てはサーキユラーダイより溶融押出した直後にチ
ユーブ内に圧空を注入して膨張延伸する所謂イン
フレーシヨン法とサーキユラーダイより溶融押出
ししたチユーブ状原反をマンドレルに導き一旦急
冷して非結晶の原反を製膜し、該原反を熱風或は
赤外線ヒーターによつて加熱し圧空により膨張延
伸する、所謂チユーブラー同時二軸延伸法がある
が、前者のインフレーシヨン方式では樹脂を溶融
状態で延伸するためにチユーブの縦方向及び横方
向に十分な分子配向が行われずフイルムの腰が向
上しないばかりか、延伸後の冷却が空冷のために
フイルムが結晶化し易く一般に透明性が低下する
などの欠点がある。 かようなことから分子の配向度、或は透明性の
良好な共押出フイルムを得るためには後者のチユ
ーブラー同時二軸延伸法による製品化が望まれて
いる。 然しながら共押出しに於いては異なる樹脂の積
層であり各樹脂の熱的特性が異なるため、延伸に
於ける加熱条件が取り難く十分な延伸技術は確立
されていないのが現状である。 本発明者等はヒートシール性、剛性、透明性、
防湿性に優れた包装用フイルムとして、結晶性ポ
リエステル樹脂の片面、もしくは両面に非結晶性
のポリエステル樹脂を共押出し積層してなる構成
の、チユーブラー同時二軸延伸法について鋭意検
討した結果これに成功し本発明に到達したもので
ある。 元来ポリエステルフイルムにヒートシール性を
付与するための共押出しの構成としては、一般に
ポリエステル／低密度ポリエチレン、ポリエステ
ル／エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリエステ
ル／アイオノマー樹脂、などが挙げられるが、か
かる構成では層間接着強度が弱く実用価値がな
い。 このためにポリエステルと上記シーラントとの
層間に例えばラジカル重合性不飽和化合物をグラ
フト重合させたグラフト化ポリオレフインの如き
接着成分が必要であるが、かかる構成では未延伸
の原反では接着しているがこれを延伸すると層間
接着強度が急激に低下する問題がある。 又、これらの構成では各樹脂の成分が異なるた
め、工業的な生産に於いては回収フイルムの再利
用ができずコスト高となる欠点がある。 従つて回収フイルムの再利用が可能なフイルム
構成で、然も延伸した後、ポリエステル樹脂に対
して接着性があり、更にヒートシール性を有する
樹脂が望まれる。かかる要求を満足する樹脂とし
てはベースの結晶性ポリエステル樹脂に対して相
溶性があり、非結晶性のポリエステル樹脂が好ま
しい。 例えば特開昭56−24165には結晶性ポリエステ
ル／非結晶性ポリエステルの共押出しに関して開
示されているがチユーブラー延伸の方法は溶融状
態で延伸する所謂インフレーシヨン方式であるば
かりか、具体的な製造条件についても何ら開示さ
れていない。 更にインフレーシヨン法では既に述べた如く延
伸に於いて分子の配向が十分でなく、剛性、透明
性が劣るなどの問題がある。 従つて上記インフレーシヨン方式では本発明者
の目的とするヒートシール性、剛性、透明性、防
湿性、等を満足する包装用フイルムを製造するこ
とは不可能である。 即ち本発明者等の目的はかかる現状にかんが
み、第一には、未だ延伸技術が確立されていない
結晶性ポリエステル樹脂の片面もしくは両面に非
結晶性のポリエステルを多層サーキユラーダイよ
り共押出しし、一且急冷した後該チユーブ状未延
伸原反を延伸する所謂、チユーブラー同時二軸延
伸を可能にすることにある。更に第二には該延伸
法によつてヒートシール性、剛性、透明性、防湿
性に優れた包装用フイルムを工業的に生産するこ
とにある。 本発明者等は上述の目的効果を十分に達成すべ
く多くの検討を重ねた結果本発明に成功したもの
である。 本発明のフイルムは結晶性ポリエステル樹脂の
片面もしくは両面に非結晶性のポリエステル樹脂
を共押出し積層してなるチユーブラー同時二軸延
伸フイルムであつて、原料樹脂は、フエノール／
テトラクロロエタン（60：40）溶液をウベローデ
粘度計により30℃で測定した極限粘度（以下IV
と記す）が、結晶性ポリエステル樹脂に於いて
0.560以上であり、又非結晶性ポリエステル樹脂
に於いては0.650以上であることが必要である。
本発明方法で延伸後、80℃〜結晶性ポリエステル
樹脂の融点以下で熱固定されたフイルムはあらゆ
る方向の引張弾性率が20℃65％RH下に於いて
23000Kg／cm2以上でヘイズが5.0％以下であり非結
晶性ポリエステル樹脂であるシーラント層のバー
シーラーによる粘着開始温度が90℃以上110℃以
下であるヒートシール性、剛性、透明性、防湿性
の良好なフイルムである。 又このフイルムを得るためには、原料樹脂とし
て上記規定のIVを示す結晶性ポリエステル樹脂
及び非結晶性のポリエステル樹脂を用いて、結晶
性ポリエステル樹脂の片面もしくは両面に非結晶
性のポリエステル樹脂をサーキユラーダイより共
押出しして溶融積層し、これを急冷して得た無定
形の未延伸原反を上下二組のニツプロール間でニ
ツプし結晶性ポリエステル樹脂の分子配向が可能
になる温度まで加熱して、チユーブ状原反内に圧
入した圧空によつてチユーブ状原反を膨張せし
め、同時に二組のニツプロールの周速を変えるこ
とによつて同時二軸延伸する。又延伸に当つては
次の条件を満足する必要がある。 (1) 予熱部（低速ニツプロールと膨張開始点の中
間点）のフイルム表面温度を40〜45℃とし (2) 膨張開始点に於けるバブルの表面温度を予熱
部の未延伸原反の表面温度より20〜30℃高くす
る。 (3) 膨張開始点から膨張終了点に至る延伸帯域の
１／２．５〜1/2.0進行した点のバブル表面温度が膨
張開始点の温度より12〜25℃高くなるように温
度勾配をとる。 (4) 最高温度を示す点より膨張終了点に至る帯域
のバブル表面温度を５〜15℃下降するように温
度勾配をとる。 (5) 膨張終了点より延伸帯域の1.0〜1.5倍の距離
に至る点でのバブル表面温度が膨張終了点の温
度より40〜50℃下降するように冷却する。 かくして得た延伸フイルムを80℃以上〜結晶性
ポリエステル樹脂の融点以下で熱固定することに
よつて製造される。 以下に本発明について更に詳細に述べる。 本発明に用いられる周知の結晶性ポリエステル
樹脂とは主にポリエチレンテレフタレート又はポ
リエチレンテレフタレートを主成分とする共重合
体もしくは混合体から得られるものであるがこれ
以外の二官能性カルボン酸、例えばイソフタル
酸、ジフエニールスルホンジカルボン酸、セバチ
ン酸等とエチレングリコール、プロピレングリコ
ール、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレ
ングリコール、ｐ−キシリレングリコール等の脂
肪族、芳香族ジオールからなるポリエステルも使
用可能である。 又該結晶性ポリエステル樹脂の片両又は両面に
共押出し積層する主にテレフタル酸とエチレング
リコール及びシクロヘキサンジメタノールの三成
分からなるコポリエステルであるが、テレフタル
酸及びイソフタル酸とシクロヘキサンジメタノー
ルの三成分からなるコポリエステル或は、これに
準ずる非結晶性のポリエステルも含まれる。 又、必要に応じて結晶性ポリエステル樹脂或は
非結晶性のポリエステル樹脂に対して添加剤とし
て一般に公知であるタルク、シリカ等のスリツプ
材や帯電防止剤、防湿剤或は滑剤等を添加しても
差し支えない。 次に未延伸チユーブ状原反の製膜は二層に於い
ては二層共押出用サーキユラーダイより溶融共押
出しされるがこの場合、樹脂の構成は結晶性ポリ
エステル樹脂が内側になるように押出しても、そ
の逆に押出しても特に支障はない。 三層に於いては三層共押出用サーキユラーダイ
の中央リツプ口より結晶性ポリエステル樹脂を押
出し該結晶性ポリエステル樹脂の両面に非結晶性
のポリエステル樹脂を積層する。 かくして得た溶融チユーブ状樹脂を水冷式円筒
状マンドレルに導いて冷却し非結晶状態の未延伸
原反を得る。 以下図面を利用して本発明の延伸方法を説明す
る。 第１図の如くチユーブ状未延伸原反１を延伸機
に導き該チユーブ状原反に圧空を注入し同時に予
熱部４により該チユーブ状原反の表面を40〜45℃
に加熱すると共に主熱部５により加熱してチユー
ブ状原反を膨張せしめ、ニツプロール２、及び３
の周速を変えることによつて縦横各2.5倍〜5.0倍
好ましくは3.0〜4.0倍の範囲で膨張せしめた後、
冷却リング６より冷風をバブル面に当てて、前記
したバブルの温度勾配に管理する。予熱部及び主
熱部の熱源としては熱風、又は赤外線などがあり
特に限定はされないが赤外線が好ましい。 次に延伸されたバブルの表面温度について述べ
ると、第２図に於いて、予熱部１０１での未延伸
原反の表面温度は40℃〜45℃が適当である。 又延伸に於ける膨張開始点１０２のバブル表面
温度は予熱部の未延伸原反の表面温度より20〜30
℃高い温度が好ましく膨張開始点１０２から膨張
終了点１０４に至る延伸帯域の1/2.5〜1/2進行し
た点１０３のフイルム表面温度が膨張開始点１０
２の温度より12〜25℃高くなるように温度勾配を
とる。 次いで該温度を最高温度としてこれより膨張終
了点１０４に至る帯域の温度を５〜15℃下降する
ように温度勾配をとり、更に膨張終了点１０４よ
り延伸帯域の1.0〜1.5倍の距離に至る点１０５の
フイルム表面温度が膨張終了点１０４の温度より
40〜45℃下降するように冷却する。この場合、膨
張開始点１０２のバブル表面温度及び膨張開始点
１０２から膨張終了点１０４に至る延伸帯域の1/
２．５〜1/2進行した点１０３のバブル表面温度が先
に規定した最適温度の下限値より低くなると膨張
開始点１０２が下降する一方バブル内圧が上昇し
パンクし易くなる。 又、逆に規定した最適温度の上限値より高くな
るとバブルの揺動蛇行が大きくなり均一な延伸が
不可能なほか、延伸の持続性がない。 従つて上記の温度勾配にバブル温度を管理する
ことが極めて重要であるが、共押出しに於いては
ベースの結晶性ポリエステル樹脂の片面、もしく
は両面にヒートシール性を付与する非結晶性のポ
リエステル樹脂を積層するために、従来の結晶性
ポリエステル樹脂単独の延伸の場合より一般に未
延伸原反の厚みは厚くなり、特に高倍率延伸にな
る程厚みが厚くなる。このために延伸されたバブ
ルが冷却され難く膨張終了点が安定しない。従つ
て、従来の結晶性ポリエステル樹脂単独の延伸概
念では延伸は到底困難である。本発明者らは、か
かる観点から膨張終了後のバブルの冷却方法につ
いて種々検討した結果、第１図の下部エヤーリン
グ６より20℃以下の冷風で延伸されたバブル面を
急冷することによつて前記冷却条件を満足させる
ことにより延伸の持続に成功したものである。 又、熱固定の方法としては延伸されたチユーブ
状フイルムを一且ニツプして重ね合せた後、両耳
をスリツトして一端２枚に開きフイルムの両耳を
クリツプで把持して熱処理するテンター熱固定方
式或はチユーブ状で内部に圧空を封入して熱処理
するチユーブ熱固定法のいずれでもよい。 又、高温で充分に熱固定する場合には、熱固定
の温度は結晶性ポリエステル樹脂の融点より20〜
60℃低目が適当である。 本発明で得られるフイルムの厚み構成は非結晶
性ポリエステル樹脂層の厚みが、結晶性ポリエス
テル樹脂層の片面当りに対して、結晶性ポリエス
テル樹脂層の５〜40％が適当で10〜15％がより好
ましい。又、結晶性ポリエステル樹脂の厚みは特
に限定するものではないが、７〜30μ程度が適当
であり、10〜25μが、より好ましい。高温で充分
に、好ましくは120℃以上で熱固定した本発明の
フイルムは、あらゆる方向の引張弾性率が23000
Kg／cm2以上で、ヘイズが５％以下でありバーシー
ラーによる粘着開始温度が90℃以上110℃以下の
ヒートシール性、透湿性に優れたフイルムであつ
て湿気を嫌う食品類の包装或はカセツトテープ等
のオーバーラツプ包装用として極めて有用であ
る。 又、80℃以上100℃以下の低温で熱固定したフ
イルムは上記特性に加えて更にあらゆる方向の熱
水収縮率が20％以上であり、熱収縮フイルムとし
て例えば、かまぼこ、蓄肉等の収縮包装用フイル
ムとして使用することも出来、極めて有用であ
る。 以下に実施例に基き更に説明する。尚実施例中
に示した測定事項は次の方法によつて測定した。 (1) 極限粘度（IV） フエノール／テトラクロロエタン（60／40重
量比）を用いて30℃にてウベローデ粘度計にて
測定。 (2) フイルムの表面温度 直径約1.0mm検出部長さ15mmのクロメルーコ
ンスタンタン型熱電対（4.5Ω）を接続した表
面温度計を用いフイルムの表面に熱電対の先端
を接触させ15sec後の指示値をもつてフイルム
の表面温度とした。 (3) ヘイズ ASTM Ｄ−1003−61による。 (4) ヒートシール（HS）強度 ヒートシール条件 ヒートシーラー：テスター工業(株)ヒートシー
ルテスター ヒートシール温度：115℃ ヒートシール圧力：1.0Kg／cm2 試料シール巾：15cm ヒートシール強度測定 東洋ボールドウイン(株)テンシロン引張試験機
使用 はくり法：180゜はくり 引取速度：300mm／min (5) 引張弾性率 20℃65％RH下に24hr調湿した試料を東洋ボ
ールドウイン(株)テンシロン引張試験機を用いて
次の条件で測定し算出した。 試料巾 15mm チヤツク間隔 50mm 引取速度 40mm／min チヤート速度 500mm／min (6) 透湿度 JIS Z0208に順じ40℃90％RHで測定した。 (7) 熱水収縮率 縦横10×10cmの試料を98〜100℃の熱水中に
30分間浸漬後の収縮率を測定した。 参考例１〜６ 比較例１〜３ 第１表に示す如く極限粘度（IV）0.560〜1.160
の結晶性ポリエステル樹脂（以下CPETと記す）
を押出機により200〜270℃で溶融混練し、又IV
＝0.650〜0.756であるテレフタル酸、エチレング
リコール、シクロヘキサンジメタノールからなる
三元共重合体（以下APETと記す）を別の押出機
２台により190℃〜250℃に夫々溶融混練して三者
を260℃に設定した三層サーキユラーダイに導き、
中間層にCPETその両側がAPET層になるように
スリツトギヤツプ0.8mmのリツプから下向きに押
出した。 押出された溶融チユーブ状三層構成の樹脂をダ
イ直下に取付けた18℃の冷水で冷却している円筒
状マンドレルの外表面に接触摺動させながら通し
てチユーブの内面を冷却する一方チユーブ外面は
直接水冷して非結晶状態の未延伸原反を得た。該
未延伸原反を第１図に示すようなチユーブラー同
時二軸延伸装置に導き、予熱部４及び主熱部５で
未延伸原反を加熱すると同時に下部より圧空を注
入して縦、横各3.0倍に膨張延伸し下部エヤリン
グ６から18〜20℃の冷風をバブルに吹きつけ温度
勾配を調節した。 この時のバブルの各部の温度を測定した結果は
第１表の実施例１〜６の通りで均一な延伸が出
来、バブルのパンクは全くなかつた。 これに対し比較例１〜３の如く、IV＝0.540を
示すＣ PETとIV＝0.640〜0.756のＡ PETを
用いて同様に延伸を試みたが比較例１、２に於い
ては未延伸原反に圧空を注入した際にチユーブが
数回裂けたほか延伸されてもパンクし易く長時間
延伸を持続させることが出来なかつた。 又、比較例３に於いては未延伸原反に圧空を注
入した際にチユーブが裂けて全く延伸が出来なか
つた。 参考例７ 比較例４ 参考例１〜６の手順に従つてIV＝0.560、のＣ
PETをチユーブの内側に、IV＝0.660のＡ
PETをチユーブの外側になるように押出機より
押出し、二層系で同様に延伸したが、この場合も
ほぼ良好な延伸状態を示し延伸は長時間持続し
た。 しかし比較例４の如くIV＝0.540のＣ PET及
びIV＝0.640のＡ PETの二層系では未延伸原反
に圧空を注入した際にチユーブが裂けて全く延伸
が出来なかつた。 実施例１〜６ 比較例５〜７ IV＝0.700を示すＣ PETとIV＝0.756を示す
Ａ PETを用いて参考例１〜６に記載した方法
に準じて押出しを行いＡ PET／Ｃ PET／Ａ
PETからなる三層の未延伸原反を得る。 郭未延伸チユーブ状原反の厚み構成は約Ａ
PET（23μ）／Ｃ PET（135μ）／Ｃ PET（23μ）
であつた。 該未延伸原反を参考例１〜６に記載した方法に
準じて第２表の実施例１〜５のバブル温度で縦横
各3.0倍に延伸を行つた結果、延伸されたバブル
の安定性はいずれも良好であつた。 この後該延伸フイルムを第１図の８及び９のニ
ツプロール間に導き圧空を注入し加熱炉１０より
熱風を送風し200℃で12sec間チユーブ状で熱固定
を行なつた結果パンクなく長時間延伸熱固定を持
続することが出来た。 得られたフイルムの厚みは全厚みで約19.5μで
ありヘイズ2.8〜4.5％、115℃に於けるヒートシ
ール強度約110〜130ｇ／15mm、引張弾性率約
23000〜33000を示しバーシーラーによる熱接着開
始温度はいずれも90〜110℃であり、ヒートシー
ル性良好なフイルムが得られた。 これに対し、比較例５、及び６の如きバブル表
面温度では膨張開始点の上昇或は下降に伴い、バ
ブルの変動が大きく、比較例５に於いては延伸が
持続しなかつた。又比較例６、７においては延伸
が困難であつた。 又、Ｃ PETをチユーブの内側に、Ａ PET
をチユーブの外側になるように参考例７に記策載
の方法で押出し、Ａ PET（23μ）／Ｃ PET
（135μ）の二層からなる未延伸チユーブ状原反を
得た。 該未延伸原反を第２表の実施例６のバブル温度
で縦横各3.0倍に延伸し更に200℃で12sec間チユ
ーブ状で熱固定を行つた。 得られたフイルムの厚みは全厚みで17.6μであ
り三層の場合とほぼ同様のフイルム特性が得られ
た。 実施例 ７ 参考例２（第１表）で得たＡ PET（2.0μ）／Ｃ
PET（15μ）／Ａ PET（2.0μ）の延伸フイルム
を実施例８〜12に記載した方法に準じて60〜220
℃の範囲でチユーブ熱固定を行つた。各温度で熱
固定したフイルムの熱水収縮率を測定した結果は
第３表の通りであつた。この中で120℃以下で熱
固定したフイルムについては、封筒貼りして折巾
80mmの筒状フイルムを作成した。長さ130mmに裁
断した筒状フイルムの中に70ｇのフライドチキン
を入れ、流端の15mm内側を金具で結束したロケツ
ト包装を行ない、５分間98℃熱水中に浸漬した。
結果は第４表に記載の如く60〜100℃で熱固定し
たフイルムを用いた場合はタイトな包装が出来た
が、120℃で熱固定したフイルムを用いた場合は
収縮不足でタイトな包装が出来なかつた。又、熱
固定しないフイルム及び60℃で熱固定したフイル
ムも、タイトな包装はできるが、平面性が良好で
なく、巻取り、製袋等に於ける加工性が悪く実用
上問題があつた。
【表】
【表】
〓以下同様
APET：非結晶性ポリエステル樹脂
APET：非結晶性ポリエステル樹脂
【表】
【表】
【表】
【表】
第１〜２図は本発明実施の具体的一態様を示す
説明図で、第１〜２図は断面図、である。 第１図、Ａ……延伸装置、１……未延伸原反、
２……低速ニツプロール、３……高速ニツプロー
ル、４……予熱部、５……主熱部、６……下部エ
ヤーリング、７……折たたみロール、Ｂ……熱固
定装置、８，９……ニツプロール、１０……熱風
炉。第２図、Ｃ……延伸帯域、１０１……チユー
ブ状未延伸原反、１０２……膨張開始点、１０３
……最高温度点、１０４……延伸終了点、１０５
……延伸終了点からの距離。
説明図で、第１〜２図は断面図、である。 第１図、Ａ……延伸装置、１……未延伸原反、
２……低速ニツプロール、３……高速ニツプロー
ル、４……予熱部、５……主熱部、６……下部エ
ヤーリング、７……折たたみロール、Ｂ……熱固
定装置、８，９……ニツプロール、１０……熱風
炉。第２図、Ｃ……延伸帯域、１０１……チユー
ブ状未延伸原反、１０２……膨張開始点、１０３
……最高温度点、１０４……延伸終了点、１０５
……延伸終了点からの距離。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チユーブ状共押出原反フイルムをチユーブ状
二軸延した後に熱固定する積層フイルムの製造方
法において (1) 第１層は極限粘度0.560以上の結晶性ポリエ
ステル樹脂からなり (2) 第二層は極限粘度0.650以上の非結晶性ポリ
エステル樹脂からなり、第一層の片面、または
両面に積層される (3) 予熱部（低速ニツプロールと膨張開始点の中
間点）のフイルム表面温度を40〜45℃とする。 (4) 延伸に於ける膨張開始点のフイルム表面温度
を予熱部の未延伸原反の表面温度より20〜30℃
高くする。 (5) 膨張開始点から膨張終了点に至る延伸帯域の
１／２．５〜1/2.0進行した点のバブル表面温度が膨
張開始点の温度より12〜25℃高くなるように温
度勾配をとる。 (6) 最高温度を示す点より膨張終了点に至る帯域
のバブル表面温度を５〜15℃下降するように温
度勾配をとる。 (7) 膨張開始点より延伸帯域の1.0〜1.5倍の距離
に至る点でのバブル表面温度が膨張終了点の温
度より40〜50℃下降するように冷却する。 (8) 80℃以上〜結晶性ポリエステル樹脂の融点以
下で熱固定する。 (1)〜(8)の条件を満すことを特徴とするポリエス
テル積層フイルムの製造方法。 ２ 延伸倍率が縦横2.5倍以上である特許請求の
範囲第１項のポリエステル積層フイルムの製造方
法。 ３ 延伸倍率が縦横3.0倍以上で熱固定温度が80
℃〜100℃である特許請求の範囲第２項のポリエ
ステル積層フイルムの製造方法。 ４ 極限粘度0.560以上の結晶性ポリエステル樹
脂と極限粘度0.650以上の非結晶性ポリエステル
樹脂の共押出フイルムを二軸延伸後80℃以上結晶
性ポリエステル樹脂の融点以下で熱固定したあら
ゆる方向の引張弾性率が20℃65％RH下に於て
23000Kg／cm2以上、ヘイズが5.0％以下であり非結
晶性ポリエステル樹脂層のバーシーラーによる粘
着開始温度が90℃以上110℃以下であるポリエス
テル積層フイルム。 ５ 二軸延伸後80℃以上100℃以下で熱固定した
あらゆる方向の熱水収縮率が20％以上である特許
請求の範囲第４項のポリエステル積層フイルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57186788A JPS5976226A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | ポリエステル積層フイルム及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57186788A JPS5976226A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | ポリエステル積層フイルム及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976226A JPS5976226A (ja) | 1984-05-01 |
| JPH0256213B2 true JPH0256213B2 (ja) | 1990-11-29 |
Family
ID=16194597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57186788A Granted JPS5976226A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | ポリエステル積層フイルム及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5976226A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0667624U (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-22 | コマニー株式会社 | 間仕切りの巾木支持構造 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60232948A (ja) * | 1984-05-04 | 1985-11-19 | 大倉工業株式会社 | 熱収縮性ポリエステル積層フイルム |
| CA1294101C (en) * | 1988-09-21 | 1992-01-14 | Hideo Isozaki | Process for preparing heat shrinkable polyethylene film |
| KR930011749B1 (ko) * | 1989-11-15 | 1993-12-20 | 신닛뽄세이테쓰 가부시키가이샤 | 드로잉가공과 아이어닝가공 캔용 수지 피복 강판 및 이로부터 제조된 캔 |
| JPH03258437A (ja) * | 1990-03-06 | 1991-11-18 | Kubota Corp | 石膏型製作用芯金 |
| JPH088815Y2 (ja) * | 1990-05-21 | 1996-03-13 | 凸版印刷株式会社 | 積層包装材料 |
| DE19630597A1 (de) * | 1996-07-31 | 1998-02-05 | Hoechst Ag | Mehrschichtige Platte aus einem kristallisierbaren Thermoplast, Verfahren zu ihrer Herstellung und Verwendung |
| DE19642287A1 (de) * | 1996-10-14 | 1998-04-30 | Hoechst Ag | Mehrschichtige Platte aus einem kristallisierbaren Thermoplast, ein daraus herstellbarer, kristallisierter Formkörper sowie dessen Verwendung |
| IT1314223B1 (it) * | 1999-11-16 | 2002-12-06 | Tecno Coating Eng Srl | Metodo ed impianto per la biorientazione di materiali termoplasticimultistrato. |
-
1982
- 1982-10-26 JP JP57186788A patent/JPS5976226A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0667624U (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-22 | コマニー株式会社 | 間仕切りの巾木支持構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5976226A (ja) | 1984-05-01 |
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