JPH0260749B2 - - Google Patents
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- JPH0260749B2 JPH0260749B2 JP57061027A JP6102782A JPH0260749B2 JP H0260749 B2 JPH0260749 B2 JP H0260749B2 JP 57061027 A JP57061027 A JP 57061027A JP 6102782 A JP6102782 A JP 6102782A JP H0260749 B2 JPH0260749 B2 JP H0260749B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sol
- steel
- amount
- less
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明は、高温用高クロム鋼、特にNb添加高
クロム鋼に関する。 一般のボイラ用の、または石油化学工業用ある
いは原子力工業用の加熱器管、過熱器管、再熱器
管、あるいは熱交換器管さらには蒸気タービンあ
るいはガスタービンの翼材等にあつては、十分な
耐酸化性とともに所要の高温強さが要求されるた
め、現在、例えば0.2C−0.5Ni−12Cr−1Mo−
0.3V、0.1C−12Cr−1Mo−1W−0.2〜0.3V、
0.05C−9Cr−2Mo−0.3V等の９〜12％Cr耐熱鋼
が使用されている。 しかしながら、従来の高クロム鋼においてはＣ
系介在物が多く、清浄度は満足すべきものではな
かつた。 したがつて、600℃を越える高温下で使用され
る場合、高温特性、特にクリープ特性において必
ずしも十分なものは得られていなかつた。 ところで、鋼中酸素量を低下させて介在物量を
下げるためには、すでに良く知られているよう
に、Sol.Al量を増加する必要があるが、他方、こ
のSol.Alは高温強度を低下させる傾向があるので
Alの添加量範囲が極めて狭く、したがつて、Sol.
Al増加による清浄度の向上という方法はこれま
で高クロム鋼においては採用されなかつた。 一方、従来から９〜12％Cr鋼で高温強度を高
めるのにNb添加するのは一般的な方法であるが、
いずれの場合にあつてもNbは所要高温強度を得
るために0.15〜0.35％とかなり多量に添加してい
る。 例えば、仏国EM12鋼（0.08C−9Cr−2Mo−
0.3V−0.4Nb）仏国Sokil T1（0.20C−11Cr−
0.75Mo−0.5Ni−0.3V−0.4Nb）などが代表的な
高Nb含有鋼である。 したがつて、多量のNbを完全に固溶させるた
めには、固溶温度を高める必要があり、未固溶の
NbC炭化物が残つた場合には介在物状となり、
靭性あるいは延性の低下を招くことになる。一
方、特開昭53−140217号にあつてはNb0.02〜0.15
％を添加する高温部材用高クロム鋼について開示
しているが、得られる鋼の清浄度、Sol.Al量につ
いては何ら言及することがなく、また、得られる
クリープ強度も600℃、20Kg／mmで高々965hr、さ
らに、650℃、12Kg／mmで高々575hrにすぎない。 ここに、本発明者らは、清浄度が高く高温強度
にすぐれている高クロム鋼を開発すべく、多くの
実験を重ねていたところ、むしろ、従来高温強度
を害するとして抑制されていたSol.Alの存在量を
積極的に0.01〜0.07％にまで高めることにより清
浄度を高めて有害な欠陥の防止を図り、Sol.Alに
よる高温強度の低下はNb添加で補償できるとの
知見を得、さらにNb添加の高温強度に対する寄
与は0.015％以上、0.05％未満の添加で十分であ
り、鋼の清浄度の向上に伴なつて、0.05％未満の
添加でも従来鋼にみられる以上に高温強度が相乗
的に高められることを見い出して本発明を完成し
た。 よつて、本発明の要旨とするところは、Ｃ：
0.04〜0.25％、Si：1.0％以下、Mn：0.45〜1.0％、
Cr：８〜13％、Mo：0.5〜3.0％、Ｖ：0.2〜0.35
％、Sol.Al：0.01〜0.07％、Nb：0.015％以上、
0.05％未満、更に所望によりNi：1.0％以下およ
び／またはＷ：0.4〜1.2％、残部不可避的不純物
を含むFeから成る高温用高クロム鋼にあり、Sol.
Al添加量増加とNb添加量の適正化との相乗的効
果を最大限利用し、併わせて他の合金成分組成の
適正化を図り、これによる高温特性の相乗的改善
を意図するものである。 このように、本発明によれば、Sol.Al量を0.01
〜0.07％と大巾に高めることによつて、得られる
鋼の清浄度を著しく向上させるとともに、このよ
うに清浄度が高められたことから予想外にもNb
添加量が0.015％以上、0.05％未満、と少なくと
も十分な高温強度が確保され、さらにはNb添加
量を高めたときにみられる靭性および延性の低下
が阻止できるのである。 本発明における鋼組成の限定理由について以下
詳説する。 Al：鋼の高温強度を確保するため、従来、例え
ばボイラ用高クロム鋼ではSol.Al量を0.01％未
満に制限してきた。例えば、Sol.Alがふえると
クリープ特性の破断時間が短かくなると考えら
れていたからである。しかし、Sol.Alを0.01％
未満に制限すると鋼の脱酸が不十分となり酸化
物系の介在物が増加し鋼質の劣化を招く。Sol.
Alが0.01％未満では酸素量が高くなることとそ
の酸素量のばらつきが大きくなる。 一方、Sol.Al量が0.01％以上、好ましくは
0.02％以上に増加すると酸素量が低減するとと
もにバラツキも減少し鋼質も安定になる。しか
し、Sol.Al量は0.015％以上増加しても鋼中酸
素量はSol.Alが0.01〜0.015％以下の場合ほどに
顕著に減少せず、Sol.Alをさらに0.07％を越え
て過剰に添加しても介在物の点からの効果は小
さくなる。 このように、本発明によれば、９〜12％Cr
鋼の清浄化のためには0.01％Sol.Al未満では不
十分であり、一方0.015％以上のSol.Alでは鋼
中酸素量はほとんど変化がなくまた、0.07％を
越えてもSol.Alが存在すると破断強度が大きく
低下するので、上限は0.07％以下に限定した。 なお、以上のようなSol.Al量と鋼中酸素量と
の関係については12％Cr鋼を例にとつて第１
図にグラフで示す。 Nb：本発明によれば、微量のNb添加より従来鋼
のクリープ破断強度を大巾に向上することがで
きる。とくにSol.Al量を0.07％まで高めても
Sol.Alを含まない従来鋼よりも高温強度が高
い。従つて、本発明における如く、微量Nb添
加を行うことにより、Sol.Al許容添加範囲を拡
げることが可能になり十分な脱酸と介在物の低
減を図ることができる。一方、十分な量のSol.
Alを添加して清浄度を高めた鋼にあつては、
クリープ破断強度はNb量0.015％添加からNb
量0.05未満の添加までで顕著に増加するが以後
0.05％以上添加しても破断強度は余り高くなら
ない。むしろ、0.05％以上になると、固溶化温
度を高める必要があり、コストが増加し、また
靭性が低下する。したがつて、本発明にあつて
はNb添加量を0.015％以上、0.05％未満とする。 Ｃ：Ｃは添加される他の合金元素と炭化物を形成
して所要の強度を得るために0.04％以上を必要
とするが、0.25％を越えて加えると、溶接性が
害されるため本発明では0.04〜0.25％制限す
る。 Si：Siは脱酸剤として、また適正な組織を得るの
に必要な元素であるが、余りに多量に添加する
と靭性を損い、またクリープ強度にも好ましく
ない影響を及ぼすので、1.0％以下とする。 Mn：Mnは熱間加工性を改善し同時に組織を適
正化するのに有効な元素である、0.45％未満で
は十分な効果が得られず、また1.0％を越えて
添加される場合のように添加量が多すぎると硬
い脆化相を形成するので、Mn添加量は0.45〜
1.0％とする。 Cr：Crは本発明鋼において所要の高温特性を得
るうえで最も重要な成分であつて、本発明では
その目的との関連で８〜13％Crに限定する。 Mo：Moはフエライト地に固溶し母相を強化す
るのでクリープ強度を高める元素であるが、
0.5％未満ではその効果がなく、一方、3.0％を
越えると耐酸化性、靭性の点で好ましくない。 Ｖ：Ｖは炭化物として析出して高温強度を高める
が、そのためには0.2％以上の添加を必要とす
るが、一方、0.35％を越えて添加しても、その
効果は飽和してしまい、むしろ溶接性が損なわ
れることから、本発明にあつては0.2〜0.35％
Ｖに制限する。 Ni：Niは必要に応じ添加されるが、靭性を高め
るのに有効な元素である。しかし添加量が多す
ぎる場合には硬度が著しく高くなり溶接にとも
なう低温割れが生じやすくなる。また、クリー
プ強度の長時間側での強度が低下するのでその
添加量は1.0％以下とした。 Ｗ：Ｗを添加することにより、より高いクリープ
強度が得られるが、これは所望元素である。Ｗ
添加の場合、0.4％Ｗ未満ではその効果がなく、
一方、1.2％以下で充分な効果が得られ、それ
以上の添加は高価になるのみである。 酸素：鋼中酸素量は介在物の量つまり鋼の清浄度
を決定するが、本発明にあつてはSol.Alを0.01
〜0.07％と多量に存在させるためそのときの酸
素量は0.010％以下となる。 すなわち、本発明の好適態様にあつては鋼中
酸素量を0.010％以下、清浄度を0.2％以下とす
る。 次に、本発明を実施例によつて更に具体的に説
明する。 実施例 第１表に鋼組成を示す各種鋼を容量50Kgの加熱
炉で溶解後、得られた鋳塊を1150〜950℃で鍛造
し、直径18mmの丸棒を得た。この丸棒については
次いで1050℃に１時間加熱後空冷し、さらに750
℃に１時間加熱して空冷した。 なお、鋼種J.K.Oについてはこのような熱処理
に加えて、NbC炭化物を十分固溶せしめるため、
さらに1150℃に１時間加熱後空冷し、次いで750
℃に１時間加熱して空冷した。
クロム鋼に関する。 一般のボイラ用の、または石油化学工業用ある
いは原子力工業用の加熱器管、過熱器管、再熱器
管、あるいは熱交換器管さらには蒸気タービンあ
るいはガスタービンの翼材等にあつては、十分な
耐酸化性とともに所要の高温強さが要求されるた
め、現在、例えば0.2C−0.5Ni−12Cr−1Mo−
0.3V、0.1C−12Cr−1Mo−1W−0.2〜0.3V、
0.05C−9Cr−2Mo−0.3V等の９〜12％Cr耐熱鋼
が使用されている。 しかしながら、従来の高クロム鋼においてはＣ
系介在物が多く、清浄度は満足すべきものではな
かつた。 したがつて、600℃を越える高温下で使用され
る場合、高温特性、特にクリープ特性において必
ずしも十分なものは得られていなかつた。 ところで、鋼中酸素量を低下させて介在物量を
下げるためには、すでに良く知られているよう
に、Sol.Al量を増加する必要があるが、他方、こ
のSol.Alは高温強度を低下させる傾向があるので
Alの添加量範囲が極めて狭く、したがつて、Sol.
Al増加による清浄度の向上という方法はこれま
で高クロム鋼においては採用されなかつた。 一方、従来から９〜12％Cr鋼で高温強度を高
めるのにNb添加するのは一般的な方法であるが、
いずれの場合にあつてもNbは所要高温強度を得
るために0.15〜0.35％とかなり多量に添加してい
る。 例えば、仏国EM12鋼（0.08C−9Cr−2Mo−
0.3V−0.4Nb）仏国Sokil T1（0.20C−11Cr−
0.75Mo−0.5Ni−0.3V−0.4Nb）などが代表的な
高Nb含有鋼である。 したがつて、多量のNbを完全に固溶させるた
めには、固溶温度を高める必要があり、未固溶の
NbC炭化物が残つた場合には介在物状となり、
靭性あるいは延性の低下を招くことになる。一
方、特開昭53−140217号にあつてはNb0.02〜0.15
％を添加する高温部材用高クロム鋼について開示
しているが、得られる鋼の清浄度、Sol.Al量につ
いては何ら言及することがなく、また、得られる
クリープ強度も600℃、20Kg／mmで高々965hr、さ
らに、650℃、12Kg／mmで高々575hrにすぎない。 ここに、本発明者らは、清浄度が高く高温強度
にすぐれている高クロム鋼を開発すべく、多くの
実験を重ねていたところ、むしろ、従来高温強度
を害するとして抑制されていたSol.Alの存在量を
積極的に0.01〜0.07％にまで高めることにより清
浄度を高めて有害な欠陥の防止を図り、Sol.Alに
よる高温強度の低下はNb添加で補償できるとの
知見を得、さらにNb添加の高温強度に対する寄
与は0.015％以上、0.05％未満の添加で十分であ
り、鋼の清浄度の向上に伴なつて、0.05％未満の
添加でも従来鋼にみられる以上に高温強度が相乗
的に高められることを見い出して本発明を完成し
た。 よつて、本発明の要旨とするところは、Ｃ：
0.04〜0.25％、Si：1.0％以下、Mn：0.45〜1.0％、
Cr：８〜13％、Mo：0.5〜3.0％、Ｖ：0.2〜0.35
％、Sol.Al：0.01〜0.07％、Nb：0.015％以上、
0.05％未満、更に所望によりNi：1.0％以下およ
び／またはＷ：0.4〜1.2％、残部不可避的不純物
を含むFeから成る高温用高クロム鋼にあり、Sol.
Al添加量増加とNb添加量の適正化との相乗的効
果を最大限利用し、併わせて他の合金成分組成の
適正化を図り、これによる高温特性の相乗的改善
を意図するものである。 このように、本発明によれば、Sol.Al量を0.01
〜0.07％と大巾に高めることによつて、得られる
鋼の清浄度を著しく向上させるとともに、このよ
うに清浄度が高められたことから予想外にもNb
添加量が0.015％以上、0.05％未満、と少なくと
も十分な高温強度が確保され、さらにはNb添加
量を高めたときにみられる靭性および延性の低下
が阻止できるのである。 本発明における鋼組成の限定理由について以下
詳説する。 Al：鋼の高温強度を確保するため、従来、例え
ばボイラ用高クロム鋼ではSol.Al量を0.01％未
満に制限してきた。例えば、Sol.Alがふえると
クリープ特性の破断時間が短かくなると考えら
れていたからである。しかし、Sol.Alを0.01％
未満に制限すると鋼の脱酸が不十分となり酸化
物系の介在物が増加し鋼質の劣化を招く。Sol.
Alが0.01％未満では酸素量が高くなることとそ
の酸素量のばらつきが大きくなる。 一方、Sol.Al量が0.01％以上、好ましくは
0.02％以上に増加すると酸素量が低減するとと
もにバラツキも減少し鋼質も安定になる。しか
し、Sol.Al量は0.015％以上増加しても鋼中酸
素量はSol.Alが0.01〜0.015％以下の場合ほどに
顕著に減少せず、Sol.Alをさらに0.07％を越え
て過剰に添加しても介在物の点からの効果は小
さくなる。 このように、本発明によれば、９〜12％Cr
鋼の清浄化のためには0.01％Sol.Al未満では不
十分であり、一方0.015％以上のSol.Alでは鋼
中酸素量はほとんど変化がなくまた、0.07％を
越えてもSol.Alが存在すると破断強度が大きく
低下するので、上限は0.07％以下に限定した。 なお、以上のようなSol.Al量と鋼中酸素量と
の関係については12％Cr鋼を例にとつて第１
図にグラフで示す。 Nb：本発明によれば、微量のNb添加より従来鋼
のクリープ破断強度を大巾に向上することがで
きる。とくにSol.Al量を0.07％まで高めても
Sol.Alを含まない従来鋼よりも高温強度が高
い。従つて、本発明における如く、微量Nb添
加を行うことにより、Sol.Al許容添加範囲を拡
げることが可能になり十分な脱酸と介在物の低
減を図ることができる。一方、十分な量のSol.
Alを添加して清浄度を高めた鋼にあつては、
クリープ破断強度はNb量0.015％添加からNb
量0.05未満の添加までで顕著に増加するが以後
0.05％以上添加しても破断強度は余り高くなら
ない。むしろ、0.05％以上になると、固溶化温
度を高める必要があり、コストが増加し、また
靭性が低下する。したがつて、本発明にあつて
はNb添加量を0.015％以上、0.05％未満とする。 Ｃ：Ｃは添加される他の合金元素と炭化物を形成
して所要の強度を得るために0.04％以上を必要
とするが、0.25％を越えて加えると、溶接性が
害されるため本発明では0.04〜0.25％制限す
る。 Si：Siは脱酸剤として、また適正な組織を得るの
に必要な元素であるが、余りに多量に添加する
と靭性を損い、またクリープ強度にも好ましく
ない影響を及ぼすので、1.0％以下とする。 Mn：Mnは熱間加工性を改善し同時に組織を適
正化するのに有効な元素である、0.45％未満で
は十分な効果が得られず、また1.0％を越えて
添加される場合のように添加量が多すぎると硬
い脆化相を形成するので、Mn添加量は0.45〜
1.0％とする。 Cr：Crは本発明鋼において所要の高温特性を得
るうえで最も重要な成分であつて、本発明では
その目的との関連で８〜13％Crに限定する。 Mo：Moはフエライト地に固溶し母相を強化す
るのでクリープ強度を高める元素であるが、
0.5％未満ではその効果がなく、一方、3.0％を
越えると耐酸化性、靭性の点で好ましくない。 Ｖ：Ｖは炭化物として析出して高温強度を高める
が、そのためには0.2％以上の添加を必要とす
るが、一方、0.35％を越えて添加しても、その
効果は飽和してしまい、むしろ溶接性が損なわ
れることから、本発明にあつては0.2〜0.35％
Ｖに制限する。 Ni：Niは必要に応じ添加されるが、靭性を高め
るのに有効な元素である。しかし添加量が多す
ぎる場合には硬度が著しく高くなり溶接にとも
なう低温割れが生じやすくなる。また、クリー
プ強度の長時間側での強度が低下するのでその
添加量は1.0％以下とした。 Ｗ：Ｗを添加することにより、より高いクリープ
強度が得られるが、これは所望元素である。Ｗ
添加の場合、0.4％Ｗ未満ではその効果がなく、
一方、1.2％以下で充分な効果が得られ、それ
以上の添加は高価になるのみである。 酸素：鋼中酸素量は介在物の量つまり鋼の清浄度
を決定するが、本発明にあつてはSol.Alを0.01
〜0.07％と多量に存在させるためそのときの酸
素量は0.010％以下となる。 すなわち、本発明の好適態様にあつては鋼中
酸素量を0.010％以下、清浄度を0.2％以下とす
る。 次に、本発明を実施例によつて更に具体的に説
明する。 実施例 第１表に鋼組成を示す各種鋼を容量50Kgの加熱
炉で溶解後、得られた鋳塊を1150〜950℃で鍛造
し、直径18mmの丸棒を得た。この丸棒については
次いで1050℃に１時間加熱後空冷し、さらに750
℃に１時間加熱して空冷した。 なお、鋼種J.K.Oについてはこのような熱処理
に加えて、NbC炭化物を十分固溶せしめるため、
さらに1150℃に１時間加熱後空冷し、次いで750
℃に１時間加熱して空冷した。
【表】
得られた各種供試鋼についてクリープ破断試験
および衝撃試験を行なつた。 第２図には、600℃で15.5Kg／mm2の荷重下にお
ける破断時間についてのクリープ試験の結果をグ
ラフで示す。 試験結果はNb含有量とAl添加量とについてま
とめて示す。 図中、実線のグラフはAl含有量０％レベルの
ものであり、一点鎖線のグラフはAl含有量0.03％
レベルのものであり、そして点線のグラフはAl
含有量0.05％レベルのものである。各記号は第１
表における鋼記号を示す。 なお、700hrのところに示した横点線は従来鋼
のうち最高レベルのものの同様の実験による破断
時間を示す。 第２図からは、いずれのレベルのAl含有量の
場合においてもNb添加により従来鋼と比較して
破断時間は改善されている。一方、従来のように
Nb0.15〜0.35％とNbを多量に加える場合には、
Al添加量の相違による差違は認められず、その
効果も飽和する傾向にある。 第２表に各供試鋼についてのクリープ破断強度
および衝撃値についての試験結果をまとめて示
す。 Ａ、Ｂ、Ｃ鋼を比較するとNbの増加により衝
撃値が低くなり、Nbの過剰な添加は好ましくな
い。Ａ、Ｂ、Ｃ鋼にやや少量のAl量を添加した
Ｄ、Ｅ、Ｆ鋼およびＧ、Ｈ、Ｉ鋼の衝撃値は高
く、Alは靭性向上に有効であることが分かる。 Ｏ鋼のようにAlを0.1％と多量に加えた鋼では
衝撃値は良好であるが高温強度が非常に低くAl
の過剰添加は避けねばならない。 特に第２表の結果から認められることは、Al
添加によつてもNbが共存することによつて高温
強度の低下は起こらず、むしろクリープ破断強度
は従来のものより大きく、かつ衝撃値あるいはク
リープ強度はAl無添加のものを上廻つている。
および衝撃試験を行なつた。 第２図には、600℃で15.5Kg／mm2の荷重下にお
ける破断時間についてのクリープ試験の結果をグ
ラフで示す。 試験結果はNb含有量とAl添加量とについてま
とめて示す。 図中、実線のグラフはAl含有量０％レベルの
ものであり、一点鎖線のグラフはAl含有量0.03％
レベルのものであり、そして点線のグラフはAl
含有量0.05％レベルのものである。各記号は第１
表における鋼記号を示す。 なお、700hrのところに示した横点線は従来鋼
のうち最高レベルのものの同様の実験による破断
時間を示す。 第２図からは、いずれのレベルのAl含有量の
場合においてもNb添加により従来鋼と比較して
破断時間は改善されている。一方、従来のように
Nb0.15〜0.35％とNbを多量に加える場合には、
Al添加量の相違による差違は認められず、その
効果も飽和する傾向にある。 第２表に各供試鋼についてのクリープ破断強度
および衝撃値についての試験結果をまとめて示
す。 Ａ、Ｂ、Ｃ鋼を比較するとNbの増加により衝
撃値が低くなり、Nbの過剰な添加は好ましくな
い。Ａ、Ｂ、Ｃ鋼にやや少量のAl量を添加した
Ｄ、Ｅ、Ｆ鋼およびＧ、Ｈ、Ｉ鋼の衝撃値は高
く、Alは靭性向上に有効であることが分かる。 Ｏ鋼のようにAlを0.1％と多量に加えた鋼では
衝撃値は良好であるが高温強度が非常に低くAl
の過剰添加は避けねばならない。 特に第２表の結果から認められることは、Al
添加によつてもNbが共存することによつて高温
強度の低下は起こらず、むしろクリープ破断強度
は従来のものより大きく、かつ衝撃値あるいはク
リープ強度はAl無添加のものを上廻つている。
【表】
第１図は12％Cr鋼におけるSol.Al量と鋼中酸
素量との関係を示すグラフ、および第２図は、
Sol.Al量とNb添加量とのクリープ破断時間に及
ぼす効果についての実験データを示すグラフであ
る。
素量との関係を示すグラフ、および第２図は、
Sol.Al量とNb添加量とのクリープ破断時間に及
ぼす効果についての実験データを示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.04〜0.25％、Si：1.0％以下、 Mn：0.45〜1.0％、Cr：８〜13％、 Mo：0.5〜3.0％、Ｖ：0.2〜0.35％、 Sol.Al：0.01〜0.07％、Nb：0.015％以上、0.05
％未満、 残部不可避的不純物を含むFe から成る高温用高クロム鋼。 ２ Sol.Al含有量が0.02％を超えて0.07％までで
ある、特許請求の範囲第１項記載の高温用高クロ
ム鋼。 ３ Ｃ：0.04〜0.25％、Si：1.0％以下、 Mn：0.45〜1.0％、Cr：８〜13％、 Ni：1.0％以下、Mo：0.5〜3.0％、 Ｖ：0.2〜0.35％、Sol.Al：0.01〜0.07％、 Nb：0.015％以上、0.05％未満、 残部不可避的不純物を含むFe から成る高温用高クロム鋼。 ４ Sol.Al含有量が0.02％を超えて0.07％までで
ある、特許請求の範囲第３項記載の高温用高クロ
ム鋼。 ５ Ｃ：0.04〜0.25％、Si：1.0％以下 Mn：0.45〜1.0％、Cr：８〜13％、 Ni：1.0％以下、Mo：0.5〜3.0％、 Ｖ：0.2〜0.35％、Ｗ：0.4〜1.2％、 Sol.Al：0.01〜0.07％、Nb：0.015％以上、0.05
％未満、 残部不可避的不純物を含むFe から成る高温用高クロム鋼。 ６ Sol.Al含有量が0.02％を超えて0.07％までで
ある、特許請求の範囲第５項記載の高温用高クロ
ム鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6102782A JPS58181849A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 高温用高クロム鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6102782A JPS58181849A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 高温用高クロム鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58181849A JPS58181849A (ja) | 1983-10-24 |
| JPH0260749B2 true JPH0260749B2 (ja) | 1990-12-18 |
Family
ID=13159405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6102782A Granted JPS58181849A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 高温用高クロム鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58181849A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60230964A (ja) * | 1984-05-01 | 1985-11-16 | Hitachi Ltd | 高靭性マルテンサイト鋼 |
| US4799972A (en) * | 1985-10-14 | 1989-01-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for producing a high strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
| JP3480061B2 (ja) * | 1994-09-20 | 2003-12-15 | 住友金属工業株式会社 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 |
| EP3095886B1 (en) * | 2014-01-17 | 2020-04-08 | Nippon Steel Corporation | MARTENSITIC Cr-CONTAINING STEEL AND STEEL OIL COUNTRY TUBULAR GOODS |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6013060B2 (ja) * | 1978-03-30 | 1985-04-04 | 大同特殊鋼株式会社 | フエライト系耐熱鋼 |
| JPS5817820B2 (ja) * | 1979-02-20 | 1983-04-09 | 住友金属工業株式会社 | 高温用クロム鋼 |
| JPS5696056A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | High chromium steel for high temperature use |
-
1982
- 1982-04-14 JP JP6102782A patent/JPS58181849A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58181849A (ja) | 1983-10-24 |
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