JPH0264244A - 内燃機関の燃料噴射量制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射量制御装置Info
- Publication number
- JPH0264244A JPH0264244A JP63215492A JP21549288A JPH0264244A JP H0264244 A JPH0264244 A JP H0264244A JP 63215492 A JP63215492 A JP 63215492A JP 21549288 A JP21549288 A JP 21549288A JP H0264244 A JPH0264244 A JP H0264244A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- internal combustion
- combustion engine
- exhaust gas
- operating state
- intake pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/045—Detection of accelerating or decelerating state
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/0047—Controlling exhaust gas recirculation [EGR]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
光匪Ω旦り
［産業上の利用分野コ
本発明は、内燃機関の排気の一部を吸気通路に還流させ
る排気再循環装置（以下、ＥＧＲと呼ぶ）を有し、内燃
機関の運転状態の過渡時に、適正な燃料量を内燃機関に
噴射供給する内燃機関の燃料噴射量制御装置に関する。
る排気再循環装置（以下、ＥＧＲと呼ぶ）を有し、内燃
機関の運転状態の過渡時に、適正な燃料量を内燃機関に
噴射供給する内燃機関の燃料噴射量制御装置に関する。
［従来の技術］
近年、内燃機関の排気に含まれる有害成分の低減を目的
として各種の制御を行なう装置が開発されている。こう
した装置の一つとして、前記有害成分のうち、特にＮＯ
ｘ発生の抑制を目的とし、排気の一部を吸気側に戻すよ
うに構成されたＥＧＲがある。
として各種の制御を行なう装置が開発されている。こう
した装置の一つとして、前記有害成分のうち、特にＮＯ
ｘ発生の抑制を目的とし、排気の一部を吸気側に戻すよ
うに構成されたＥＧＲがある。
一方、内燃機関の加速または減速時等の運転状態の過渡
時に、適正な燃料量を内燃機関に噴射供給する燃料噴射
量制御装置として、特開昭６３−１３１８４０号公報、
特開昭６０−５０２４１号公報等に記載のものが提案さ
れている。この種の燃料噴射量側ｔａ＋装置においては
、内燃機関の機関回転速度および吸気管圧力を検出し、
雨検出信号に基づき基本燃料噴射量を算出すると共に、
内燃機関の運転状態の過渡時においては、前記吸気管圧
力の検出結果から、今回検出された吸気管圧力と前回検
出された吸気管圧力との偏差を算出し、該偏差に応じた
過渡時補正量で前記基本燃料噴射量を補正するといった
制御がなされている。
時に、適正な燃料量を内燃機関に噴射供給する燃料噴射
量制御装置として、特開昭６３−１３１８４０号公報、
特開昭６０−５０２４１号公報等に記載のものが提案さ
れている。この種の燃料噴射量側ｔａ＋装置においては
、内燃機関の機関回転速度および吸気管圧力を検出し、
雨検出信号に基づき基本燃料噴射量を算出すると共に、
内燃機関の運転状態の過渡時においては、前記吸気管圧
力の検出結果から、今回検出された吸気管圧力と前回検
出された吸気管圧力との偏差を算出し、該偏差に応じた
過渡時補正量で前記基本燃料噴射量を補正するといった
制御がなされている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、かかる燃料噴射量制御装置を、ＥＧＲを
有した内燃機関に適用すると、以下に述べるような問題
が生じた。
有した内燃機関に適用すると、以下に述べるような問題
が生じた。
第５図（ａ）に示すように、内燃機関が加速状態にある
場合、吸気管圧力ＰＭは上昇するが、こうした加速時の
途中で、ＥＧＲが動作を開始すると、そのＥＧＲによる
排気の還流により吸気管圧力ＰＭは急激に上昇する（時
刻ｔｌ）。ところが、ＥＧＲから吸気通路に流入される
排気中には、新気が含まれないために、その吸気管圧力
ＰＭは、その還流される排気量相当の圧力分の誤差を含
んだ値となり、吸入空気量を正確に示すものではなくな
る。したがって、そのＥＧＲが動作している今回（時刻
ｔ２）検出された吸気管圧力ＰＭと、ＥＧＲが動作して
いない前回（時刻ｔＯ）検出された吸気管圧力ＰＭＯと
の偏差へＰＭ （＝ＰＭ−ＰＭＯ）に基づいて燃料噴射
量の過渡時補正責を決定すると、その過渡時補正量は、
内燃機関の運転状態が正確に反映されたものではなくな
り、空燃比は理論空燃比から大きく離れてしまう。
場合、吸気管圧力ＰＭは上昇するが、こうした加速時の
途中で、ＥＧＲが動作を開始すると、そのＥＧＲによる
排気の還流により吸気管圧力ＰＭは急激に上昇する（時
刻ｔｌ）。ところが、ＥＧＲから吸気通路に流入される
排気中には、新気が含まれないために、その吸気管圧力
ＰＭは、その還流される排気量相当の圧力分の誤差を含
んだ値となり、吸入空気量を正確に示すものではなくな
る。したがって、そのＥＧＲが動作している今回（時刻
ｔ２）検出された吸気管圧力ＰＭと、ＥＧＲが動作して
いない前回（時刻ｔＯ）検出された吸気管圧力ＰＭＯと
の偏差へＰＭ （＝ＰＭ−ＰＭＯ）に基づいて燃料噴射
量の過渡時補正責を決定すると、その過渡時補正量は、
内燃機関の運転状態が正確に反映されたものではなくな
り、空燃比は理論空燃比から大きく離れてしまう。
一方、第５図（ｂ）に示すように、内燃機関が減速状態
にあり、その途中で、ＥＧＲが動作を停止した場合には
、ＥＧＲ動作時の吸気管圧力ＰＭは前述したように還流
分の誤差を含むために吸気管圧力ＰＭは急激に減少する
（時刻ｔ４）。したがって、今回（時刻ｔ５）と前回（
時刻ｔ３）との吸気管圧力の偏差ΔＰＭに基づいて過渡
時補正量を決定すると、その過渡時補正量は、内燃機関
の運転状態が正確に反映されたものではなくなり、加速
時と同様に空燃比が理論空燃比から大きく離れてしまう
。
にあり、その途中で、ＥＧＲが動作を停止した場合には
、ＥＧＲ動作時の吸気管圧力ＰＭは前述したように還流
分の誤差を含むために吸気管圧力ＰＭは急激に減少する
（時刻ｔ４）。したがって、今回（時刻ｔ５）と前回（
時刻ｔ３）との吸気管圧力の偏差ΔＰＭに基づいて過渡
時補正量を決定すると、その過渡時補正量は、内燃機関
の運転状態が正確に反映されたものではなくなり、加速
時と同様に空燃比が理論空燃比から大きく離れてしまう
。
即ち、加速状態または減速状態等のように内燃機関が過
渡時にあって、その途中で、ＥＧＲが動作を開始または
停止した場合に、空燃比が理論空燃比から大きく離れて
しまうという問題点があった。
渡時にあって、その途中で、ＥＧＲが動作を開始または
停止した場合に、空燃比が理論空燃比から大きく離れて
しまうという問題点があった。
また、この問題点に伴い、本来排気中の有害成分の低減
を目的としたＥＧＲの動作開始または動作停止時に、逆
に排気特性が悪化してしまうという問題点もあった。
を目的としたＥＧＲの動作開始または動作停止時に、逆
に排気特性が悪化してしまうという問題点もあった。
本発明は、前記問題点を解決するためになされたもので
、内燃機関が過渡時にある場合に、その途中でＥＧＲの
動作の切り換え（動作開始または動作停止）が起こった
としても、空燃比を好適に制御する内燃機関の燃料噴射
量制御装置を提供することをその目的としている。
、内燃機関が過渡時にある場合に、その途中でＥＧＲの
動作の切り換え（動作開始または動作停止）が起こった
としても、空燃比を好適に制御する内燃機関の燃料噴射
量制御装置を提供することをその目的としている。
発班Ω盪戒
［課題を解決するための手段］
かかる目的を達成するために、課題を解決するための手
段として、本発明は以下に示す構成を取った。即ち、本
発明の内燃機関の燃料噴射量制御装置は、第１図の基本
的構成図に例示するように、吸気管圧力の所定周期毎の
検出を初めとして、内燃機関Ｍ１の運転状態を検出する
運転状態検出手段Ｍ２と、 該運転状態検出手段Ｍ２の検出結果に基づき、前記内燃
機関Ｍ１の負荷に応じた燃料量を前記内燃機関Ｍ１に噴
射供給する燃料噴射手段Ｍ３と、前記運転状態検出手段
Ｍ２により検出された運転状態の過渡時に、該運転状態
検出手段Ｍ２の吸気管圧力に関する検出結果から、今回
検出された吸気管圧力と１周間前である前回検出された
吸気管圧力との偏差を算出し、該偏差に応じた補正量で
前記噴射供給される燃料量を補正する過渡時燃料補正手
段Ｍ４と、 前記運転状態検出手段Ｍ２により検出された運転状態が
所定条件下にあるとき、前記内燃機関Ｍ１の排気の一部
を該内燃機関Ｍ１の吸気通路Ｍ５に還流させる排気再循
環手段Ｍ６と を備えた内燃機関の燃料噴射量制御装置において、 前記吸気管圧力を検出した前回から今回に至る開に、前
記排気再循環手段Ｍ６が、排気を還流させる動作状態か
ら非動作状態にまたは非動作状態から動作状態に切り換
わる動作切り換えを行なったか否かを判定する動作判定
手段Ｍ７と、前記動作判定手段Ｍ７で動作切り替えが行
われたと判定されたとき、前記過渡時燃料補正手段Ｍ４
における吸気管圧力の偏差を、前記排気再循環手段Ｍ６
にて還流される排気量相当の圧力分に応じて低下側に補
正する偏差補正手段Ｍ８とを設けたことを特徴としてい
る。
段として、本発明は以下に示す構成を取った。即ち、本
発明の内燃機関の燃料噴射量制御装置は、第１図の基本
的構成図に例示するように、吸気管圧力の所定周期毎の
検出を初めとして、内燃機関Ｍ１の運転状態を検出する
運転状態検出手段Ｍ２と、 該運転状態検出手段Ｍ２の検出結果に基づき、前記内燃
機関Ｍ１の負荷に応じた燃料量を前記内燃機関Ｍ１に噴
射供給する燃料噴射手段Ｍ３と、前記運転状態検出手段
Ｍ２により検出された運転状態の過渡時に、該運転状態
検出手段Ｍ２の吸気管圧力に関する検出結果から、今回
検出された吸気管圧力と１周間前である前回検出された
吸気管圧力との偏差を算出し、該偏差に応じた補正量で
前記噴射供給される燃料量を補正する過渡時燃料補正手
段Ｍ４と、 前記運転状態検出手段Ｍ２により検出された運転状態が
所定条件下にあるとき、前記内燃機関Ｍ１の排気の一部
を該内燃機関Ｍ１の吸気通路Ｍ５に還流させる排気再循
環手段Ｍ６と を備えた内燃機関の燃料噴射量制御装置において、 前記吸気管圧力を検出した前回から今回に至る開に、前
記排気再循環手段Ｍ６が、排気を還流させる動作状態か
ら非動作状態にまたは非動作状態から動作状態に切り換
わる動作切り換えを行なったか否かを判定する動作判定
手段Ｍ７と、前記動作判定手段Ｍ７で動作切り替えが行
われたと判定されたとき、前記過渡時燃料補正手段Ｍ４
における吸気管圧力の偏差を、前記排気再循環手段Ｍ６
にて還流される排気量相当の圧力分に応じて低下側に補
正する偏差補正手段Ｍ８とを設けたことを特徴としてい
る。
［作用］
以上のように構成された本発明の内燃機関の燃料噴射量
制御装置は、運転状態検出手段Ｍ２の検出結果に基づき
、燃料噴射手段Ｍ３によって、内燃機関Ｍ１の負荷に応
じた燃料量を内燃機関Ｍ１に噴射供給し、さらに、運転
状態検出手段Ｍ２により検出された運転状態の過渡時に
、運転状態検出手段Ｍ２の吸気管圧力に関する検出結果
から、過渡時燃料補正手段Ｍ４によフて、燃料噴射手段
Ｍ３にて噴射供給される燃料量を補正する。詳しくは、
その吸気管圧力に関する検出結果から、今回検出された
吸気管圧力と１周間前である前回検出された吸気管圧力
との１扁差を算出し、その偏差に応じた補正量でその燃
料量を補正している。−方、運転状態検出手段Ｍ２によ
り検出された運転状態が所定条件下にあるとき、内燃機
関Ｍ１の排気の一部を、排気再循環手段Ｍ６によって、
内燃機関Ｍｌの吸気通路Ｍ５に還流させる。更には、前
記吸気管圧力を検出した前回から今回に至る間に、排気
再循環手段Ｍ６が、排気を還流させる動作状態から非動
作状態にまたは非動作状態から動作状態に切り換わる動
作切り換えを行なったか否かを、動作判定手段Ｍ７にて
判定し、その動作切り替えが行われたと判定されたとき
、過渡時燃料補正手段Ｍ４における吸気管圧力の偏差を
、排気再循環手段Ｍ６にて還流される排気量相当の圧力
分に応じて偏差補正手段Ｍ８によって、低下側に補正す
るように働く。
制御装置は、運転状態検出手段Ｍ２の検出結果に基づき
、燃料噴射手段Ｍ３によって、内燃機関Ｍ１の負荷に応
じた燃料量を内燃機関Ｍ１に噴射供給し、さらに、運転
状態検出手段Ｍ２により検出された運転状態の過渡時に
、運転状態検出手段Ｍ２の吸気管圧力に関する検出結果
から、過渡時燃料補正手段Ｍ４によフて、燃料噴射手段
Ｍ３にて噴射供給される燃料量を補正する。詳しくは、
その吸気管圧力に関する検出結果から、今回検出された
吸気管圧力と１周間前である前回検出された吸気管圧力
との１扁差を算出し、その偏差に応じた補正量でその燃
料量を補正している。−方、運転状態検出手段Ｍ２によ
り検出された運転状態が所定条件下にあるとき、内燃機
関Ｍ１の排気の一部を、排気再循環手段Ｍ６によって、
内燃機関Ｍｌの吸気通路Ｍ５に還流させる。更には、前
記吸気管圧力を検出した前回から今回に至る間に、排気
再循環手段Ｍ６が、排気を還流させる動作状態から非動
作状態にまたは非動作状態から動作状態に切り換わる動
作切り換えを行なったか否かを、動作判定手段Ｍ７にて
判定し、その動作切り替えが行われたと判定されたとき
、過渡時燃料補正手段Ｍ４における吸気管圧力の偏差を
、排気再循環手段Ｍ６にて還流される排気量相当の圧力
分に応じて偏差補正手段Ｍ８によって、低下側に補正す
るように働く。
したがって、内燃機関Ｍ１が過渡時にあって、ＥＧＲの
動作切り換えがなされたと判断された場合には、内燃機
関Ｍ１へ噴射供給する燃料量の補正量を決定する吸気管
圧力の偏差が、排気再循環手段Ｍ６にて還流される排気
量相当の圧力分だけ、低下側に補正されるのである。
動作切り換えがなされたと判断された場合には、内燃機
関Ｍ１へ噴射供給する燃料量の補正量を決定する吸気管
圧力の偏差が、排気再循環手段Ｍ６にて還流される排気
量相当の圧力分だけ、低下側に補正されるのである。
［実施例］
以下、本発明の好適な実施例を図面を用いて詳細に説明
する。
する。
第２図は本発明の一実施例である内燃機関の燃料噴射量
制御装置を搭載した車両用の内燃機関１およびその周辺
装置を表す概略構成図である。
制御装置を搭載した車両用の内燃機関１およびその周辺
装置を表す概略構成図である。
同図に示すように、内燃機関１の吸気通路２には、その
上流から、内燃機関１の吸入空気量を調節するスロット
ルバルブ３、吸入空気の脈動を抑えるためのサージタン
ク５および吸入空気中に燃料を噴射する燃料噴射弁６が
設けられている。また、排気通路７には、内燃機関暖機
後の特定運転領域下で排気を吸気通路２に還流させるＥ
ＧＲＩＯが設けられている。
上流から、内燃機関１の吸入空気量を調節するスロット
ルバルブ３、吸入空気の脈動を抑えるためのサージタン
ク５および吸入空気中に燃料を噴射する燃料噴射弁６が
設けられている。また、排気通路７には、内燃機関暖機
後の特定運転領域下で排気を吸気通路２に還流させるＥ
ＧＲＩＯが設けられている。
ＥＧＲｌｏは、排気通路７と吸気通路２とを結ぶ排気還
流路１１にＥＧＲバルブ１２を設けた構成をしている。
流路１１にＥＧＲバルブ１２を設けた構成をしている。
このＥＧＲパル、ブ１２は、サージタンク５の負圧を導
入することにより作動する負圧作動式のもので、制御通
路１３でもって、ＥＧＲモジュし−９１４とバキューム
スイッチングバルブ（以下、ｖＳＶと呼ぶ。）１５とを
介してスロットルバルブ近傍のボート１６に接続される
。
入することにより作動する負圧作動式のもので、制御通
路１３でもって、ＥＧＲモジュし−９１４とバキューム
スイッチングバルブ（以下、ｖＳＶと呼ぶ。）１５とを
介してスロットルバルブ近傍のボート１６に接続される
。
ＥＧＲモジュレータ１４は、サージタンク５からの吸入
空気の圧力を、調整し、一定圧力としてＶＳＶ１５に伝
達する。ＶＳＶ１５は、外部（後述する電子制御回路）
からの指令信号に応じて開閉され、ＥＧＲモジュレータ
１４からの吸入空気をＥＧＲバルブ１２側に開放・遮断
する。したがって、ＶＳＶ１５が開とされると、ＥＧＲ
バルブ１２にサージタンク５の負圧が加わり、そのＶＳ
Ｖ１５は開状態となり、一方、ＶＳＶ１５が閉とされる
と、ＥＧＲバルブ１２にサージタンク５の負圧が加わり
、そのＶＳＶ１５は閉状態となる。こうして、排気通路
１０と吸気通路２との間の排気還流路１１が開閉され、
排気還流の動作、非動作が制御される。
空気の圧力を、調整し、一定圧力としてＶＳＶ１５に伝
達する。ＶＳＶ１５は、外部（後述する電子制御回路）
からの指令信号に応じて開閉され、ＥＧＲモジュレータ
１４からの吸入空気をＥＧＲバルブ１２側に開放・遮断
する。したがって、ＶＳＶ１５が開とされると、ＥＧＲ
バルブ１２にサージタンク５の負圧が加わり、そのＶＳ
Ｖ１５は開状態となり、一方、ＶＳＶ１５が閉とされる
と、ＥＧＲバルブ１２にサージタンク５の負圧が加わり
、そのＶＳＶ１５は閉状態となる。こうして、排気通路
１０と吸気通路２との間の排気還流路１１が開閉され、
排気還流の動作、非動作が制御される。
一方、内燃機関１には、その運転状態を検出するための
センサとして、図示しないディストリビュータ内に設け
られディストリビュータの１回転（クランク軸の２回転
）に２４発のパルス信号を出力する回転速度センサ２０
、サージタンク５に設けられ吸入空気の圧力を検出する
吸気圧センサ２１等が備えられている。
センサとして、図示しないディストリビュータ内に設け
られディストリビュータの１回転（クランク軸の２回転
）に２４発のパルス信号を出力する回転速度センサ２０
、サージタンク５に設けられ吸入空気の圧力を検出する
吸気圧センサ２１等が備えられている。
前記各センサからの検出信号は、マイクロコンピュータ
を中心とする論理演算回路として構成された電子制御回
路３０に出力される。電子制御回路３０は、これら検出
信号に基づいて、燃料噴射弁６を駆動して内燃機関２へ
の燃料噴射量を制御したり、図示しないイグナイタを駆
動して点火時間を制御したり、前記ＶＳＶ１５を駆動し
て、ＥＧＲ制御を実行する。
を中心とする論理演算回路として構成された電子制御回
路３０に出力される。電子制御回路３０は、これら検出
信号に基づいて、燃料噴射弁６を駆動して内燃機関２へ
の燃料噴射量を制御したり、図示しないイグナイタを駆
動して点火時間を制御したり、前記ＶＳＶ１５を駆動し
て、ＥＧＲ制御を実行する。
なお、電子制御回路３０は、予め設定された制御プログ
ラムにしたがって、前記制御のための演算処理を実行す
るＣＰＵ３１、ＣＰＵ３１で演算処理を実行するのに必
要な制御プログラムや初期データが予め記録されたＲＯ
Ｍ３２、同じ＜ＣＰＵ３１で演算処理を実行するのに用
いられるデータが一時的に読み書きされるＲＡＭ３３、
前記各センサからの検出信号を入力するための人力ポー
ト３４、及びＣＰＵ３１での演算結果に応じて燃料噴射
弁６やＶＳＶ１５等に駆動信号を出力するための出力ボ
ート３５等から構成されている。
ラムにしたがって、前記制御のための演算処理を実行す
るＣＰＵ３１、ＣＰＵ３１で演算処理を実行するのに必
要な制御プログラムや初期データが予め記録されたＲＯ
Ｍ３２、同じ＜ＣＰＵ３１で演算処理を実行するのに用
いられるデータが一時的に読み書きされるＲＡＭ３３、
前記各センサからの検出信号を入力するための人力ポー
ト３４、及びＣＰＵ３１での演算結果に応じて燃料噴射
弁６やＶＳＶ１５等に駆動信号を出力するための出力ボ
ート３５等から構成されている。
前記電子制御回路３０で実行される本発明にかかわる主
要な処理を示す燃料噴射量算出ルーチンおよびＥＧＲ動
作判定ルーチンについて、次に説明する。
要な処理を示す燃料噴射量算出ルーチンおよびＥＧＲ動
作判定ルーチンについて、次に説明する。
第３図はＥＧＲ動作判定ルーチンを示すフローチャート
である。本ルーチンは、所定時間毎の割込にて実行され
る制御ルーチンである。
である。本ルーチンは、所定時間毎の割込にて実行され
る制御ルーチンである。
処理が開始されると、まず、ＶＳＶ １５がオン状態、
すなわち開状態となっているか否かを判定する（ステ・
ンプ１００）。ここで、オン状態と判定されると、フラ
グｘｖｓｖが値１か否かを判定する（ステップ１１０）
。フラグＸＶＳＶは、前回の本ルーチンの処理でＶＳＶ
１５がオン状態となされた場合に値ｌを、オフ状態とな
された場合に（直０をとるフラ、グである。ステップ１
１０で、ｘｖｓｖが値０、叩ち、前回の本ルーチンの処
理でＶＳＶ１５がオフ状態となされた場合、処理はステ
ップ１２０に進み、ｘｖｓｖを１直１にセットする。続
いて、人力信号を受けると別ルーチンで加算を開始する
カウンタＣＶＳＶＯＮをセットしくステップ１３０）、
次いで、ＥＧＲ１０の動作状態を示すフラグＸＥＧＲＯ
Ｎに値０、すなわちＥＧＲｌｏが動作していないという
憶えをセットする（ステップ１４０）。その後、処理は
ｒＲＥＴＵＲＮＪに抜け、−旦終了する。
すなわち開状態となっているか否かを判定する（ステ・
ンプ１００）。ここで、オン状態と判定されると、フラ
グｘｖｓｖが値１か否かを判定する（ステップ１１０）
。フラグＸＶＳＶは、前回の本ルーチンの処理でＶＳＶ
１５がオン状態となされた場合に値ｌを、オフ状態とな
された場合に（直０をとるフラ、グである。ステップ１
１０で、ｘｖｓｖが値０、叩ち、前回の本ルーチンの処
理でＶＳＶ１５がオフ状態となされた場合、処理はステ
ップ１２０に進み、ｘｖｓｖを１直１にセットする。続
いて、人力信号を受けると別ルーチンで加算を開始する
カウンタＣＶＳＶＯＮをセットしくステップ１３０）、
次いで、ＥＧＲ１０の動作状態を示すフラグＸＥＧＲＯ
Ｎに値０、すなわちＥＧＲｌｏが動作していないという
憶えをセットする（ステップ１４０）。その後、処理は
ｒＲＥＴＵＲＮＪに抜け、−旦終了する。
一方、ステップ１１０で、ｘＶＳＶが値１、即ち、前回
の本ルーチンの処理でＶＳＶ １５がオン状態となった
と判定されていると、処理はステラプ酋５０に進み、前
記カウンタＣＶＳＶＯＮが３００ｍ５に該当する値より
大きいか否かを判定する。ここで、３００ｍ５より未だ
小さいと判定された場合、処理は既述したステップ１４
０に進む。
の本ルーチンの処理でＶＳＶ １５がオン状態となった
と判定されていると、処理はステラプ酋５０に進み、前
記カウンタＣＶＳＶＯＮが３００ｍ５に該当する値より
大きいか否かを判定する。ここで、３００ｍ５より未だ
小さいと判定された場合、処理は既述したステップ１４
０に進む。
一方、ステップ１５０で、ＣＶＳＶＯＮが３００ｍ５よ
り大きくなったと判定された場合、処理はステップ１６
０に進み、フラグＸＥＧＲＯＮに値１、すなわちＥＧＲ
ＩＯが動作しているという憶えをセットする。その後、
処理はｒＲＥＴＵＲＮＪに抜け、−旦終了する。
り大きくなったと判定された場合、処理はステップ１６
０に進み、フラグＸＥＧＲＯＮに値１、すなわちＥＧＲ
ＩＯが動作しているという憶えをセットする。その後、
処理はｒＲＥＴＵＲＮＪに抜け、−旦終了する。
即ち、ステップ１００〜１６０の処理によれば、ＶＳＶ
ｌ ５が閉状態から開状態に切り換わった後、３００ｍ
５の経過後に、フラグＸＥＧＲＯＮを立てて、ＥＧＲ１
０が動作したことを示している。
ｌ ５が閉状態から開状態に切り換わった後、３００ｍ
５の経過後に、フラグＸＥＧＲＯＮを立てて、ＥＧＲ１
０が動作したことを示している。
これは、ＶＳＶｌ５が閉状態から開状態に切り換わった
後、ＥＧＲモジュレータ１４からの吸入空気がＥＧＲバ
ルブ１２に伝達されて、実際にＥＧＲバルブ１２が開く
までにおよそ３００ｍ５掛かることから、こうした処理
が取られている。
後、ＥＧＲモジュレータ１４からの吸入空気がＥＧＲバ
ルブ１２に伝達されて、実際にＥＧＲバルブ１２が開く
までにおよそ３００ｍ５掛かることから、こうした処理
が取られている。
また、ステップ１００で、ＶＳＶｌ５がオン状態でない
、すなわち閉状態であると判定されると、処理はステッ
プ１７０に進み、フラグｘｖｓｖが埴０か否かを判定す
る。ここで、ＸＶＳＶが値１、■１も、前回の本ルーチ
ンの処理でＶＳＶｌ５がオン状態となされた場合、処理
はステップ１８０に進み、ＸＶＳＶを値Ｏにセットする
。続いて、入力信号を受けると別ルーチンで加算を開始
するカウンタＣＶＳＶＯＦＦをセットしくステップ１９
０）、次いで、処理は既述したステップ１６０に進み、
ＸＥＧＲＯＮに埴１がセットされる。
、すなわち閉状態であると判定されると、処理はステッ
プ１７０に進み、フラグｘｖｓｖが埴０か否かを判定す
る。ここで、ＸＶＳＶが値１、■１も、前回の本ルーチ
ンの処理でＶＳＶｌ５がオン状態となされた場合、処理
はステップ１８０に進み、ＸＶＳＶを値Ｏにセットする
。続いて、入力信号を受けると別ルーチンで加算を開始
するカウンタＣＶＳＶＯＦＦをセットしくステップ１９
０）、次いで、処理は既述したステップ１６０に進み、
ＸＥＧＲＯＮに埴１がセットされる。
一方、ステップ１７０で、ＸｖＳｖが値０、即ち、前回
の本ルーチンの処理でＶＳＶｌ５がオフ状態となったと
判定されると、処理はステ・ツブ１９２に進み、前記カ
ウンタＣＶＳＶＯＦＦが２００ｍ５に該当する値より大
きいか否かを判定する。
の本ルーチンの処理でＶＳＶｌ５がオフ状態となったと
判定されると、処理はステ・ツブ１９２に進み、前記カ
ウンタＣＶＳＶＯＦＦが２００ｍ５に該当する値より大
きいか否かを判定する。
ここで、２００ｍ５より未だ小さいと判定された場合、
処理は既述したステップ１６０に進む。−方、ステップ
１７０で、ＣＶＳＶＯＦＦが２００ｍ５より大きくなっ
たと判定された場合１．処理はステップ１４０に進み、
フラグＸＥＧＲＯＮに値Ｏがセットされる。
処理は既述したステップ１６０に進む。−方、ステップ
１７０で、ＣＶＳＶＯＦＦが２００ｍ５より大きくなっ
たと判定された場合１．処理はステップ１４０に進み、
フラグＸＥＧＲＯＮに値Ｏがセットされる。
即ち、ステップ１００，１７０〜１９２の処理によれは
、ＶＳＶ １５が開状態から閉状態に切り換わった後、
２００ｍ５の経過後に、フラグＸＥＧＲＯＮをクリアし
て、ＥＧＲＩＯが動作していないことを示している。こ
れは、ＶＳＶｌ５が開状態から閉状態に切り換わった後
、実際にＥＧＲバルブ１２が閉じるまでにおよそ２００
ｍ５掛かることから、こうした処理が取られている。
、ＶＳＶ １５が開状態から閉状態に切り換わった後、
２００ｍ５の経過後に、フラグＸＥＧＲＯＮをクリアし
て、ＥＧＲＩＯが動作していないことを示している。こ
れは、ＶＳＶｌ５が開状態から閉状態に切り換わった後
、実際にＥＧＲバルブ１２が閉じるまでにおよそ２００
ｍ５掛かることから、こうした処理が取られている。
第４図は燃料噴射量算出ルーチンを示すフローチャート
である。本ルーチンは、内燃機関１の１回転に１回、燃
料噴射弁６の噴射開始の３０〜６０°ＣＡ前に実行され
るルーチンである。
である。本ルーチンは、内燃機関１の１回転に１回、燃
料噴射弁６の噴射開始の３０〜６０°ＣＡ前に実行され
るルーチンである。
処理が開始されると、まず、回転速度センサ２０の検出
結果から機関回転速度ＮＥを、吸気圧センサ２１の検出
結果から吸気管圧力ＰＭをそれぞれ読み取る処理が行わ
れる（ステップ２００）。
結果から機関回転速度ＮＥを、吸気圧センサ２１の検出
結果から吸気管圧力ＰＭをそれぞれ読み取る処理が行わ
れる（ステップ２００）。
続いて、その機関回転速度ＮＥと吸気管圧力ＰＭとから
燃料の基本噴射時間ＴＰを算出する処理が行なわれる（
ステップ２１０）。基本噴射時間ＴＰは、機関回転速度
ＮＥと吸気管圧力ＰＭとの２次元マ・ンプで規定される
もので、予めＲＯＭ３２内に格納された上記のような基
本噴射時間マツプに基づいて、前記基本噴射時間ＴＰは
算出される。
燃料の基本噴射時間ＴＰを算出する処理が行なわれる（
ステップ２１０）。基本噴射時間ＴＰは、機関回転速度
ＮＥと吸気管圧力ＰＭとの２次元マ・ンプで規定される
もので、予めＲＯＭ３２内に格納された上記のような基
本噴射時間マツプに基づいて、前記基本噴射時間ＴＰは
算出される。
、続くステップ２２０では、ＥＧＲＩＯが動作している
か否かを、既述したＥＧＲ動作判定ルーチンで求められ
たフラグＸＥＧＲＯＮが値１か否かから判定する。ここ
で、＠１、すなわちＥＧＲＩＯが動作していると判定さ
れた場合、処理はステップ２３０に進み、前記算出され
た基本噴射時間ＴＰを、次式（１）に基づいて、ＥＧＲ
ＩＯにて還流される排気量相当の圧力分に対応する補正
係数ＴＰＥＣ；Ｒで補正する。
か否かを、既述したＥＧＲ動作判定ルーチンで求められ
たフラグＸＥＧＲＯＮが値１か否かから判定する。ここ
で、＠１、すなわちＥＧＲＩＯが動作していると判定さ
れた場合、処理はステップ２３０に進み、前記算出され
た基本噴射時間ＴＰを、次式（１）に基づいて、ＥＧＲ
ＩＯにて還流される排気量相当の圧力分に対応する補正
係数ＴＰＥＣ；Ｒで補正する。
ＴＰ＝ＴＰ・（１−ＴＰＥＧＲ） ・・・（１）
ステップ２３０の実行後、またはステ・ツブ２２０で、
ＸＥＧＲＯＮが１直１でないと判断されると、処理はス
テップ２４０に進む。ステ・ツブ２４０では、ステップ
２００で読み取った吸気管圧力ＰＭから、前回に本ルー
チンを処理したときに後述するステップ２５０で記・憶
した１回転前の吸気管圧力ＰＭＯを減算して、吸気管圧
力差分△ＰＭを算出する。続いて、ステップ２００で読
み取った吸気管圧力ＰＭを、１回転前の吸気管圧力ＰＭ
Ｏとして記憶する（ステップ２５０）。
ステップ２３０の実行後、またはステ・ツブ２２０で、
ＸＥＧＲＯＮが１直１でないと判断されると、処理はス
テップ２４０に進む。ステ・ツブ２４０では、ステップ
２００で読み取った吸気管圧力ＰＭから、前回に本ルー
チンを処理したときに後述するステップ２５０で記・憶
した１回転前の吸気管圧力ＰＭＯを減算して、吸気管圧
力差分△ＰＭを算出する。続いて、ステップ２００で読
み取った吸気管圧力ＰＭを、１回転前の吸気管圧力ＰＭ
Ｏとして記憶する（ステップ２５０）。
続くステップ２６０では、今回のＥＧＲＩＯの動作状態
と内燃機関１の１回転前の動作状態とが等しいか否かを
、既述したＥＧＲ動作判定ルーチンで求められたフラグ
ＸＥＧＲＯＮの値と、前回に本ルーチンを処理したとき
に後述するステップ２８０で記憶した１回転前のフラグ
ＸＥＧＲＯＮＯＬＤの値とが等しいか否かから判定する
。ここで、等しくないと判断された場合には、ステップ
２４０で算出された吸気管圧力差分ΔＰＭを前述した補
正係数ＴＰＥＧＲで補正する処理を、次式（２）に基づ
いて実行しくステップ２７０）、ΔＰＭ＝八ＰＭへ（１
−ＴＰＥＧＲ） ・・・（２）続いて、ＥＧＲ動作判
定ルーチンで求められた現在のフラグＸＥＧＲＯＮの値
を、１回転前のフラグＸＥＧＲＯＮＯＬＤとして記憶す
る（ステップ２８０）。
と内燃機関１の１回転前の動作状態とが等しいか否かを
、既述したＥＧＲ動作判定ルーチンで求められたフラグ
ＸＥＧＲＯＮの値と、前回に本ルーチンを処理したとき
に後述するステップ２８０で記憶した１回転前のフラグ
ＸＥＧＲＯＮＯＬＤの値とが等しいか否かから判定する
。ここで、等しくないと判断された場合には、ステップ
２４０で算出された吸気管圧力差分ΔＰＭを前述した補
正係数ＴＰＥＧＲで補正する処理を、次式（２）に基づ
いて実行しくステップ２７０）、ΔＰＭ＝八ＰＭへ（１
−ＴＰＥＧＲ） ・・・（２）続いて、ＥＧＲ動作判
定ルーチンで求められた現在のフラグＸＥＧＲＯＮの値
を、１回転前のフラグＸＥＧＲＯＮＯＬＤとして記憶す
る（ステップ２８０）。
ステップ２８０実行後、またはステップ２６０で、ＸＥ
ＧＲＯＮｃＤ（ｉとＸＥＧＲＯＮＯＬＤＯ（７）値とが
等しいと判断されると、処理はステップ２９０に進む。
ＧＲＯＮｃＤ（ｉとＸＥＧＲＯＮＯＬＤＯ（７）値とが
等しいと判断されると、処理はステップ２９０に進む。
ステップ２９０では、これまでに算出された吸気管圧力
差分へＰＭに、図示しない水温センサから検出された水
温や機関回転速度ＮＥから求められる係数ｋを乗じて、
過渡時補正量Ｘ１” Ｐを算出する。続くステップ３０
０では、これまでに算出された基本噴射時間ＴＰとその
過渡時補正量ＸＴＰとを加算して、燃料噴射弁６の開弁
時間である燃料噴射時間ＴＡＵを算出する。なお、前記
過渡時補正量ＸＴＰは、加速時にはΔＰＭが正の値を取
ることから正の値となり、減速時にはΔＰＭが負の値を
取ることから負の値となり、こうした結果、燃料噴射時
間ＴＡＵは、加速時には基本噴射量ＴＰを増量する値と
なり、また減速時には基本噴射量ＴＰを減量する値とな
る。ステ・ンプ３００の実行後、処理は［ＲＥＴＵＲＮ
Ｊに抜けて、−旦終了する。
差分へＰＭに、図示しない水温センサから検出された水
温や機関回転速度ＮＥから求められる係数ｋを乗じて、
過渡時補正量Ｘ１” Ｐを算出する。続くステップ３０
０では、これまでに算出された基本噴射時間ＴＰとその
過渡時補正量ＸＴＰとを加算して、燃料噴射弁６の開弁
時間である燃料噴射時間ＴＡＵを算出する。なお、前記
過渡時補正量ＸＴＰは、加速時にはΔＰＭが正の値を取
ることから正の値となり、減速時にはΔＰＭが負の値を
取ることから負の値となり、こうした結果、燃料噴射時
間ＴＡＵは、加速時には基本噴射量ＴＰを増量する値と
なり、また減速時には基本噴射量ＴＰを減量する値とな
る。ステ・ンプ３００の実行後、処理は［ＲＥＴＵＲＮ
Ｊに抜けて、−旦終了する。
こうして構成された燃料噴射量算出ルーチンによれば、
本ルーチンを処理した前回から今回に至る間に、ＥＧＲ
ｌ ０が動作状態から非動作状態にまたは非動作状態か
ら動作状態に切り換わる動作切り換えがなされたと判断
されると（ステップ２６０）、前回の吸気管圧力ＰＭか
ら１回転前の吸気管圧力ＰＭＯを減算した吸気管圧力差
分ΔＰＭを、ＥＧＲｌｏにて還流される排気量相当の圧
力分に対応する補正係数ＴＰＥＧＲだけ低下側に補正す
るようになされている（ステップ２７０）。
本ルーチンを処理した前回から今回に至る間に、ＥＧＲ
ｌ ０が動作状態から非動作状態にまたは非動作状態か
ら動作状態に切り換わる動作切り換えがなされたと判断
されると（ステップ２６０）、前回の吸気管圧力ＰＭか
ら１回転前の吸気管圧力ＰＭＯを減算した吸気管圧力差
分ΔＰＭを、ＥＧＲｌｏにて還流される排気量相当の圧
力分に対応する補正係数ＴＰＥＧＲだけ低下側に補正す
るようになされている（ステップ２７０）。
したがって、その吸気管圧力差分へＰＭは、ＥＧＲＩＯ
の動作開始時または動作停止時にあっても、吸入空気量
を正確に示し、こうした吸気管圧力差分ΔＰＭに基づい
て算出される過渡時補正量ＸＴＰは、内燃機関の運転状
態が正確に反映されたものとなる。この結果、空燃比の
変動を防ぎ、空燃比を理論空燃比の近傍に維持すること
ができる。
の動作開始時または動作停止時にあっても、吸入空気量
を正確に示し、こうした吸気管圧力差分ΔＰＭに基づい
て算出される過渡時補正量ＸＴＰは、内燃機関の運転状
態が正確に反映されたものとなる。この結果、空燃比の
変動を防ぎ、空燃比を理論空燃比の近傍に維持すること
ができる。
また、こうした効果に伴い、排気特性を向上させること
ができると共に、ドライバビリティも向上させることが
できる。
ができると共に、ドライバビリティも向上させることが
できる。
以上、本発明の一実施例を詳述してきたが、本発明は、
この実施例に同等限定されるものではなく、本発明の要
旨を逸脱しない範囲において種々なる態様にて実施する
ことができるのは勿論のことである。
この実施例に同等限定されるものではなく、本発明の要
旨を逸脱しない範囲において種々なる態様にて実施する
ことができるのは勿論のことである。
発月Ｉパ従果
以上詳述したように、本発明の内燃機関の燃料噴射量制
御装置は、内燃機関が過渡時にある場合に、その途中で
ＥＧＲが動作を開始または停止したとしても、空燃比の
変動を防ぎ、空燃比を理論空燃比の近傍に維持すること
ができる。
御装置は、内燃機関が過渡時にある場合に、その途中で
ＥＧＲが動作を開始または停止したとしても、空燃比の
変動を防ぎ、空燃比を理論空燃比の近傍に維持すること
ができる。
また、前記効果に伴い、排気特性を向上させることがで
きると共に、ドライバビリティも向上させることができ
る。
きると共に、ドライバビリティも向上させることができ
る。
第１図は本発明の内燃機関の燃料噴射量制御装置の基本
的構成を示す基本構成図、第２図は一実施例である内燃
機関の燃料噴射量制御装置を搭載した車両用の内燃機関
およびその周辺装置を表す概略構成図、第３図はその電
子制御回路にて実行されるＥＧＲ動作判定ルーチンのフ
ローチャート、第４図は同じくその電子制御回路にて実
行される燃料噴射量算出ルーチンのフローチャート、第
５図（ａ）および第５図（ｂ）は発明が解決しようとす
る課題を説明するための説明図である。 Ｍｌ・・・内燃機関 Ｍ２・・・運転状態検出手
段Ｍ３・・・燃料噴射手段 Ｍ４・・・過渡時燃料補正手段 Ｍ５・・・吸気通路 Ｍ６・・・排気再循環手段
Ｍ７・・・動作判定手段 Ｍ８・・・偏差補正手段１
・・・内燃機関 ６・・・燃料噴射弁 ０・・・ＥＧＲ ２・・・ＥＧＲバルブ ５・・・バキュームスイッチングバルブ０・・・回転速
度センサ ト・・吸気圧センサ ０・・・電子制置回路
的構成を示す基本構成図、第２図は一実施例である内燃
機関の燃料噴射量制御装置を搭載した車両用の内燃機関
およびその周辺装置を表す概略構成図、第３図はその電
子制御回路にて実行されるＥＧＲ動作判定ルーチンのフ
ローチャート、第４図は同じくその電子制御回路にて実
行される燃料噴射量算出ルーチンのフローチャート、第
５図（ａ）および第５図（ｂ）は発明が解決しようとす
る課題を説明するための説明図である。 Ｍｌ・・・内燃機関 Ｍ２・・・運転状態検出手
段Ｍ３・・・燃料噴射手段 Ｍ４・・・過渡時燃料補正手段 Ｍ５・・・吸気通路 Ｍ６・・・排気再循環手段
Ｍ７・・・動作判定手段 Ｍ８・・・偏差補正手段１
・・・内燃機関 ６・・・燃料噴射弁 ０・・・ＥＧＲ ２・・・ＥＧＲバルブ ５・・・バキュームスイッチングバルブ０・・・回転速
度センサ ト・・吸気圧センサ ０・・・電子制置回路
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 吸気管圧力の所定周期毎の検出を初めとして、内燃機関
の運転状態を検出する運転状態検出手段と、 該運転状態検出手段の検出結果に基づき、前記内燃機関
の負荷に応じた燃料量を前記内燃機関に噴射供給する燃
料噴射手段と、 前記運転状態検出手段により検出された運転状態の過渡
時に、該運転状態検出手段の吸気管圧力に関する検出結
果から、今回検出された吸気管圧力と１周間前である前
回検出された吸気管圧力との偏差を算出し、該偏差に応
じた補正量で前記噴射供給される燃料量を補正する過渡
時燃料補正手段と、 前記運転状態検出手段により検出された運転状態が所定
条件下にあるとき、前記内燃機関の排気の一部を該内燃
機関の吸気通路に還流させる排気再循環手段と を備えた内燃機関の燃料噴射量制御装置において、 前記吸気管圧力を検出した前回から今回に至る間に、前
記排気再循環手段が、排気を還流させる動作状態から非
動作状態にまたは非動作状態から動作状態に切り換わる
動作切り換えを行なったか否かを判定する動作判定手段
と、 前記動作判定手段で動作切り替えが行われたと判定され
たとき、前記過渡時燃料補正手段における吸気管圧力の
偏差を、前記排気再循環手段にて還流される排気量相当
の圧力分に応じて低下側に補正する偏差補正手段と を設けたことを特徴とする内燃機関の燃料噴射量制御装
置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63215492A JPH0264244A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 |
| US07/398,623 US4938198A (en) | 1988-08-30 | 1989-08-25 | Internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63215492A JPH0264244A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0264244A true JPH0264244A (ja) | 1990-03-05 |
Family
ID=16673281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63215492A Pending JPH0264244A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4938198A (ja) |
| JP (1) | JPH0264244A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5002031A (en) * | 1989-05-17 | 1991-03-26 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Fuel control apparatus for an internal-combustion engine |
| JPH04171259A (ja) * | 1990-11-05 | 1992-06-18 | Hitachi Ltd | 排気還流量制御装置 |
| US5152273A (en) * | 1990-11-07 | 1992-10-06 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Exhaust gas recirculation control device and its failure diagnosis device |
| JP2586205B2 (ja) * | 1990-11-07 | 1997-02-26 | 三菱電機株式会社 | 排気ガス還流制御装置の故障診断装置 |
| US5150696A (en) * | 1991-11-22 | 1992-09-29 | General Motors Corporation | Adaptive memory control for normalized dilution |
| JP3330287B2 (ja) * | 1996-09-17 | 2002-09-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| JP3815959B2 (ja) * | 2000-10-25 | 2006-08-30 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の電子制御装置 |
| DE10362074B4 (de) | 2003-10-14 | 2007-12-06 | Schott Ag | Hochschmelzendes Glas oder Glaskeramik sowie der Verwendung |
| DE102007023497B4 (de) * | 2007-05-18 | 2010-08-05 | Schott Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Gläsern, Glaskeramiken oder Keramiken sowie deren Verwendung |
| US8437943B2 (en) * | 2010-01-28 | 2013-05-07 | Deere & Company | NOx control during load increases |
| US9062577B2 (en) * | 2012-05-14 | 2015-06-23 | Southwest Research Institute | Diesel engine operation for fast transient response and low emissions |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5882037A (ja) * | 1981-11-11 | 1983-05-17 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの排気還流制御機能を有する電子式燃料供給制御装置 |
| JPS59192838A (ja) * | 1983-04-14 | 1984-11-01 | Nippon Denso Co Ltd | 空燃比制御方法 |
| JPS6050241A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-19 | Toyota Motor Corp | 電子制御エンジンの空燃比なまし制御方法 |
| JPS60169641A (ja) * | 1984-02-10 | 1985-09-03 | Toyota Motor Corp | 空燃比制御装置 |
| JPS618443A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-16 | Nippon Denso Co Ltd | 空燃比制御装置 |
| JPS6368729A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-28 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料噴射装置 |
| JPH0718355B2 (ja) * | 1986-11-20 | 1995-03-01 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 |
| KR920004491B1 (ko) * | 1987-05-21 | 1992-06-05 | 미쓰비시전기 주식회사 | 기관제어장치 |
| JP2569586B2 (ja) * | 1987-08-21 | 1997-01-08 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の電子制御装置 |
-
1988
- 1988-08-30 JP JP63215492A patent/JPH0264244A/ja active Pending
-
1989
- 1989-08-25 US US07/398,623 patent/US4938198A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4938198A (en) | 1990-07-03 |
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