JPH03126706A

JPH03126706A - パイプ用ブテン‐１‐プロピレンランダム共重合体および樹脂パイプ

Info

Publication number: JPH03126706A
Application number: JP26472489A
Authority: JP
Inventors: Masahiko Kondo; 正彦近藤
Original assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Priority date: 1989-10-11
Filing date: 1989-10-11
Publication date: 1991-05-29

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、パイプ用ブテン−１−プロピレンランダム共
重合体および樹脂パイプに関し、さらに詳しく言うと、
ポリブテン−１が木来有している高温クリープ特性の良
さを損なうことなく、また結晶化速度を低下させること
なく、結晶変態速度が驚異的に大きく、成形性および加
工性に優れてパイプ用に好適なブテン−１−プロピレン
ランダム共重合体、およびそのようなブテン−１−プロ
ピレンランダム共重合体を成形することにより得られる
ところの、成形後または熱融着等の加工後の安定化が速
く、かつ高温クリープ特性、機械的強度に優れた、たと
えば給湯・給水用に好適な樹脂パイプに関する。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］従来、給
湯・給水用の配管としては、例えば鋼管、亜鉛めっき！
ｌｖ、ステンレス鋼管などが用いられているが、鋼管の
場合は青水の発生や電蝕による漏水、亜鉛めっき鋼管の
場合は錆による赤水の発生、ステンレス鋼管の場合はス
トレス割れの発生などの問題があることから、近年ポリ
塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテ
ン−１などの合成樹脂管に置き換わりつつある。特にポ
リブテン−１は、高温クリープ特性、低温特性、耐摩耗
性および可撓性などに優れているため、給湯・給水管の
素材としては最適な樹脂といえる。

ところで、近年、サヤ管工法、ヘッダ一方式なる工法が
開発され、屋内用給湯・給水配管分野で画期的な工法と
して注目されている。このサヤ管工法に適しているパイ
プの素材が架橋ポリエチレンとポリブテン−１であり、
なかでもポリブテン−１はその高温特性、衛生性という
面で期待されている。

しかしながら、このように優れた特性を右するポリブテ
ン−１においても、大きな問題点がある。

それは、準安定のＩＴ型結晶から安定したＩ型結晶への
結晶変態速度の低さである。これにより成形性、加工性
および成形品の安定性を太きく低下させている。

従来のポリブテン−１の結晶変態には、数日間という長
い時間を要し、その間、成形品が変形しないように種々
の技術的工夫をする必要がある。

そこで、このような問題を解決するため、これまで種々
の試みがなされてきた。

たとえば、特開昭５７−９２０３８号公報においては、
特定の化合物を添加してポリブテン−１の結晶変態速度
を向上させるという提案がされている。

特開昭５９−２０６４１７号公報においては、結晶変態
速度を改良したポリブテン−１製パイプが提案されてい
る。

しかしながら、これらの提案はいずれも、１／２結晶変
態に要する時間を、数十時間から８〜３０時間程時間短
縮したというもので、これらの方法は、一応の改良が見
られるものの実用面においては未だ満足することができ
ない。

また、従来から、コモノマー、特にプロピレンを導入し
てブテン−１との共重合体をつくると、結晶変態速度が
向上することも知られている。

しかしながら、コモノマーを導入してブテン−１との共
重合体を形成すると、ブテン−ｌホモポリマーに比べて
融点が低下し、高温特性が悪化し、かつ結晶化速度も低
下してパイプ用に適さなくなると言う事実も知られてい
る。それ故に、結晶変態速度の低さを許容する限り、パ
イプ用の樹脂としてはブテン−１の単独重合体が好まし
いとされてきた（特開昭５９−２０６４１７号公報）。

したがって、結晶変態速度が太きく、しかも高温クリー
プ特性および結晶化速度が損なわれなくて、パイプに最
適のブテン−１系ポリマーに関しては全く未知である。

本発明の目的は、結晶変態速度が太きく、しかも高温ク
リープ特性および結晶化速度が損なわれなくて、成形性
および加工性に優れたパイプ用のブテン−１−プロピレ
ンランダム共重合体を提供することにあり、また他の目
的は、成形後または熱融着等の加工後の安定化が速く、
かつ高温クリープ特性、機械的強度に優れた、たとえば
給湯・結水用に好適な樹脂パイプを提供することにある
。

［課題を解決するための手段］前記目的を達成するための本発明は（Ａ）極限粘度［η］　　（１３５℃のデカリン溶液中
における測定値）が２〜６ｄＭ／ｇの範囲内にあり、（Ｂ）重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比（
Ｍ　ｗ　／　Ｍ　ｎ　）が３〜７の範囲内にあり、（Ｃ）　Ｘ線回折法による結晶化度が４５％以」−であ
り、（Ｄ）モ／マー、：Ｌニットとしてのプロピレン含量が
１〜１５モル％であることを特徴とするパイプ用ブテン
−１−プロピレンランダム共重合体テアリ、また他の発明は、前記パイプ用ブテン−１−プロピレン
ランダム共重合体を底形してなることを特徴とする樹脂
パイプである。

以下、本発明の詳細な説明する。

ブテン−１−プロピレンランダム共重合体本発明におい
ては、パイプとして用いられる重合体が、ブテン−１−
プロピレンランダム共重合体であることが重要である。

コモノマーとして、プロピレンを特に選び、かつその含
有量を特定の範囲内にすることにより融点、結晶化度お
よび結晶化速度をほとんど低下させることなく結晶変態
速度が著しく向上したブテン−１−プロピレンランダム
共重合体が得られる。

コポリマ一種としては、他のα−オレフィンを用いた場
合、たとえば、エチレンでは、結晶変態速度の改良効果
が少ない。また、少量の含＊量でさえも、融点は大きく
低下するので効果的ではない。ヘキセン−１あるいは４
−メチルペンテン−１を用いた場合、結晶変態速度は逆
に低下する。

モノマーユニットとしての前記プロピレン含有量は、１
〜１５モル％であることが重要である。好ましくは、２
〜１２モル％であり、さらに好ましくは、３〜１０モル
％である。

プロピレン含有量が１モル％未満であると、結晶変態速
度の向上が小さい。一方、１５モル％を超えると、融点
が低下し、高温特性が低下する。また同時に結晶化度も
下がるので給湯・給水用としては適さなくなる。

本発明においては、前記ブテン−１−プロピレンランダ
ム共重合体の極限粘度［η］　　（１３！ｉ℃のデカリ
ン溶液中における測定値）が２〜６ｄｌ／ｇ、好ましく
は、　２．２〜５．５ｄＪ１／ｇの範囲にあることが重
要である。

この極限粘度［η］が２ｄｌ／ｇ未満であると、高温ク
リープ特性および耐衝撃強度が低下する。一方６ｄｕ／
ｇを超えると成形性が低下する。

本発明においては、前記ブテン−１−プロピレンランダ
ム共重合体の重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎと
の比（Ｍ　ｗ　／　Ｍ　ｎ　）が３〜７の範囲内、好ま
しくは３．５〜６の範囲内、さらに好ましくは４〜６の
範囲内にあることが重要である。

このＭ　Ｗ　／　Ｍ　ｎが３未満であると、成形性が低
下する。一方、Ｍ　ｗ　／　Ｍ　ｎが７を超えると耐衝
撃強度が低下する。

本発明においては、前記ブテン−１−プロピレンランダ
ム共重合体のＸ線回折法による結晶化度が４５％以」二
、好ましくは４７％以上、さらに好ましくは５０％以上
であることが重要である。

結晶化度が４５％未満である場合、剛性、弾性率が低下
する。

さらに成形性を低下させないという観点から、結晶化速
度も下げないほうがよい。１／２結晶化時間（温度３０
’Ｃにおける測定値）が３０秒以下、好ましくは２５秒
以下であることが重要である。１／２結晶化時間が３０
秒を超えると、成形性が大きく低下することがある。

一ブテンー１−プロピレンランダム共重合体の製造方法本発明におけるブテン−１−プロピレンランダム共重合
体は種々の方法により製造することができるのであるが
、以下に説明する方法により製造するのが好ましい。

本発明におけるブテン−１−プロピレンランダム共重合
体は、先ず、マグネシウム、ハロゲン、チタンおよび電
子供与性化合物を必須成分とする担持型チーグラ触媒で
ある固体触媒成分（Ａ）および有機アルミニウム化合物
（Ｂ）、さらに要すれば電子供与体（Ｃ）から得られる
触媒の存在下にエチレン、炭素数５〜１２の分岐オレフ
ィンおよびスチレン類からなる群から選ばれる炭化水素
による予備重合を行ない、その後に、ブテン−１とプロ
ピレンとの混合物を本重合することにより製造すること
ができる。以下にこの製造方法について分設する。

（１）固体触媒成分（Ａ）について固体触媒成分（Ａ）は、マグネシウム化合物と電子供与
性化合物と４価チタンのハロゲン化物とから調製される
。

このマグネシウム化合物としては、特に制限はなく、通
常の低級α−オレフィンの立体規則性重合や直鎖状ポリ
エチレンなどのエチレン単独または共重合体製造用の高
活性触媒の調製原料として用いられるものを用いること
ができる。

そのようなマグネシウム化合物として、たとえ０ば、次の一般式ＭｇＸ２（ただし、式中、Ｘは、ハロゲン原子；炭素数１〜２０
のアルキル基；炭素数１〜１０の直鎖状あるいは側鎖を
看するアルコキシ基、シクロアルコキシ基、アリールア
ルコキシ基などの脂肪族、脂環式系、あるいは芳香族系
のアルコキシ基；アリールオキシ基、アルキルアリール
オキシ基などのアリールオキシ基；あるいは、これらに
ハロゲン原子等のへテロ原子が置換した置換アルコキシ
基や置換アリールオキシ基などを表わす。なお、式中、
Ｘは、互いに同じ種類の基であっても、異なった種類の
基であってもいずれでもよい。）で表わされる化合物を
挙げることができる。

前記Ｘに関するハロゲン原子としては、フッ素原子、塩
素原子、臭素原子、およびヨウ素原子を挙げることがで
きるが、これらの中でも特に塩素原子が好ましい。

前記式で示されるマグネシウム化合物の具体例としては
、たとえば、Ｍｇ　（−Ｃ２Ｈｓ）　２．Ｍｇ１（−Ｃ２Ｈｓ　）　　（−ＣＩＩ　Ｉ９　　）　　、Ｍ
ｇ　　（−Ｃａ　　Ｉ９　　）　　（Ｃ６Ｈｌ３）Ｍｇ
　　（−Ｃａ　　Ｉ９　　）　　（Ｃ８Ｈｌ７）Ｍｇ　
　（−０ＣＨ３）２　　、Ｍｇ　　（−０Ｃ２Ｍｇ　　
（−０Ｃ３Ｈｌ）２　　、Ｍｇ　　（−０ＣａＭｇ　　
（−０Ｃ６ＨＩ３）　２．Ｍｇ　　（−０（、ｅＨ５）
２Ｉ９）？Ｈｌ７）２、Ｍｇ（−０ＣＨ３）（Ｃ２５）ＭｇＣＪ１２　、ＭｇＢ　　ｒ２　、Ｍｇ　Ｉ２　　、
ＭｇＣ文　（ＯＣＨ３）　　、　ＭｇＣ≦と　（○　Ｃ
２Ｈａ）　、ＭｇＣ文　（ＯＣ３Ｈｌ　　）、ＭｇＣ文
　（ＯＣ４Ｉ９）などを挙げることができる。

これらの各種マグネシウム化合物は、一種単独で使用す
ることもできるし、二種以上を併用することもできる。

なお、これらの中でも、塩化マグネシウム化合物、低級
アルコキシマグネシウム化合物などが好ましく、特に、
ＭｇＣ文？、Ｍｇ　（ＣＩｌ　Ｉ９　）　　（Ｃｅ　Ｈｌ７）、Ｍｇ
　（ＯＣＨ３）、Ｍｇ　（ＯＣ２Ｈｓ　）２が好ましい
。

３前記固体触Ｉｓ成分（＾）の原祠である電子供与性化合
物として、酸素、窒素、リンあるいは硫舅を含有する有
機化合物を使用することができる。

この電子供与性化合物としては、たとえば、アミン類、
アミド類、ケトン類、ニトリル類、ホスフィン類、ホス
ホルアミド類、エステル類、エーテル類、チオエーテル
類、チオエステル類、酸無水物類、酸ハライド類、酸ア
ミド類、アルデヒド類、有機酸類などが挙げられる。

より具体的には、安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸のよう
な芳香族カルボン酸の如き有機酸類；無水コハク酸、無
水安息香酸、無水Ｐ−）ルイル酸のような酸無水物類；
アセトン、メチルエチルケトン、メチルインブチルケ）
・ン、アセトフェノン、ベンゾフェノン、ベンゾキノン
などの炭素数３〜１５のケトン類；アセトアルデヒド、
プロピオンアルデヒド、オクチルアルデヒド、ベンズア
ルデヒド、トルアルデヒド、ナンドアルデヒドなどの炭
素数２〜１５のアルデヒド類；ギ酸メチル、酢酸メチル
、酢酸エチル、酢酸ビニル、酢酸プロピ　４ル、酢酸オクチル、酢酸シクロヘキシル、プロピオン酸
エチル、酪酸エチル、吉草酸エチル、クロロ酢酸メチル
、ジクロロ酢酸エチル、メタクリル酸メチル、クロトン
酸エチル、ピバリン酸エチル、マレイン酸ジメチル、シ
クロヘキサンカルボン酸エチル、安息香酸メチル、安息
香酸エチル、安息香酸プロピル、安潜香酸ブチル、安息
香酸オクチル、安息香酸シクロヘキシル、安息香酸フェ
ニル、安息香酸ベンジル、トルイル酸メチル、トルイル
酸エチル、トルイル酸アミル、エチル安息香酸エチル、
アニス酸メチル、アニス酸エチルエトキシ安息香酸エチ
ル、Ｐ−ブトキシ安息香酸エチル、０−クロロ安息香酸
エチルおよびナフトエ酸エチルなどのモノエステル、あ
るいはジメチルフタレート、ジエチルフタレート、ジプ
ロピルフタレート、ジイソプロピルフタレート、ジイソ
ブチルフタレート、メチルエチルフタレート、メチルプ
ロピルフタレート、メチルイソブチルフタレート、エチ
ルプロピルフタレート、エチルイソブチルフタレート、
プロビルインブチルフタレー５ト、ジメチルテレフタレート、ジエチルテレツクレート
、ジプロピルテレフタレート、ジイソプロピルテレフタ
レート、ジプロピルテレフタレート、メチルエチルテレ
フタレート、メチルプロピルテレフタレート、メチルイ
ソブチルテレフタレート、エチルプロピルテレフタレー
ト、エチルイソブチルテレフタレート、プロピルイソブ
チルテレフタレート、ジメチルイソフタレート、ジエチ
ルイソフタレート、ジプロピルイソフタレート、ジイン
プロピルイソフタレート、ジイソブチルイソフタレート
、メチルエチルイソフタレート、メチルプロピルインフ
タレート、メチルイソブチルイソフタレート、エチルプ
ロピルインフタレート、エチルイソブチルイソフタレー
トおよびプロピルイソブチルイソフタレートなどの芳香
族ジエステル、γ−ブチロチクトン、δ−バレロラクト
ン、クマリン、フタリド、炭酸エチレンなどの炭素数２
〜１８のエステル類；アセチルクロリド、ベンジルクロ
リド、トルイル酸クロリド、アニス酸クロリドなどの炭
素数２〜１５の酸ハライド６類、メチルエーテル、エチルエーテル、イソプロピルエ
ーテル、ｎ−ブチルエーテル、アミルエーテル、テトラ
ヒドロフラン、アニソール、ジフェニルエーテル、エチ
レングリコールブチルエーテルなどの炭素数２〜２０の
エーテル類、酢酸アミド、安息香酸アミド、トルイル酸
アミドなどの酸アミド類、トリブチルアミン、Ｎ、Ｎ“
−ジメチルピペラジノ、トリベンジルアミン、アニリン
、ピリジン　ピコリン、テトラメチルエチレンジアミン
などのアミン類；アセトニトリル、ベンゾニトリル、ト
ルニトリルなどのニトリル類などを例示することができ
る。

このうち好ましいのは、エステル類、エーテル類、ケト
ン類、酸無水物類などである。とりわけ、芳香族カルボ
ン酸のアルキルエステル、たとえば安息香酸、ｐ−メト
キシ安息香酸、ｐ　−エトキシ安息香酸、トルイル酸の
如き芳香族カルボン酸の炭素数１〜４のアルキルエステ
ル、芳香族ジエステルたとえばフタル酸ジイソブチル、
フタル酸ジイソプロピルが好ましく２　またベンゾキノ
ン７のような芳香族ケトン、無水安息香酸のような芳香族カ
ルボン酸無水物、エチレングリコールブチルエーテルの
ようなエーテルなども好ましい。これらは一種単独で用
いても良いし、二種以上を併用しても良い。

前記固体触媒成分（Ａ）の原料の一つである前記４価チ
タンのハロゲン化物としては、たとえば、Ｔｉ　（、Ｑ
４．ＴｉＢｒａ　、ＴｉＩａ　、などのテトラハロゲン
化チタン；Ｔｉ　　（ＯＣＨ３）Ｃ文３Ｔｉ　　（ＯＣ２Ｈｓ　）Ｃ文３（Ｈ−Ｃ４Ｈｇ　０）ＴｉＣｕ：＋Ｔ　ｉ　　（ＯＣ２Ｈｓ　）　Ｂ　ｒ３　などのトリハ
ロゲン化アルコキシチタン。

Ｔｉ　　（ＯＣＨ３）２　Ｃ文２Ｔ　ｉ　　（ＯＣ２Ｈｓ）　２０文２（ｎ−Ｃ４Ｈ９０）２ＴｉＣ文？Ｔ４　　（ＯＣ３Ｒ７）２　Ｃ旦２などのジハロゲン化
アルコキシチタンＴ　ｉ（ＯＣＲ３）３０文　、Ｔ１（○Ｃ２Ｈ３ｈ　０
文。

８（ｎ−（、ａ　　Ｒ９０）３　　ＴｉＣ文　。

Ｔｉ（○ＣＨ３）３Ｂｒなどのモノハロゲン化トリアル
コキシチタンなどを例示することができる。これらは、
一種単独で使用しても良いし、また二種以」二を併用し
ても良い。

これらのうち高ハロゲン化物を用いるのが好ましく、特
に四塩化チタンを用いるのが好ましい。

前記固体触媒成分（Ａ）の調製手順として、たとえば、
前記マグネシウム化合物、前記電子供与性化合物および
４価チタンのハロゲン化物を、炭化水素溶媒中で一時的
または段階的に接触させることが挙げられる。

固体触媒成分（Ａ）の調製手順として、たとえば、特開
昭５８−　ｌＨ２Ｏ３号公報、特開昭５７−８３３０９
号公報、特開昭５７−１９０００４号公報、特開昭５７
−３００４０７号公報、特開昭５８−４７００３号公報
および特開昭８２−２０１９０５号明細書などに記載さ
れた調製手順を、前記固体触媒成分（Ａ）の好適な調製
手順として、含めることができる。

また、周期表ｎ〜■族に属する元素の酸化物、９たとえば酸化ケイ素、酸化マグネシウム、醇化アルミニ
ウムなどの酸化物、好適には酸化ケイ素、あるいは周期
表ＩＩ〜■族に属する元素の酸化物の少なくとも一種を
含む複合酸化物たとえばシリカ−アルミナなどに前記マ
グネシウム化合物を担持させた固形物と前記電子供与性
化合物と前記４価チタンのハロゲン化物とを、溶媒中で
、０〜２００℃、好ましくは１０〜＋５０’ｏの温度で
、２分〜２４時間接触させるという調製手順に従って、
固体触媒成分（Ａ）を調製することもできる（特開昭Ｅ
ｉ２−２０１９０５明細書に記載された調製方法）。

さらにまた、前記マグネシウム化合物と前記電子供与性
化合物とを接触させ、次いで前記電子供与性化合物と接
触後のマグネシウム化合物と４価チタンのハロゲン化物
とを２回以七反応させる調製手順に従って、前記固体触
媒成分（Ａ）を調製することもできる（特開昭５７−８
３３０９号公報に記載された調製方法）。

なお、固体触媒成分の調製に当り、前記溶媒と０して、前記マグネシウム化合物、前記電子供与性化合物
および４価チタンのハロゲン化物に対して不活性な有機
溶媒たとえばヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素
、ベンゼン、トルエンなどの芳香族炭化水素、あるいは
炭素数１〜１２の飽和または不飽和の脂肪族、脂環族お
よび芳香族炭化水素のモノおよびポリハロゲン化物など
のハロゲン化炭化水素などを使用することができる。

本発明における製造方法で使用する前記固体触媒成分（
Ａ）は、ハロゲン／チタン（モル比）が３〜２００、好
ましくは４〜１００であり、マグネシウム／チタン（モ
ル比）が１〜８０、好ましくは５〜７０であるのが望ま
しく、また、電子供与性化合物／マグネシウム（モル比
）が、０．０１以上、好ましくは、０．０３〜１である
ことが重要である。

これらの各成分の割合が、上記の範囲外であると、触媒
活性および得られる重合体の立体規則性が不イー分にな
ることがある。

（２）有機アルミニウム化合物（Ｂ）について本発明の
方法において使用される前記有機アル１ミニラム化合物（Ｂ）については、特に制限はなく、た
とえば次の一般式；％式％（ただし、前記−形式中、Ｒ１は炭素数１〜１０のアル
キル基、シクロアルキル基およびアリール基のいずれか
であり、ｍは１≦ｍ≦３を満足する数であり、Ｘは塩素
、臭素などのハロゲン原子である。）で示されるものを好適に用いることができる。

具体的には、トリメチルアルミニウム、トリエチルアル
ミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブ
チルアルミニウム、トリオクチルアルミニウム等のトリ
アルキルアルミニウム；ジエチルアルミニウムモノクロ
リド、ジイソプロピルアルミニウムモノクロリド、ジイ
ソブチルアルミニウムモノクロリド、ジオクチルアルミ
ニウムモノクロリド等のジアルキルアルミニウムモノ／
ヘライド；エチルアルミニウムセスキクロライド等のア
ルキルアルミニウムセスキハライドなどを挙　２げることができる。

これらの中でも、好ましいのはトリアルキルアルミニウ
ムであり、特に好ましいのはトリエチルアルミニウムお
よびトリインブチルアルミニウムである。

（３）予備重合について本発明のブテン−１−プロピレンランダム共重合体を得
るためには、前記固体触媒成分（Ａ）および前記有機ア
ルミニウム化合物（Ｂ）の存在下に、エチレン、炭素数
５〜１２の分岐オレフィンおよびスチレン類からなる群
から選ばれるモノマーによる予備重合を行なうのが良い
。このとき、予備重合量が、０．１〜１．０００ｇ／ｍ
ｍｏｕ−Ｔｉ）になるように、重合量を調節するのが好
ましい。

また、この予備重合を行なうに当り、前記固体触媒成分
（Ａ）および有機アルミニウム化合物（Ｂ）とともに電
子供与体（Ｃ）が存在していてもよい。

前記電子供与体（Ｃ’）は、−個以上のへテロ原子を含
んでいれば、環状基または開鎖を宥していても良くて特
に制限はないのであるが、中でも、次　３の式で表わされる複素環式化合物を好適に使用すること
かできる。

＼　　／　　＼　　／ＣＣ（ただし、式中、Ｒ２およびＲ５は炭化水素基である。

好ましいＲ２およびＲ５は炭素数２〜５の炭化水素基で
あり、Ｒ３、Ｒ４およびＲ６はそれぞれ水素原子または
炭素数１〜５の炭化水素基である。）上記式で表わされる複素環式化合物の中でも、好ましい
のは、たとえば１，４−シネオール１８−シネオール、
ｍ−シネオールなどのシネオール類である。さらに、前
記式で表わされる複素環式化合物以外のへテロ化合物、
たとえば、ケイ素化合物を用いることもできるし、ジフ
ェニルジメトキシシラン等のアリールアルコキシシラン
　４を用いることもできる。

予備重合は液状上ツマ−そのものを媒体として行なって
も良いし、不活性溶媒を媒体として行なっても良い。

使用に供される不活性溶媒としては、たとえば炭素数３
〜１２の脂肪族炭化水素を挙げることができる。

さらに具体的にはプロパン、ブタン、ペンタン、２−メ
チルブタン、ヘキサン、２−メチルペンタン、２，２−
ジメチ】レブタン、ヘプタン、オクタン、２２３−）リ
メチルペンクン、ノナン、２，２゜５−トリメチルヘキ
サン、デカン、ドデカンなどが挙げられる。

予備重合するに当たり、前記エチレン、炭素数５〜１２
の分岐オレフィンおよびスチレン類からなる群より選ば
れる炭化水素モノマー（以下、単にモノマーと称するこ
とがある。）と、前記固体触媒成分（Ａ）および前記有
機アルミニウム化合物（Ｂ）さらに場合により前記電子
供与体（Ｃ）（以下、これらを単に触媒と称することが
ある。）と５は、モノマー／固体触媒成分（＾）の重量比が０．０４
〜２００、好ましくは０．１〜５０となる割合で使用さ
れる。予備重合における前記固体触媒成分（Ａ）、有機
アルミニウム化合物（Ｂ）さらに必要に応じて使用する
前記電子供与体（Ｃ）の量は、有機アルミニウム化合物
（Ｂ）中のアルミニウムと固体触媒成分（Ａ）中のチタ
ンとのモル比（Ａ文／Ｔｉ）が０．１〜５００、好まし
くは０．５〜２００であり、電子供与体（Ｃ）と有機ア
ルミニウム化合物（Ｂ）中のアルミニウムとのモル比が
Ｏ〜１０、好ましくは０００２〜２であるような量であ
る。

予備重合時間は、通常、１秒間〜６時間の範囲であり、
温度は、通常、０〜１００℃１好ましくは２０〜７０℃
である。

予備重合した触媒は、その後、不活性溶媒で洗浄しても
よいし、あるいは乾燥状態にしてもよい。また、予備重
合した触媒は、そのままで、あるいは洗浄や乾燥を行な
った後、保存することもできる。

なお、この製造方法においては、予備重合を気６相界囲気下で行なってもよい。

このようにして行なわれる前記七ツマ−による予備重合
の予備重合量は、チタン原子換算で０．１〜１，０００
　ｇ／ｍｍｏ　Ｍ−Ｔｉである。この予備重合量が０．
１　　ｇ／ｍｍｏ文−Ｔｉよりも少ないと、前記ブテン
−１−プロピレンランダム共重合体の結晶化速度の向上
が充分ではなく、また、この前記ブテン−１−プロピレ
ンランダム共重合体の製造に気相重合法を採用するとき
には、得られるブテン−１−プロピレンランダム共重合
体□の嵩密度が低下する。

方、前記予備重合量が１．０００ｇ／ｍｍｏｕ　−Ｔｉ
を超えると、このブテン−１−プロピレンランダム共重
合体においてゲルの発生が多発する。

この製造方法においては、予備重合を行なった後、次に
詳述する本重合を行なう。

（４）本重合についてこの製造方法において、ブテン−ｌとプロピレンとの混
合物による本重合は、前記予備重合により得られる予備
重合触媒を用いて行なわれる。そこでは、前記固体触媒
成分（Ａ）、宥機アルミニウム　７化合物（Ｂ）さらに所望により使用される前記電子供与
体ＣＣ）だけではなく触媒表面上で予備重合されたポリ
マーが存在しているが、本重合においては、さらに有機
アルミニウム化合物（Ｂ）や電子供与体（Ｃ）（これら
は予備重合のときのものと同一であってもよいし、異な
っていてもよい）を追加してもよい。

本重合における前記予備重合触媒、有機アルミニウム化
合物（Ｂ）および電子供与体（Ｃ）の量は、前記有機ア
ルミニウム化合物（Ｂ）中のアルミニウムと予備重合触
媒中のチタンとのモル比ＣＡＩ／Ｔｉ）が０．１〜５０
０、好ましくは０．５〜２００であり、電子供与体（Ｃ
）と有機アルミニウム化合物（日）中のアルミニウムと
のモル比が０．００１〜１０、好ましくは０．００２〜
２であるような量である。

本重合には気相重合法を採用してもよいし溶液重合法を
採用してもよい。

いずれにせよ、この製造方法においては、５０〜１００
℃の温度下に本重合を行なうことが好ましい。

８重合温度が５０℃よりも低いと、活性が極端に低下する
。また、気相重合法においてはブテン−１が液化し易く
なるので塊状物の生成を招くことがあるし、溶液重合法
においては、重合体が析出し易くなる。一方、１００℃
より高いと、重合体の粒子が互いに付着して凝集したり
、重合体の粒子が反応器の壁や攪拌機に付着したりする
傾向が顕著に増大するので、重合操作が困難になる。さ
らに、触媒活性も低下して、円滑な重合操作を行なうこ
とができなくなる。

次に、気相重合法を採用する場合について説明する。

気相重合法を採用する場合、重合温度は、通常、５０〜
７０℃、好ましくは５０〜６５℃である。

ブテン−１の分圧は、重合温度によっても相違するが、
液化が実質的に起こらない範囲であれば良く、通常の場
合は、１〜ｌ０ｋｇ／ｃｍ２程度である。

この製造方法においては、水素ガスのような分子量調節
剤の存在下に本重合を行なってもよい。

分子量調節剤を使用することにより、目的に応じ　９て種々の溶融流れを有する重合体を手際良く得ることが
できる。

たとえば水素ガスを使用する場合、水素／ブテン−１の
モル比は０．００１〜０．２の範囲にあることが好まし
い。この範囲を外れると、触媒活性が低下し、重合体中
の残留ハロゲン量が増加したりするし、重合体の成形性
が悪化するからである。

さらにこの製造方法においては、ブテン−１よりも沸点
の低い不活性ガス、たとえば、窒素、メタン、エタン、
プロパンなどの存在下に本重合を行なうこともできる。

これらの不活性ガスの存在により、重合体の凝集傾向が
軽減され、しかも重合熱の除去が容易になる。不活性ガ
スの効果的な存在量は、ブテン−１に対して０．２モル
倍以上である。

気相重合は、流動層や攪拌流動層を用いて行なうことが
できるし、管状重合器にガス成分を流通させながら行な
うこともできる。

ブテン−１−プロピレンランダム共重合体を製造するた
めには、モノマーとしてブテン−１とプロピ０レンとを、ブテン−１−プロピレンランダム共重合体中
のプロピレンの含量が１〜１５モル％になるように水素
等とともに重合器に供給して、共重合させればよい。

気相重合法を採用すると、重合溶液の回収工程を省略し
て生成ポリマーの乾燥工程を大幅に簡略化することがで
きる。

なお、液体ブテン〜１そのものを媒体とする溶液重合法
を採用する場合には、重合温度５０〜９０℃、圧力５〜
２０ｋｇ／ｃｍ２、ブチ７−１ノ濃度が４０〜２００ｇ
／文となる条件で行なうことが好ましい。

この製造方法において、重合後の処理は常法に従って行
なうことができる。

たとえば気相重合法を採用する場合の後処理について説
明すれば、気相重合後、重合器から導出されるポリマー
粉体に、その中に含まれるブテン−１等を除去するため
に気流等を通過させてもよい。また、所望に応じて押出
機によりペレット化してもよく、その際、触媒を完全に
失活させるために少量の水、アルコール等を添加するこ
ともで１きる。

（５）ブテン−ｌ−ポリプロピレンランダム共重合体の
物性の制御以上に説明したブテン−１−プロピレンランダム共重合
体の製造方法において、その極限粘度［η］は本重合時
の水素ガス投入量によって調節することができる。触媒
の種類や重合条件等にもよるが、水素ガスの投入量を多
くすると、ブテン−１−プロピレンランダム共重合体の
極限粘度［η］は低下する傾向にある。

また、ブテン−１−プロピレンランダム共重合体の重量
平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比Ｍ　Ｗ　／　Ｍ
　ｎは、触媒の種類や重合時の水素濃度、重合温度等を
調節することにより所望の値にすることができる。例え
ば、重合温度を高くすることにより、Ｍ　ｗ　／　Ｍ　
ｎは、小さくなる傾向にある。

また、ブテン−１−プロピレンランダム共重合体の結晶
化度は、プロピレン含量を上げ過ぎると低下するが、予
備重合量を増加することにより向上させることができる
。

２また、ブテン−１−プロピレンランダム共重合体の１７
２結晶化時間は、予備重合量によって制御することがで
き、例えば、予備重合量を増加させると、１／２結晶化
時間は、短くなる傾向を示す。

ブテン−１−プロピレンランダム共重合体の１７２結晶
変態時間はプロピレン含量を増加することにより大巾に
短くすることができる樹脂パイプ− 本発明の樹脂パイプは、前記特定のブテン−１プロピレ
ンランダム共重合体を使用して製造することができる。

本発明では、前記特定のブテン−１−プロピレンランダ
ム共重合体それ自体から本発明の樹脂パイプを製造する
ことができるし、また、本発明の目的を阻害しない範囲
で適宜に配合された他のポリマーや、光安定剤、滑剤、
残留塩素補足剤、金属不活性化剤、防かび剤、発錆防止
剤、着色剤、充填剤等の添加剤と前記ブテン−１−プロ
ピレンランダム共重合体とを有する樹脂組成物から製造
することもできる。

樹脂パイプの耐候性や耐塩素水性を改善するためには、
添加剤としてカーボンブラックを配合するのが好ましい
。

このカーボンブラックとしては、ファーネス法、チャン
ネル法、アセチレン法、サーマル法等いずれの製法によ
って得られるものであっても良いのであるが、硫黄含有
量が０．５重量％以下であることが望ましい。この硫黄
含有量が０．５重量％を超えると、耐塩素水性が低下す
る傾向にある。

また、このカーボンブラックの平均粒径は、通常１０〜
１００　ｍ　ｐ、、好ましくは１２〜６０ｍ７ｚである
。

カーボンブラックの配合量はブテン−１−プロピレンラ
ンダム共重合体１００重量部に対し、通常０．１〜１０
重量部、好ましくは０．２〜５重量部の範囲内から選ば
れる。この配合量が０．１重量部未満では耐候性および
耐塩素水性の向上効果が十分に達成されないことがある
。

いずれにしても、樹脂パイプは、例えば前記のようにし
て調製されたブテン−１−プロピレンランダム共重合体
あるいはそれを含む樹脂組成物を１４０〜３２０℃の範
囲の温度において溶融し、ダイを通して押出し、サイジ
ングを行ったのち、水温５〜５０℃の冷却水槽で冷却し
、引取機を通して切断あるいは巻取ることにより製造さ
れる。

押出機としては、一般には単軸型のメタリンゲタイブの
スクリューが使用できる。グイとしては、ストレートヘ
ッドタイプ、クロスヘツドタイプあるいはオフセットタ
イプなどが挙げられる。

また、サイジング方法としては、例えばサインジングプ
レート法、アウトサイドマンドレル法、サイジングボッ
クス法、インサイドマンドレル法などが挙げられる。さ
らに継手用の管や貯湯用タンクは、通常の射出成形機又
は中空成形機と金型との組合せを用いることによって成
形することができる。

［実施例１次に、この発明の実施例を示し、この発明についてさら
に具体的に説明するが、本発明はこれらの例によってな
んら限定されるものではない。

（実施例１） ■固体触媒成分（Ａ）の調製よく乾燥した１０文の四ツ目フラスコに、脱水精製した
ｎ−へブタン５文、マグネシウムジェトキシド５００　
ｇ　（４，４モル）およびジーｎ−プチルフタレー）　
１５３　ｇ　（０，５５モル）を加えて還流下に１時間
反応を行なった。次いで、温度を９０℃にして、四塩化
チタン２．５　ｈｇ　（１３２モル）を５０分間かけて
滴下し、さらに９０℃で２時間反応を行なった。その後
、温度を８０℃にして上澄液を抜き取り、ｎ−へブタン
７文を加えて撹拌し、その後静置してから上澄液を抜き
取り、この操作を２回繰り返して洗浄を行なった。その
後、新たにｎ−へブタン５文を加え、温度を７０℃にし
、四塩化チタン２．５　ｋｇ　（１３２モル）を滴下し
、９０℃で２時間反応を行なった。次いで、温度を８０
℃にして上澄液を抜き取り、ｎ−へブタン７文を加えて
洗浄を行なった。洗浄は、塩素イオンが検出されなくな
るまで繰り返し、固体触媒成分（Ａ）を得た。

　５ ■１鴬１（８１丈遍モレキュラーシーブで乾燥したヘキサン１４文、トリイ
ソブチルアルミニウム［ＴよりＡ、＊機アルミニウム化
合物ＣＢ）　１３３３ｍｍｏ　ｆＬおよび１，８−シネ
オール［電子供与体（Ｇ）　］　１３３關ａｎを不活性
ガス（Ｎ？）で満たした攪拌機付き予備重合槽（容積２
０文）に入れた。

これに、前記■で得られた固体触媒成分（Ａ）６７　ｍ
ｒｓｏｆＬ　（チタン原子換算）を入れた。この混合物
を軽く攪拌しながら室温で約１０分間放置した。

その後、４−メチル−ペンテン−１（予備重合用上ツマ
−）　　６４０ｇをゆっくり加えた。

この混合物を軽く攪拌しながら３０℃で１５分間反応さ
せた後、攪拌を停止して上澄み液を抜き出してから、１
２文のヘキサンで洗浄を３回行なった。

スラリーの一部を抜き出し、乾燥させてから測定した重
量により算出した予備重合量はチタン原子換算で９．４
ｇ／ｍｌ１Ｏ立−Ｔｉであった。

■星藍金立里羞予め２ｋｇのポリブテン−１パウダーを入れた直径３０
０ｍｍ　、容積１００文の流動層重合器を使用し、前記
■で得た予備重合触媒を触媒供給槽からチタン原子換算
で０．１５　ａｇｏ文／ｈｒ、の供給速度で、また、ト
リイソブチルアルミニウムを４　ｍｍｏｕ／ｈｒ。

の流量で、１，８−シネオールを３　ｍｍｏｉ／ｈｒ、
の流量で、それぞれ前記重合器に供給した。

ブテン−１の分圧を２．８５　ｋｇ／ｃｍ２　、プロピ
レンの分圧を０．１５　ｋｇ／ｃｍ２　、窒素の分圧を
４ｋｇ／ｃｍ２、水素の分圧を０．０４　ｋｇ／ｃｍ２
にそれぞれ調整し、ガス空塔速度が３５ｃｍ／ｓｅｃと
なるように前記混合ガスを循環した。ポリマーの排出は
、重合器中のポリマー量が一定となるように調節した。

重合温度は５５℃であった。

得られたポリマーに下記の添加剤を加え、押出機で造粒
してサンプルを得た。

ステアリン酸カルシウム・・・・・３００ｐｐｍ２．６
−シーｔａｒｔ−ブチル− ４−メチルフェノール・・・・・・５００ｐｐｍテトラ
キスー［メチレン−３−（３’、５’ジ第三−ブチル−
４ ′−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン・・・・・１，０００ｐｐｍ得ら
れたポリマーのプロピレン含量、極限粘度［刀］、分子
量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、結晶化度、１／２結晶化時間、
アイゾツト衝撃強度、引張弾性率、１／２結晶変態時間
、融点、高温クリープ特性、成形性などを第１表に示す
。

なお、各項目の評価は次のようにして行った。

また、アイゾツト衝撃強度および引張弾性率、融点、高
温クリープ特性は成形後１０日間を経たブレス戒形体を
用いて測定した。

プロピレン含量：Ｉ３Ｃ−ＮＭＲ測定装置で測定。

極限粘度［η］：１３５℃のデカリン溶液中で測定。

分子量分布（Ｍｗ／Ｍ　ｎ）　　：ウォーターズ社製ＧＰＣ装置９１５０ＧにショーデックスＡＤ８０７゜ＡＤ８０Ｍ／　
Ｓをそれぞれ２木製着して、温度１３５℃にて測定。

結晶化度　　　：Ｘ線回折法によって測定。

１／２結晶化時間：脱偏光強度法により、温度１９０℃
で溶融させたポリマーを３０℃まで急冷して、１／２結晶化に要する時間を測定。

アイゾツト衝撃強度：ＪＩＳ　Ｋ　−７１１０に準拠して、３ｍｍ厚のノツチ
付サンプルでＯ０Ｃで測定。

引張弾性率：　　　ＪＩＳ　Ｋ−７１１３により測定６
１／２結晶変態時間：Ｘ線回折により、Ｉ型結晶の（１１０）面のピーク強度と■型結晶の（２００）面の強度を経時的に測定し、Ｉ　（１１０）／Ｉ　（１１０）＋ＩＩ　（２００）０が０．５になる時間を求めた。

融点：ｌ１ｌｌＳＣで１０１７分で昇温し測定。

高温クリープ特性：ＡＳＴＭ　　０２９９０で引張クリープを測定。ＡＳＴＭＺ号ダンベルで、温度９０℃、荷重５０ｋｇ／ｃｍ２の条件で破断するか、２０％延伸までの時間を測定。

成形性：　　　　樹脂温度２３０℃、冷却槽温度３０℃
で２ｍ鳳厚のシートの押出成形を行って、成形速度、戒形量の表面の状態のチエツクを行った。成形品の安定性は成形後３時間を経た、成形シートを３０時時間字型に固定し、その回復度合いをチエツクした。

（実施例２）前記実施例１において、■の本重合における水素分圧を
０．０４ｋｇ／　Ｃｍ２から０．０９ｋｇ／　Ｃｍ２に
変更したほかは、前記実施例１と同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（実施例３）前記実施例１において、■の本重合におけるブテン−１
分圧を２．８５ｋｇ／　Ｃｍ２から２．６０ｋｇ／　Ｃ
ｍ２に、プロピレン分圧を０．１５ｋｇ／　Ｃｍ２から
０．４０ｋｇ／ＣＩ２に代えたほかは、前記実施例１と
同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（実施例４）前記実施例１において、■の本重合にお（するブテン−
１分圧を２．８５ｋｇ／　Ｃｍ２から２．９５ｋｇ／　
Ｃｍ２に、プロピレン分圧を０．１５ｋｇ／　Ｃｍ２か
ら０．０５ｋｇ／ｃｍ２に代えたほかは、前記実施例１
と同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（実施例５）５ｆＬの攪拌機付き反応器に、液状ブテン−１を連続的
に供給して溶液重合を行った。

すなわち、重合は、ブテン−１を２０００ｇ／ｈ、プロ
ピレンを４０ｇ／ｈ、トリイソブチルアルミニウムを２
＋ｕｗｏｌ／ｈ、１，８−シネオールを　１．３ｍｍｏ
ｌ／ｈ、および前記実施例１で調製した予備重合触媒を
０．０２ｍｍｏｌ／　ｈ　（Ｔ　ｉ原子換算）で連続的
に供給し、反応温度を７０℃に保った。

抜き出しは、液レベルを４ｆＬに保つように間欠的に行
った。

また、分子量調節のために水素を０．０１ｇ／ｈで供給
した。

抜き出した内容物は、フラッシュ槽に導き、メタノール
で失活し未反応モノマーを除去した後、乾燥し、粉砕器
で粉砕し、片片状にした。

この片片状重合体を前記実施例１と同様に造粒してサン
プルを作成した。

結果を第１表に示す。

　３（実施例６）前記実施例１において、■の予備重合における１、８−
シネオール１３３ｍｍｏ　Ｉをジフェニルジメトキシシ
ラン３３ｍｍｏｌに、■の本重合における１、８−シオ
ネール３ｎ＋ｍｏｌ／ｈをジフェニルジメトキシシラン
１ｍｍｏｌ／ｈに代えた。また、ブテン−１分圧を２．
８５ｋｇ／ｃｍ２を２．８０ｋｇ／　Ｃ！Ｉ２に、プロ
ピレン分圧０．１５ｋｇ／ｃｍ２を０．２０ｋｇ／　ｃ
ｔａ２に代えたほかは、前記実施例１と同様にして実施
した。

結果を第１表に示す。

（実施例７）前記実施例１において、■の予備重合を行わないで、■
の本重合におけるブテン−１分圧を２．８５ｋｇ／ｃ＋
ｗ２から２．６０ｋｇ／　ｃｍ２に、プロピレン分圧０
．１５ｋｇ／　ｃｍ２を０．４０ｋｇ／ｃｍ２に代え、
触媒として前記実施例１の■で得られた固体触媒成分（
Ａ）をチタン原子換算で０．１５ｍｍｏ文／ｈｒ、の供
給速度で、トリイソブチルアルミニウムを４　ｍｍｏＪ
１／ｈｒ、の流量で、１，８−シネオールを３　　ｍｍ
ｏｎ　／ｈｒ、の流量で、それぞれ重合器に供給したほ
かは、前記実施　４例１と同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（実施例８）前記実施例１において、■の予備重合を行わなず、本重
合における触媒として前記実施例１の■で得られた固体
触媒成分（Ａ）をチタン原子換算で０．１５　ｍｍｏ文
／ｈｒ、の供給速度で、トリイソブチルアルミニウムを
４　ａ＋ｍｏＪｌ　／ｈｒ、の流量で、１，８−シネオ
ールを３　ｍｍｏｕ　／ｈｒ、の流量で供給したほかは
、前記実施例１と同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（比較例１）前記実施例１において、■の本重合におけるブテン−１
分圧を２．８５ｋｇ／　ｃｍ２から３．０ｋｇ／ｃｍ２
にプロピレン分圧を０．１５ｋｇ／　ｃｍ２を０に代え
たほかは、前記実施例１と同様にしてホモポリブテン−
１の製造を実施した。

結果を第１表に示す。

（比較例２）前記実施例１において、■の本重合におけるブテン−１
分圧を２．８５ｋｇ／　ｃｍ２から２．９８ｋｇ／　ｃ
ｍ２に、プロピレン分圧を０．１５ｋｇ／　ｃｍ２から
０２０２ｋｇ／ｃｍ２に代えたほかは、前記実施例１と
同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（比較例３）前記実施例１において、■の本重合におけるプロピレン
をエチレンに代え、ブテン−１分圧２．９３ｋｇ／ｃｍ
２およびエチレン分圧０．０７ｋｇ／　ｃｍ２にして、
前記実施例１と同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（比較例４）前記実施例１において、■の本重合におけるプロピレン
を４−メチルペンテン−１に代え、ブテン−１分圧３．
０ｋｇ／ｃｍ２　、４−メチルペンテン１の供給速度を
５０ｇ／ｈにして、前記実施例１と同様にして実施した
。

結果を第１表に示す。

（比較例５）前記実施例１において、■の本重合において、ブテン−
１分圧２．８５ｋｇ／　ｃｍ２から２．４０ｋｇ／ｃ川
２に、プ用ピレン分圧を０．１５ｋｇ／　ｃｍ２から０
．６０ｋｇ／Ｃｍ２に代えたほかは、前記実施例１と同
様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（比較例６）前記実施例１において、■の本重合における水素分圧を
０．０４ｋｇ／　ｃｍ２から０．２０ｋｇ／　ｃｍ２に
代えたほかは、前記実施例１と同様にして実施した。

結果を第１表に示す。

（比較例７）前記実施例５の溶液重合において、水素供給量を０．０
０４ｇ／ｈに代えたほかは前記実施例５と同様にして実
施した。

結果を第１表に示す。

（比較例８）前記実施例１において、■の固体触媒成分の調製と■の
予備重合を行わなかった。

■の本重合において、予備重合触媒に代えて、ＡＡ型三
塩化チタン触媒をチタン原子換算で２５７ｍｍｏｌ／ｈで、トリイソブチルアルミニウムに代えて
、ジエチルアルミニウムクロリドヲ３０ｍｍｏｌ／　ｈ
で供給し、１，８−シネオールは使わなかった他は、前
記実施例１と同様にして実施した。

結果は第１表に示す。

　８［発明の効果］本発明によると、ポリブテン−１が木来有している高温
クリープ特性を損なうことなく、また、結晶化速度を低
下させることなく、結晶化変態速度が驚異的に向上して
、成形性および加工性に優れた、パイプ用に好適なブテ
ン−１−ポリプロピレンランダム共重合体を提供するこ
とができ、また、このように優れた特質を有するブテン
−１−ポリプロピレンランダム共重合体を成形すること
により、成形後または熱融着等の加工後の安定性が速く
、熱に対して安定で、衝撃強度や引張強度等の機械的性
質のバランスの良い、給湯・給水管に好適な樹脂パイプ
を提供することができる。

０

Claims

【特許請求の範囲】

（１）（Ａ）極限粘度［η］（１３５℃のデカリン溶液
中における測定値）が２〜６ｄｌ／ｇの範囲内にあり、（Ｂ）重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比（
Ｍｗ／Ｍｎ）が３〜７の範囲内にあり、（Ｃ）Ｘ線回折法による結晶化度が４５％以上であり、（Ｄ）モノマーユニットとしてのプロピレン含量が１〜
１５モル％であることを特徴とするパイプ用ブテン−１
−プロピレンランダム共重合体。
（２）前記請求項１に記載のパイプ用ブテン−１−プロ
ピレンランダム共重合体を成形してなることを特徴とす
る樹脂パイプ。