JPH03134128A - 熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材 - Google Patents
熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材Info
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- JPH03134128A JPH03134128A JP26919689A JP26919689A JPH03134128A JP H03134128 A JPH03134128 A JP H03134128A JP 26919689 A JP26919689 A JP 26919689A JP 26919689 A JP26919689 A JP 26919689A JP H03134128 A JPH03134128 A JP H03134128A
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- Japan
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- aluminum alloy
- core material
- alloy
- clad
- brazing
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
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- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は主としてろう付により接合させて組み立てられ
る熱交換器の部材用としてさらに詳しくはラジェーター
のへラダー材やチューブ材等として好適な強度と耐食性
に優れるアルミニウム合金合わせ材に関するものである
。
る熱交換器の部材用としてさらに詳しくはラジェーター
のへラダー材やチューブ材等として好適な強度と耐食性
に優れるアルミニウム合金合わせ材に関するものである
。
（従来の技術）
従来、熱交換器特に自動車用熱交換器であるラジェータ
ー、ヒーター、オイルクーラー及びエアコン用のエバポ
レーター、コンデンサー等の多（はアルミニウム合金製
であり、主にろう付性により接合され組み立てられてい
る。これら熱交換器用の材料には１０００系、３０００
系合金等あるいはこれら合金を芯材としてＡｊ２−Ｓｉ
系合金のろう材を片面あるいは両面にクラッドしたプレ
ージングシートが使用されている。
ー、ヒーター、オイルクーラー及びエアコン用のエバポ
レーター、コンデンサー等の多（はアルミニウム合金製
であり、主にろう付性により接合され組み立てられてい
る。これら熱交換器用の材料には１０００系、３０００
系合金等あるいはこれら合金を芯材としてＡｊ２−Ｓｉ
系合金のろう材を片面あるいは両面にクラッドしたプレ
ージングシートが使用されている。
また、ラジェーターのへラグ−材やチューブ材としては
、上記芯材にＪＩＳ１０７０合金やＪＩＳ７０７２合金
、Ａｌ２−Ｚｎ−Ｍｇ合金等をクラッドしたものが使用
されており、この面を冷却水の循環する内側に位置させ
犠牲陽極層として貫通孔食発生を防止している。
、上記芯材にＪＩＳ１０７０合金やＪＩＳ７０７２合金
、Ａｌ２−Ｚｎ−Ｍｇ合金等をクラッドしたものが使用
されており、この面を冷却水の循環する内側に位置させ
犠牲陽極層として貫通孔食発生を防止している。
ところで、近年、熱交換器の軽量化、コスト低減のため
熱交換器部材の薄肉化が要求されておりこの要求に即し
て種々の合金開発が試みられている。この熱交換器部材
特にろう付により接合されて使用されるものにあっては
、ろう付加熱時（約６００℃）の強度及びろう付後の強
度が高いことが要求される等種々の性能を併せ持つ必要
性がある。
熱交換器部材の薄肉化が要求されておりこの要求に即し
て種々の合金開発が試みられている。この熱交換器部材
特にろう付により接合されて使用されるものにあっては
、ろう付加熱時（約６００℃）の強度及びろう付後の強
度が高いことが要求される等種々の性能を併せ持つ必要
性がある。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、従来、熱交換器部材用アルミニウム合金
合わせ材の芯材に用いられているＪＩＳ３００３合金で
は、ろう付後の強度が低（そのままでは薄肉化が困難で
あり、この問題を解決するためにＣｕ等を添加して高強
度化が行なわれていた。このＣｕ添加は材料強度を向上
させる効果があるとともに電位を貴にする作用を有して
いる。
合わせ材の芯材に用いられているＪＩＳ３００３合金で
は、ろう付後の強度が低（そのままでは薄肉化が困難で
あり、この問題を解決するためにＣｕ等を添加して高強
度化が行なわれていた。このＣｕ添加は材料強度を向上
させる効果があるとともに電位を貴にする作用を有して
いる。
そのため電位を卑にした犠牲層をクラッドした材料では
、ろう付加熱によりＣｕが皮材中へ拡散していき、皮材
の電位が貴になってしまう傾向にあった。その結果、芯
材との電位差が小さくなり犠牲陽極層としての効果が小
となり、耐食性が低下していた。すなわち、これら合わ
せ材をチューブ材等として使用した場合、貫通孔食が発
生する等の問題があった。
、ろう付加熱によりＣｕが皮材中へ拡散していき、皮材
の電位が貴になってしまう傾向にあった。その結果、芯
材との電位差が小さくなり犠牲陽極層としての効果が小
となり、耐食性が低下していた。すなわち、これら合わ
せ材をチューブ材等として使用した場合、貫通孔食が発
生する等の問題があった。
本発明は以上の従来のアルミニウム合金合わせ材の難点
を克服した熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材を
提供することを目的とする。
を克服した熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材を
提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
すなわち本発明は、（１）Ｓｉ ０．４〜１．２％、
Ｆｅ ０．０１〜０．２％、Ｃｕ０．０２〜０．４％
、Ｍｎ ０．３〜１．５％、Ｍｇ０．０５〜０．８％
（以上％は重量％を示す。以下同様とする。）を含有し
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金
を芯材とし、該芯材の少なくとも片面に芯材より５０ｍ
Ｖ以上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をクラッ
ドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウ
ム合金合わせ材、（２）Ｓｉ ０．４〜１．２％、Ｆ
ｅ ０．０１〜０．２％、Ｃｕ０．０２〜０．４％、
Ｍｎ０．３〜１．５％及びＭｇ０．０５〜０．８％を含
有し、かつ、Ｔｉ０．００１〜０．３％、Ｎｉ０．１〜
１．０％、Ｃｒ ０．００ １〜０．３％、Ｚｒ０．
００１〜０．３％及びＢ０．０ＯＯ１〜０．１％から選
ばれた元素を少なくとも１種又は２種以上含有し残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材
とし、・少なくとも該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以
上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をクラッドし
てなることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウム合
金合わせ材、（３）Ｓｉ ０．４〜１．２％、Ｆｅ０
．２％以下、Ｃｕ ０．０２〜０．４％、Ｍｎ０．３
〜１．５％及びＭｇ０．０５〜０．８％を含有し残部Ａ
ｇと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材
とし、該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以上卑な電位を
有するアルミニウム合金皮材をクラッドするとともに反
対面にＳｉを５％以上含むアルミニウム合余ろう材をク
ラッドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミ
ニウム合金合わせ材、（４）Ｓｉ ０．４〜１．２％
、Ｆｅ０．２％以下、Ｃｕ ０．０２〜０．４％、Ｍｎ
０．３〜１．５％及びＭｇ０．０５〜０．８％、かつＴ
ｉ０．ＯＯ１〜０．３％ 、Ｎｉ ０．１〜１．０％
、Ｃｒ０．００１〜０．３％、 Ｚｒ０．００１ 〜
０．３％及びＢ ０．０００１〜０．１％から選ばれ
た元素を少なくとも１種又は２種以上含有し残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材とし
、該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以上卑な電位を有す
るアルミニウム合金皮材をクラッドするとともに反対面
にＳｉを５％以上含むアルミニウム合金ろう材をクラッ
ドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウ
ム合金合わせ材を提供するものである。
Ｆｅ ０．０１〜０．２％、Ｃｕ０．０２〜０．４％
、Ｍｎ ０．３〜１．５％、Ｍｇ０．０５〜０．８％
（以上％は重量％を示す。以下同様とする。）を含有し
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金
を芯材とし、該芯材の少なくとも片面に芯材より５０ｍ
Ｖ以上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をクラッ
ドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウ
ム合金合わせ材、（２）Ｓｉ ０．４〜１．２％、Ｆ
ｅ ０．０１〜０．２％、Ｃｕ０．０２〜０．４％、
Ｍｎ０．３〜１．５％及びＭｇ０．０５〜０．８％を含
有し、かつ、Ｔｉ０．００１〜０．３％、Ｎｉ０．１〜
１．０％、Ｃｒ ０．００ １〜０．３％、Ｚｒ０．
００１〜０．３％及びＢ０．０ＯＯ１〜０．１％から選
ばれた元素を少なくとも１種又は２種以上含有し残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材
とし、・少なくとも該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以
上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をクラッドし
てなることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウム合
金合わせ材、（３）Ｓｉ ０．４〜１．２％、Ｆｅ０
．２％以下、Ｃｕ ０．０２〜０．４％、Ｍｎ０．３
〜１．５％及びＭｇ０．０５〜０．８％を含有し残部Ａ
ｇと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材
とし、該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以上卑な電位を
有するアルミニウム合金皮材をクラッドするとともに反
対面にＳｉを５％以上含むアルミニウム合余ろう材をク
ラッドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミ
ニウム合金合わせ材、（４）Ｓｉ ０．４〜１．２％
、Ｆｅ０．２％以下、Ｃｕ ０．０２〜０．４％、Ｍｎ
０．３〜１．５％及びＭｇ０．０５〜０．８％、かつＴ
ｉ０．ＯＯ１〜０．３％ 、Ｎｉ ０．１〜１．０％
、Ｃｒ０．００１〜０．３％、 Ｚｒ０．００１ 〜
０．３％及びＢ ０．０００１〜０．１％から選ばれ
た元素を少なくとも１種又は２種以上含有し残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材とし
、該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以上卑な電位を有す
るアルミニウム合金皮材をクラッドするとともに反対面
にＳｉを５％以上含むアルミニウム合金ろう材をクラッ
ドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウ
ム合金合わせ材を提供するものである。
次に本発明合金材に含有される元素の限定理由及び作用
を説明する。
を説明する。
Ｓｉはろう付加熱によりマトリックス中に固溶し強度を
向上させ、さらにろう付加熱後の冷却時及び冷却後に室
温に放置されることによりＭｇとともにきわめて微細な
Ｍ ｇ ２ Ｓ ｉを析出し芯材強度を向上させる。そ
の含有量を０．４〜１．２％と限定したのは０．４％未
満ではろう付後の強度が十分でな（，１，２％を越える
と固相線温度が低くなりろう付加熱時に溶融する恐れが
あるからである。
向上させ、さらにろう付加熱後の冷却時及び冷却後に室
温に放置されることによりＭｇとともにきわめて微細な
Ｍ ｇ ２ Ｓ ｉを析出し芯材強度を向上させる。そ
の含有量を０．４〜１．２％と限定したのは０．４％未
満ではろう付後の強度が十分でな（，１，２％を越える
と固相線温度が低くなりろう付加熱時に溶融する恐れが
あるからである。
Ｆｅは芯材の結晶粒を微細にし成形性を向上させる。Ｆ
ｅが０．０１％未満ではゝその効果がなく、上限は成形
部品によって異なるが０．２％であれば十分である。
ｅが０．０１％未満ではゝその効果がなく、上限は成形
部品によって異なるが０．２％であれば十分である。
ＣｕはＡｌ２−Ｃｕ系、Ａ １２− Ｃｕ −Ｍ ｇ系
の微細な析出物を生じろう付加熱後の強度を向上させ、
さらに材料の電位を貴にして耐食性を向上させる。その
含有量を０．０２〜０．４％と限定したのは０．０２％
未満ではその効果が十分でなく１．０．４％を越えると
皮材中へＣｕが拡散してい（ために皮材と芯材との電位
差が十分でな（なり、皮材の犠牲陽極層としての効果が
失われるからである。
の微細な析出物を生じろう付加熱後の強度を向上させ、
さらに材料の電位を貴にして耐食性を向上させる。その
含有量を０．０２〜０．４％と限定したのは０．０２％
未満ではその効果が十分でなく１．０．４％を越えると
皮材中へＣｕが拡散してい（ために皮材と芯材との電位
差が十分でな（なり、皮材の犠牲陽極層としての効果が
失われるからである。
Ｍｎは強度を向上させる。その含有量を０．３〜１．５
％と限定したのは０．３％未満ではその効果が十分でな
く、１．５％を越えると鋳造時に巨大化合物を生じ芯材
の延性が低下するからである。
％と限定したのは０．３％未満ではその効果が十分でな
く、１．５％を越えると鋳造時に巨大化合物を生じ芯材
の延性が低下するからである。
Ｍｇはろう付加熱によりマトリックス中に固溶し強度を
向上させ、さらにろう付加熱後の冷却時及び冷却後に室
温に放置されることによりＳｉとともにきわめて微細な
ＭｇｚＳｉを析出し芯材強度を向上させる。その含有量
を０．０５〜０．８％と限定したのは０．０５％未満で
はろう付後の強度が十分でなく、０．８％を越えるとろ
う付性が劣化するためである。
向上させ、さらにろう付加熱後の冷却時及び冷却後に室
温に放置されることによりＳｉとともにきわめて微細な
ＭｇｚＳｉを析出し芯材強度を向上させる。その含有量
を０．０５〜０．８％と限定したのは０．０５％未満で
はろう付後の強度が十分でなく、０．８％を越えるとろ
う付性が劣化するためである。
Ｔｉは材料の組織を均一微細にするとともに板厚方向へ
の孔食進行を防止する効果がある。その含有量を０．０
０１〜０．３％と限定したのは０．００１％未満ではそ
の効果が十分でなく０．３％を越えると鋳造時に巨大化
合物を生じ芯材の延性が低下するためである。また、こ
のＴｉｆＱｌｉかに選択的に添加される元素としてＮｉ
、Ｃｒ、Ｚｒ％Ｂがある。
の孔食進行を防止する効果がある。その含有量を０．０
０１〜０．３％と限定したのは０．００１％未満ではそ
の効果が十分でなく０．３％を越えると鋳造時に巨大化
合物を生じ芯材の延性が低下するためである。また、こ
のＴｉｆＱｌｉかに選択的に添加される元素としてＮｉ
、Ｃｒ、Ｚｒ％Ｂがある。
Ｎｉ、Ｃｒ％Ｚｒ、Ｂは材料の組織を均一微細にし材料
強度を向上させる効果があり、また不溶性化合物の析出
により粒界周辺の電位差を緩和させ耐食性を向上させる
。その含有量をＮｉ０．１〜１．０％、Ｃｒ０．００１
〜０．３％、Ｚｒ ０．ＯＯ１〜０．３％及びＢ
０．０００１〜０．１％と限定したのはいずれも下限未
満では効果が十分でな（、上限を越えると鋳造時に巨大
化合物を生じ芯材の延性が低下するためである。
強度を向上させる効果があり、また不溶性化合物の析出
により粒界周辺の電位差を緩和させ耐食性を向上させる
。その含有量をＮｉ０．１〜１．０％、Ｃｒ０．００１
〜０．３％、Ｚｒ ０．ＯＯ１〜０．３％及びＢ
０．０００１〜０．１％と限定したのはいずれも下限未
満では効果が十分でな（、上限を越えると鋳造時に巨大
化合物を生じ芯材の延性が低下するためである。
また本発明では皮材として芯材より５０ｍＶ以上卑な電
位を有するアルミニウム合金をクラッドする。これは芯
材より卑な電位を有するアルミニウム合金をクラッドす
ることにより、この合金層が陰極防食における犠牲層と
して作用し、その芯材を保護するからである。その電位
差を５０ｍＶ以上卑としたのは５０ｍＶ未満では十分な
防食効果が得られないからである。なお、この犠牲層は
全板厚に対し好ましくは１〜２０％、より好ましくは２
〜１０％の範囲でクラッドする。この皮材トシテハ例え
ばＪＩＳ７０７２合金材、ＪＩＳ１０７０合金材、Ａ℃
−Ｚｎ−Ｍｇ合金材等が挙げられる。
位を有するアルミニウム合金をクラッドする。これは芯
材より卑な電位を有するアルミニウム合金をクラッドす
ることにより、この合金層が陰極防食における犠牲層と
して作用し、その芯材を保護するからである。その電位
差を５０ｍＶ以上卑としたのは５０ｍＶ未満では十分な
防食効果が得られないからである。なお、この犠牲層は
全板厚に対し好ましくは１〜２０％、より好ましくは２
〜１０％の範囲でクラッドする。この皮材トシテハ例え
ばＪＩＳ７０７２合金材、ＪＩＳ１０７０合金材、Ａ℃
−Ｚｎ−Ｍｇ合金材等が挙げられる。
また、本発明においてはＳｉを５％以上含むアルミニウ
ム合余ろう材をクラッドすることができる。ろう材のＳ
ｉ含有量を５％以上としたのは５％以上では液相線温度
が適度に保たれ十分なろう付が可能となるからである。
ム合余ろう材をクラッドすることができる。ろう材のＳ
ｉ含有量を５％以上としたのは５％以上では液相線温度
が適度に保たれ十分なろう付が可能となるからである。
通常ろう材としてはＳｉを５〜１５％含有するものが使
用され、さらにはろう付性改善の目的でＢｅ、Ｂｉ、、
Ｍｇ等を少量添加する場合もある。ろう材は全板厚に対
して好ましくは３〜３０％、より好ましくは３〜１５％
の範囲でクラッドする。このろう材としては例えばＪＩ
Ｓ４３４３合金材、ＪＩＳ４００４合金材等が挙げられ
る。
用され、さらにはろう付性改善の目的でＢｅ、Ｂｉ、、
Ｍｇ等を少量添加する場合もある。ろう材は全板厚に対
して好ましくは３〜３０％、より好ましくは３〜１５％
の範囲でクラッドする。このろう材としては例えばＪＩ
Ｓ４３４３合金材、ＪＩＳ４００４合金材等が挙げられ
る。
本発明アルミニラ合金金わせ材は以上の構成からなり、
フラックスろう付性、不活性ガス雰囲気ろう付性、真空
ろう付性等種々のろう付性によりラジェーターへラダー
材、チューブ材、エバポレータープレート材等の熱交換
器部材用のプレージングシート等として使用することが
できる。
フラックスろう付性、不活性ガス雰囲気ろう付性、真空
ろう付性等種々のろう付性によりラジェーターへラダー
材、チューブ材、エバポレータープレート材等の熱交換
器部材用のプレージングシート等として使用することが
できる。
（実施例）
次に実施例に基づいて本発明をさらに詳細に説明する。
第１表に示す組成の合金をＤＣ鋳造法により厚さ７０ｍ
ｍ、幅３００ｍｍの鋳塊とし、これを片面３ｍｍづつ面
前し、５８０℃で３時間の均質化処理を施した後、片面
にＪＩＳ７０−７２合金皮材を反対面にＪ Ｉ ５４３
４３合余ろう材をそれぞれ全板厚の１０％となるように
クラッドし、熱間圧延と冷間圧延により厚さ１．４ｍｍ
の板材とした。これに３６０℃で２時間の焼鈍処理を施
した後、冷間圧延により厚さ０．４ｍｍのプレージング
シートを作製した。なお、合金Ｎｏ、１５はＪＩＳ３０
０３合金を示す。
ｍ、幅３００ｍｍの鋳塊とし、これを片面３ｍｍづつ面
前し、５８０℃で３時間の均質化処理を施した後、片面
にＪＩＳ７０−７２合金皮材を反対面にＪ Ｉ ５４３
４３合余ろう材をそれぞれ全板厚の１０％となるように
クラッドし、熱間圧延と冷間圧延により厚さ１．４ｍｍ
の板材とした。これに３６０℃で２時間の焼鈍処理を施
した後、冷間圧延により厚さ０．４ｍｍのプレージング
シートを作製した。なお、合金Ｎｏ、１５はＪＩＳ３０
０３合金を示す。
このプレージングシートについて、ろうイ寸［生、耐食
性、エリクセン値（成形性）、ろう付加熱後の引張強さ
の測定を行なった。結果を第２表に示す。
性、エリクセン値（成形性）、ろう付加熱後の引張強さ
の測定を行なった。結果を第２表に示す。
なお、ろう付性は第１図（イ）、（ロ）に示すように幅
３０ｍｍ、長さ５０ｍｍのプレージングシートｌの一端
を３００３合金２に直径３ｍｍのステンレス線３を介在
させ、接触させた状態で垂直に固定し、これを前処理後
フルオロアルミン酸カリウム塩からなるフラックス懸濁
液を塗布し、乾燥後窒素ガス雰囲気中６１０℃で５分間
ろう付加熱し、第１図（ロ）に示するう材の間隙充填長
さ（Ｘ）を測定した。この試験において間隙充填長さ１
５ｍｍ以上を良と判定し た。
３０ｍｍ、長さ５０ｍｍのプレージングシートｌの一端
を３００３合金２に直径３ｍｍのステンレス線３を介在
させ、接触させた状態で垂直に固定し、これを前処理後
フルオロアルミン酸カリウム塩からなるフラックス懸濁
液を塗布し、乾燥後窒素ガス雰囲気中６１０℃で５分間
ろう付加熱し、第１図（ロ）に示するう材の間隙充填長
さ（Ｘ）を測定した。この試験において間隙充填長さ１
５ｍｍ以上を良と判定し た。
耐食性は７０７２合金面を内面とした偏平チューブを製
造しラジェーターとして組みっけ、ろう付を行なった後
、腐食液を循環させ貫通孔による漏れが発生するまで試
験を行なった。試験は腐食液にＣρ−１９５ｐ ｐｍ、
Ｓ Ｏ４”−６０ｐｐｍ、Ｆｅ” ３０ｐｐｍ、
Ｃｕ” ｉｐｐｍを用い、９０℃に８時間保持した後
、室温に１６時間保持することを最大２００サイクル繰
り返し行なった。また、ろう付状態を想定して６００
’Ｃ加熱後に引張試験及び自然電位測定を行なった。
造しラジェーターとして組みっけ、ろう付を行なった後
、腐食液を循環させ貫通孔による漏れが発生するまで試
験を行なった。試験は腐食液にＣρ−１９５ｐ ｐｍ、
Ｓ Ｏ４”−６０ｐｐｍ、Ｆｅ” ３０ｐｐｍ、
Ｃｕ” ｉｐｐｍを用い、９０℃に８時間保持した後
、室温に１６時間保持することを最大２００サイクル繰
り返し行なった。また、ろう付状態を想定して６００
’Ｃ加熱後に引張試験及び自然電位測定を行なった。
自然電位測定は、５％ＮａＣρ水溶液（２５℃）中で飽
和カロメル電極を基準として測定した。まず、ＪＩＳ４
３４３ろう材側面及び端面をシールし、ＪＩＳ７０７２
材の自然電位を測定する。その後、芯材中央部まで研磨
し、同様にして芯材の自然電位を測定し電位差を求めた
。
和カロメル電極を基準として測定した。まず、ＪＩＳ４
３４３ろう材側面及び端面をシールし、ＪＩＳ７０７２
材の自然電位を測定する。その後、芯材中央部まで研磨
し、同様にして芯材の自然電位を測定し電位差を求めた
。
第２表
第２表の結果から明らかなように、本発明合金材は耐食
性に優れ、強度が高い。一方、本発明合金の組成範囲を
はずれる比較合金材は耐食性、ろう付性、加工性、強度
のうちいずれか一つ又はそれ以上劣っている。
性に優れ、強度が高い。一方、本発明合金の組成範囲を
はずれる比較合金材は耐食性、ろう付性、加工性、強度
のうちいずれか一つ又はそれ以上劣っている。
（発明の効果）
このように本発明によれば、強度が高（、薄肉化した場
合に特に耐食性に優れた熱交換器部材用アルミニウム合
金合わせ材を提供することができる。
合に特に耐食性に優れた熱交換器部材用アルミニウム合
金合わせ材を提供することができる。
第１図（イ）、（ロ）はろう材の間隙充填長さの測定方
法を示す概略説明図である。 符号の説明 １・・・プレージングシート、２・・・３００３合金３
・・・ステンレス線
法を示す概略説明図である。 符号の説明 １・・・プレージングシート、２・・・３００３合金３
・・・ステンレス線
Claims (4)
- （１）Ｓｉ０．４〜１．２％、Ｆｅ０．０１〜０．２％
、Ｃｕ０．０２〜０．４％、Ｍｎ０．３〜１．５％、Ｍ
ｇ０．０５〜０．８％（以上％は重量％を示す。）を含
有し残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金を芯材とし、該芯材の少なくとも片面に芯材より５
０ｍＶ以上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をク
ラッドしてなることを特徴とする熱交換器部材用アルミ
ニウム合金合わせ材。 - （２）Ｓｉ０．４〜１．２％、Ｆｅ０．０１〜０．２％
、Ｃｕ０．０２〜０．４％、Ｍｎ０．３〜１．５％及び
Ｍｇ０．０５〜０．８％を含有し、かつ、Ｔｉ０．００
１〜０．３％、Ｎｉ０．１〜１．０％、Ｃｒ０．００１
〜０．３％、Ｚｒ０．００１〜０．３％及びＢ０．００
０１〜０．１％（以上％は重量％を示す。）から選ばれ
た元素を少なくとも１種又は２０種以上含有し残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材と
し、少なくとも該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以上卑
な電位を有するアルミニウム合金皮材をクラッドしてな
ることを特徴とする熱交換器部材用アルミニウム合金合
わせ材。 - （３）Ｓｉ０．４〜１．２％、Ｆｅ０．２％以下、Ｃｕ
０．０２〜０．４％、Ｍｎ０．３〜１．５％及びＭｇ０
．０５〜０．８％を含有し残部Ａｌと不可避的不純物と
からなるアルミニウム合金を芯材とし、該芯材の片面に
芯材より５０ｍＶ以上卑な電位を有するアルミニウム合
金皮材をクラッドするとともに反対面にＳｉを５％（以
上％は重量％を示す。）以上含むアルミニウム合金ろう
材をクラッドしてなることを特徴とする熱交換器部材用
アルミニウム合金合わせ材。 - （４）Ｓｉ０．４〜１．２％、Ｆｅ０．２％以下、Ｃｕ
０．０２〜０．４％、Ｍｎ０．３〜１．５％及びＭｇ０
．０５〜０．８％、かつＴｉ０．００１〜０．３％、Ｎ
ｉ０．１〜１．０％、Ｃｒ０．００１〜０．３％、Ｚｒ
０．００１〜０．３％及びＢ０．０００１〜０．１％か
ら選ばれた元素を少なくとも１種又は２種以上含有し残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を
芯材とし、該芯材の片面に芯材より５０ｍＶ以上卑な電
位を有するアルミニウム合金皮材をクラッドするととも
に反対面にＳｉを５％（以上％は重量％を示す。）以上
含むアルミニウム合金ろう材をクラッドしてなることを
特徴とする熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26919689A JPH03134128A (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26919689A JPH03134128A (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03134128A true JPH03134128A (ja) | 1991-06-07 |
Family
ID=17469015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26919689A Pending JPH03134128A (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 熱交換器部材用アルミニウム合金合わせ材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03134128A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6610247B2 (en) | 1999-11-17 | 2003-08-26 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminum brazing alloy |
| US6800244B2 (en) | 1999-11-17 | 2004-10-05 | Corus L.P. | Aluminum brazing alloy |
| JP2008261026A (ja) * | 2007-04-13 | 2008-10-30 | Denso Corp | 耐久性に優れた高強度、高融点熱交換器用アルミニウム合金クラッド材とその製造方法、およびアルミニウム合金製熱交換器 |
| WO2013005599A1 (ja) * | 2011-07-01 | 2013-01-10 | 昭和電工株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金押出材の製造方法 |
-
1989
- 1989-10-18 JP JP26919689A patent/JPH03134128A/ja active Pending
Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2013014797A (ja) * | 2011-07-01 | 2013-01-24 | Showa Denko Kk | アルミニウム合金及びアルミニウム合金押出材の製造方法 |
| CN103443313A (zh) * | 2011-07-01 | 2013-12-11 | 昭和电工株式会社 | 铝合金和铝合金挤压材料的制造方法 |
| US9885995B2 (en) | 2011-07-01 | 2018-02-06 | Showa Denko K.K. | Aluminum alloy and process for producing aluminum alloy extrusions |
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