JPH03155746A - 食用のスプレッドの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、食用スプレッド加工の技術分野に属し、食用
スプレッドを製造する方法とこの方法を行うための装置
の両方に関する。

食用脂肪は水相によって乳化されて食用スプレッドを形
成する。マーガリン及びその他の非礼スプレッドの製造
においては、エマルジョンの形成は脂肪と水の両方を含
有するプロセス流れを冷却しワーキングすることによっ
て行われる。冷却及びワーキングの前に、このプロセス
流れを低温殺菌するのが一般的である。

脂肪と水が食用スプレッドの主要成分であるが、後述す
るように、（乳化剤、増粘剤、防腐剤、及び撥ね防止剤
のような）その他の成分を製品組成物中に含有させて、
最終製品中及び加工中の両方において生成物の特性を操
作している。

食用脂肪の加工においてはプロセス流れをワーキングし
冷却するのに「ボテーター（Ｖｏｔａｌｏ＋）（登録商
標）」を使用するのが一般的である。このようなボテー
ター装置は、「Ａ−ユニット（八−ａｎｕｓ）Ｊと「Ｃ
−ユニット（Ｃ−ｕｎＮｓ）　Ｊとして知られている異
なる種類の装置群を包含する。

スクレープドサーフェイス（ｓｃｒａｐｅｄ−ｓｕｒｌ
ａｃｅ）熱交換器であるＡ−ユニットはエマルジョンの
冷却と結晶化の両方に有用である。ピン攪拌機（ｐｉｎ
−ｓｔｉｒｒｅｄ）であるＣ−ユニットも結晶化に使用
することができるが、この装置は、水中油型エマルジョ
ンの転相、即ち、プレミックスの油中水型分散体への変
換を誘導するのに十分な剪断を与えることができる。転
相法によるスプレッドの製造においては、冷却工程と転
相工程を分離して、転相装置として機能するＣ−ユニッ
トの前の直列に並んだ１つ以上のＡ−ユニット中におい
て冷却が行われるようにするのが一般的であり、これに
よって水中油型プロセス流れが油中水型スプレッドに変
換される。

非転相プロセスは、通常高脂肪濃度で、特に生成物中に
約８０％の脂肪を有するマーガリンの製造において使用
される。転相プロセスは、低脂肪濃度で、特に４０％未
満の脂肪しか含有しない製品に使用するのが一般的であ
る。４０乃至７０重量％の脂肪を含有する脂肪連続スプ
レッドの製造に対しては、転相プロセスと非転相プロセ
スのいずれかが選択される。本発明は、本発明の実施態
様において混合相（ｍｉｘｅｄ　ｐｈａｓりプレミック
スが油中水型エマルジョンスプレッド、特に６０％脂肪
のスプレッド、に変換されるかぎりにおいて、転相プロ
セスに関するものである。６０％脂肪のスプレッドの製
造用の公知の方法においても転相は起こるが、転相のコ
ントロールをほとんどできないことが多い。

スプレッドは、広範囲の物理的製品特性と感応特性とで
特徴づけられる。消費者に受は入れられるかどうかとい
う点で、これらの特性の内のいくつかは他のものよりも
重要である。特に、環境温度での良好な塗布性及び保存
性、貯蔵温度及び室温でのコンシスチンシー　口内での
溶融性（ｍｏｕｔｈ　ｍｅｌｔｄｏｗｎ）１、及び油保
持性（ｏｉｌ−ｒｅｌｅｎｌｉｏｎ）が重要な特性であ
る。

保存性は、水滴分布及び水相含有率によって影響される
ことが知られている。タンパク質のようなバクテリアや
かびの栄養物を含む粗いエマルジョンは一般的に保存性
が悪い。細かいエマルジョンは、バクテリアによる腐敗
に対しては抵抗するが、依然としてかびの成長を許して
しまう。

水相分布は加工条件の影響を受ける。保存性は低温輸送
及び低温貯蔵によって大幅に改良できるが、これは必ず
しも実用的ではない。保存性は、栄養物含有率を減少さ
せることによって、或いは生成物中に（塩及び／又は酸
のような）微生物成長禁止剤を配合することによっても
改善できる。しかしながら、タンパク質含有率を低下さ
せることは一般に感応特性を劣化させ、エマルジョンの
加工性に影響を与えることもある。防腐剤、特にソルビ
ン酸カリウムのような物質の使用は一般的であるが、こ
れは消費者のいくつかのグループに対しては受は入れら
れない。従って、製品組成物及び加工条件の両方が水相
分布の影響を与えることが知られているが、高い物理的
及び微生物的安定性を有しているにもかかわらず組成が
非常に簡単な許容可能な生成物の製造を可能にする、加
工条件と製品組成の組み合わせをさがす試みはあまり成
功していない。

本発明は、簡単な製品組成を有するスプレッドの製造を
可能にするための加工手段及び／又は加工工程の特殊な
組み合わせに関する。

一般的条件において、４０乃至８５％脂肪製品、特に５
０乃至７０％脂肪製品に対しては、実質的にタンパク質
を含まない水中油型エマルジョンを均質化し、その後、
均質化されたエマルジョンをワーキングし冷却してスプ
レッドを形成することによって、製品特性の改善が得ら
れることが判明した。

本発明の第１の面（装置）によれば、脂肪連続スプレッ
ド製造用の装置であって、直列に、り　第１の冷却及び
剪断装置、 ｂ）　ホモジナイザー装置、 Ｃ）別の冷却及び／又は剪断装置、 を含む装置が提供される。

上述のように、本発明の処理の前に、プレミックスを高
温で調製するか又はプレミックスを低温殺菌することは
一般的である。その後の第１の冷却及び剪断装置は、少
なくとも１つのスクレープドサーフェイス熱交換器であ
るのが好ましく、プロセス流れをホモジナイザーの入口
温度まで冷却し、０ではないが低い固体含有率を有する
脂肪連続エマルジョンを形成させるためのＡ−ユニット
であるのが好ましい。この冷却及び剪断装置の存在は、
ホモジナイザーへの供給物が脂肪連続であり、少量の固
体脂肪しか含んでいないことを確実にするために重要で
あると考えられる。

ホモジナイザー装置は、２段階インラインホモジナイザ
ーを含むのが好ましい。ホモジナイザーは高圧ポンプを
含むのが便利である。本発明者らは、ホモジナイザー単
独では供給源から供給原料を引き出すことができない場
合、生成物を供給するためにブースターポンプが必要で
あるかもしれないが、ｒ　ＡＰＶガウリン　３００シリ
ーズ（＾ＰＶＧａｕｌｉｎ　３００５ｅｒｉｅｓ）　２
段階ホモジナイザー」が適していることを発見した。高
圧ポンプを備えたホモジナイザーを使用することの付随
的な利点は、供給ポンプの必要がなくなるということで
ある。

第１の選択として、ホモジナイザーバルブを直列に使用
できる。

第２の選択として、ジェットミキサー又は別の高速ミキ
サーのようなその他のホモジナイザー装置を使用できる
。ホモジナイザーの目的は細かいエマルジョンを調製す
ることであり、使用される装置はホモジナイザーそのも
のに限定されない。

別の冷却及び剪断装置については、後で詳細に説明する
。

本発明の方法に係る部分について述べると、本発明の重
要な特徴は、脂肪連続エマルジョンを均質化する特殊な
工程を含むことである。

従って、本発明は別の面（方法）において、食用スプレ
ッドの製造方法であって、 り　　０．５乃至２．５％の固体脂肪指数（ｓｏｌｉｄ
　ｆａｔｎｄｅｘ）を有する油中水型の粗い脂肪連続分
散体を形成させる工程、 ｂ）工程（りの生成物を均質化する工程、及びＣ）　工
程（ｂ）の生成物をワーキングし冷却してスプレッドを
得る工程、 を含む方法を提供する。

均質化は、第１段階の圧力降下が２０乃至５０バールで
ある２段階ホモジナイザー中で行うのが好ましい。第２
段階の圧力降下も２０乃至５０バールであるのが好まし
い。

本発明者らは、スプレッド製造工場において一般に利用
されているような装置に関して、２段階ホモジナイザー
の最適圧力降下は各段毎に３５バールであることを発見
した。このプロセスは１段の均質化によっても行うこと
ができ、この場合は３０乃至４０バールの圧力降下が最
適であることが判明した。

均質化温度は２０乃至３５℃の範囲にあるのが好ましく
、２８乃至３２℃の範囲にあるのがより好ましい。

本発明者らは、使用される装置に関連して、均質化温度
が非常に重要であること、及び使用される特殊な装置に
関してはこの温度が３５℃を越えないことが重要である
ことを見出した。

均質化工程は回分式又は連続式で行うことができる。プ
ロセス流れが流れる間に生じる相分離を減少させるため
に、後に続く冷却及びワーキング装置群までの距離が短
い連続プロセスが好ましい。

ワーキングと冷却（従来的スプレッド製造において典型
的なもの）の前に、粗い実質的にタンパク質を含んでい
ないプレミックスを均質化することによって、環境温度
で許容可能な微生物的安定性を有し、タンパク質含有製
品と同程度に感応的に受は入れら一軌る最終エマルジョ
ンが得られると考えられる。

いかなる理論によっても縛られることは望まないが、プ
レミックスを均質化温度まで冷却することによって、好
ましくは１乃至２％、より好ましくは　１．２乃至１．
４％、のいわゆる「アルファー」結晶がプロセス流れ中
に形成されると考えられる。

プレミックスの均質化は、これらの結晶を生成物全体に
広く分散させ、これは後の結晶化を開始する多数の結晶
の種を供給し、均一な最終構造をもたらす。従来技術の
方法においては、このようなアルファー結晶の分布が少
なく、その結果、結晶成長がより少ない点から進行する
ので生成物に粗い構造を与える。

本発明の実施態様において、ホモジナイザーに続く冷却
及びワーキング装置は従来の八−及びＣ−ユニット型の
ものである。これらが、ＡＣＡＣ配列を有するのが好ま
しい。これは公知の冷却及びワーキング装置配列である
。

これらの装置群の１番目のもの（Ａ−ユニット）がプロ
セス流れを２５℃より低い温度まで冷却するのが好まし
く、約１８乃至２０℃付近まで冷却するのがより好まし
い。

第２の装置（Ｃ−ユニット）は、ワーキング装置である
。本発明者らは、本発明の均質化した脂肪連続プレミッ
クスに関して、滴のサイズにほとんど影響を与えること
なく、この装置内の剪断条件を広い範囲内で変化させら
れることを見出だした。

ＡＣＡＣ配列の第２の冷却装置（即ち、２番目のＡ−ユ
ニット）の出口温度は、低い程実用的である。本発明の
好ましい実施態様においては、プロセス流れは１９℃を
越えてはならず、１８乃至１２℃の範囲内であるのが好
ましい。

本発明の実施態様においては、最後のＣ−ユニットは極
少ない程度にしか生成物をワーキングしてはならない。

従来的装置に関して、本発明者らは、生成物の過剰なワ
ーキングを最小化するために約１００乃至２０Ｏｒｐｍ
でこの装置を運転しなければならないことを見出だした
。

同様に、本発明の実施態様においては、包装機械も、水
滴の凝集が実質的に防がれ、エマルジョンが微細なまま
であることを確実にするために、生成物のワーキングが
最小に保たれるように選択されなければならない。

本発明がさらに理解されるように、以下では実施例を用
いて添付の図面を参照しながら説明する。

実施例 比較の目的のために、第１Ａ図及び第１Ｂ図は、概略図
の形態の本発明の方法と装置を従来技術の方法と比較し
ながら説明する。サービス配線は図面を見やすくするた
めに省略されている。

従来技術の方法（第１Ａ図）においては、プレミックス
がタンク（１）中で調製され、加熱装置（２）中で低温
殺菌され、その後ボテーターライン（３）に供給される
。従来のボテーターラインは、Ａ−ユニットとＣ−ユニ
ットとから成り、これらがＡＣＡＣ配列されるのは希な
ことではない。従来技術のこの方法においては、水中油
型プレミックスから油中水型生成物への変換は第１のＣ
−ユニットで起こると考えられている。このラインの最
後から出て来る生成物は包装機械（４）に入る。

実施例１ニ一般的方法 第１Ｂ図を見ると、本発明の装置が比較用の第１Ａ図に
与えられている装置に類似しているように見える。図面
の参照番号は共通に使われている。

しかしながら、追加のボテーターＡ−ユニット（６）と
ホモジナイザー（５）が製造ライン中に挿入されている
。

本発明の生成物を製造するために、プレミックスを以下
の組成物から製造し、後述の方法にしたがって処理した
。本明細書全体を通じて全てのパーセンテージは重量％
である。

脂肪ブレンド　　　５９．５５％ ハイモノ　８８０３　　００．１５％　（乳化剤）（８
７ｍｏｎｏ） ハイモノ　７８０４　　００．１０％　（乳化剤）ボレ
クＣＭ　　　　　Ｇｏ、　２０％　（乳化剤）（Ｂｏｌ
ｅｃ） ＮａＣＩ　　　　　　　　Ｏ’０．１５％β−カロチン
　　　　　１５　ｐｐｍ　　（着色剤）Ｈ＆Ｒ５３９６
７６７０ｐｐｍ　　（風味剤）水　　　　　　　　　　
　　３０．８６　　％プレミックスを温度制御タンク（
１）中５８乃至６１℃で全ての成分を混合することによ
って調製した。

このプレミックスをブースターポンプ（これは示されて
いない）を用いてｌ（１６ｋｇ／時の速度でタンクから
引き出し、ボテーター（登録商標）Ａ−ユニット（６）
に供給した。プロセス流れ出口温度は１６℃であり、サ
ービス流れ（液体アンモニア冷却剤）の温度は一２０℃
であった。Ａ−ユニットからの生成物を、高圧ポンプを
備えたＡＰＶガウリン３００シリーズ　２段階ホモジナ
イザー（５）に供給した。ホモジナイザー中の圧力降下
は、２段階の各々で３５バールであり、プロセス流れ出
口温度は２６．５乃至２９．５℃であった。

ホモジナイザー（５）の温度を変えることによって得ら
れた様々な製品特性を後述の実施例２で説明する。

ホモジナイザー（５）からの生成物を冷却及びワーキン
グ装置であるＡＣＡＣ配列（３）に供給した。第１のＡ
−ユニット（７）に−６℃の液体アンモニア冷却剤を供
給して、プロセス流れを１６乃至１９℃ま′で冷却した
。第１のＣ−ユニット（８）は困難を伴うことなく１５
０乃至８００　＋ｐｍの回転速度で運転できた。生成物
の出口温度は２０乃至２５℃であり、加熱の程度はワー
キングの程度によって決定した。第２のＡ−ユニット（
９）に−２０℃の液体アンモニア冷却剤を供給して、プ
ロセス流れを１４．５℃まで冷却した。

第２のＡ−ユニット（９）の出口温度を変えることによ
って得られた様々な製品特性を後述の実施例３で説明す
る。

第２のＣ−ユニット（ｌＯ）を１５０　＋ｐｍで運転し
た。

この装置から包装機械に向かって出てきた生成物の温度
は１７．５℃であった。包装作業は、生成物の過剰なワ
ーキングを防ぐために低剪断包装機械（４）によって行
った。

本発明の方法に従って製造した種々のサンプルの製品特
性を測定した。典型的な値は以下の通りである。

スチーブンス値（Ｓｌｅｖｅｎｓ　ｖａｌｕｅ）５℃　
　　　３６０−２９３ １０℃　　　　３１５−２１７ １５℃　　　　＋０７−７８ ２０℃　　　　　３７−４４ ２３℃　　　　　２０−１３ ２５°ＣＩ３−１５ 生成物は、許容可能な塗布挙動と優れた二次（ｓｅｃｏ
ｎｄ　ｐｌａｃｅ）保存性を示した。

比較実施例１ 均質化の効果を均質化されていない生成物と比較するた
めに、実施例１で使用した組成物をＡＡＣＡＡＣＡＣＡ
Ｃ配列−を通して処理して、実施例１のスプレッドの物
理特性にできるだけ近い特性を有するスプレッドを製造
した。以下の結果が得られた。

実施例１　　　　　比較例 スチーブン値： （１遍閏後）　　　（４！間後）　　　　　　ｆＩＪＲ
後）５℃　　　　２８８　　　４３２　　　　　　３３
＋ｌＯ℃　　　　＋７０　　　２２５　　　　　　２０
２１５℃　　　　９＋　　　　　１４５　　　　　　１
２７２０℃　　　　４５　　　　５４　　　　　　４９
２５℃　　　　２０　　　　２０　　　　　　２２Ｄ３
．３　　　　　＋、０　　　　１．９２．５その他の特
性： 味　　　　　６．９　　　　６．９　　　　　　６．９
　　　　７．０塗布　　１．５　　１．５　　　　２゜
Ｏ’２．０これらの数値から、スチーブン値と一定条件
下での貯蔵中の経時変化に関しては、本発明の生成物と
従来技術の生成物に大きな相違はないことが分かる。本
発明の生成物の味は、この１〜１Ｇのスケールでは、僅
かにまさっている。

二次保存性については、実施例１に従って調製したスプ
レッドを従来技術の方法に従って同じ組成から調製した
スプレッドと比較して以下の結果を得た。

これらの実験を、包装されたマーガリン脂肪ブレンド（
Ｗ）及びタブに入ったマーガリン脂肪ブレンド（Ｔ）の
両方について繰り返した。

実施例１　　　比較例 コンシスチンシー　： （Ｔ）　　　　（Ｗ）　　　　　（Ｔ）　　　　　（Ｗ
）１０℃　　　　７．０　　　７．５　　　６．５　　
　６．５２０℃　　　　７．０　　　　？、５　　　７
．０　　　６．５２５℃　　　　６．５　　　６．５　
　　５．８　　　６．０油の滲出＊＊： ２３７　　　１３９　　　２４６　　　２００１１０℃
から２５℃の温度サイクルを７日間繰り返した後、１〜
１Ｇのスケールで測定した。

Ｈｍｇ（油）／ｃｄの単位で測定した。値が低い程よい
。

本発明の生成物は、特に高い温度でのコンシスチンシー
を見た場合、改善された二次保存性を示すことが分かる
。

実施例２：均質化温度 前述したように、均質化温度は製品特性に影響を与える
。第２図は、温度変化の水滴分布に対する影響を示し、
本発明の実施例には３５℃より低い温度、比較例には３
５℃より高い温度が与えられている。３５℃より低いホ
モジナイザー（５）の温度では、水滴サイズと分布は許
容可能であるが、この温度より高いき許容不可能な特性
の粗いエマルジョンが得られる。

実施例３：第２のＡ−ユニットの出口温度これもまた前
述したように、Ａ−ユニット（９）の出口温度もある程
変重要である。第３図は、冷却温度の変化が最終生成物
のＤ３．３に与える影響を示す。このグラフからＤ３．
３はＡ−ユニット（９）の出口温度温度がさがるにつれ
て低下することが分かる。

実施例４：酸性化剤としてのアスコルビン酸種々の改良
を本発明の範囲内で行うことができる。そのような改良
の１つがアスコルビン酸の使用である。

タンパク質が存在しない場合、アスコルビン酸をｐＨ改
良剤として使用できる。タンパク質が存在する場合は、
アミノ酸残基の緩衝能力は１．Ｈに対してかなりの影響
を有するアスコルビン酸の適当量を妨害するのに十分で
ある。

実施例５：乳化剤を添加されない生成物以下の組成を使
用して、実施例１の方法に従って製造した生成物と乳化
剤を含まない生成物とを比較実験した。従来技術に従っ
て、乳化剤を含むスプレッドと含まないスプレッドとを
製造することも試みた。以下の結果を得た。

実施例５　　実施例１　　従来技術 脂肪 ブレンド　　６０％　　　　５９．５５％　　　５９．
５５％レシチン　　　０Ｏ１２％　　　　０．２％ハイ
モノ ７８０４　　　　　０　　　　　　０゜１％　　　　０
．１％ハイモノ ８８０３　　　　　０　　　　　　０、１５％　　　　
０．１５％β−カロチン２５ｐｐｍ　　　　２５ｐｐｍ
　　　　２５ｐｐｍ水　　　　　　　３９．８５％　　
　　　３９．８５％ＮａＣｌ　　　　　　　　０．１５
％　　　　　　　０．１５％風味剤　　　微量　　　　
　微量 均質化　　　有　　　　　　有 味　　　　　　　　６．９　　　　　　　６．６コンシ
ステンシー １０℃　　　　　７．５ ２０℃　　　　　６．０ ２５℃　　　　　４．５ メルト ダウン　　　６．９ Ｄ３３　　　　１．３ σ　　　　　２．３ ２ｐｃ　”　　　　良好 傘２ｐｃ　＝二次保存性 本発明の方法及び従来技術の方法によって、乳化剤含有
スプレッドが製造できた（「実施例１」の欄と「従来技
術」の欄を比較のこと）。実施例１に関しては、本発明
の生成物（キ従来技術のものよりも大幅に改善された二
次保存性を示した。

６．５ ７．５ ７．０ ７．５ ５．５ ３９゜８５％ ０．１５％ 微量 無 ６．６ ５ ６．６ ＋、０ ２．５ 良好 試みたにもかかわらず、従来技術の方法によっては乳化
剤を含まない生成物は製造できないことが判明した。製
造されたエマルジョンは大きい不安定な水滴を含み、ス
プレッドとして使用するには適さないと見なされた。し
かしながら、本発明の方法によっては乳化剤を使用せず
にスプレッドが製造でき、このスプレッドは従来技術の
生成物のものに匹敵する特性を有し、さらに二次保存性
も示した。

を意図的に接種した後微生物的分析を行った結果、本発
明の生成物は、これらの脂肪分解性微生物の成長を従来
技術の製品よりも大幅に阻害することが判明した。

実施例６：撥ね防止剤としての乳化剤の使用乳化剤を含
有していない実施例５の生成物のちょっとした欠点は、
それらがフライに使用されるとき撥ねを示し、熱い脂肪
がフライパンから飛び出すことである。レシチン（０，
２乃至０．４５重量％の天然歪曲レシチン）を製品組成
に再び加えることによって、市販の全脂肪（８０％）ス
プレッドに匹敵する値にまで撥ね値を大幅に改善できる
ことが判明した。この例においては、スプレッドは乳化
剤が存在しなくても安定なので、レシチンは乳化剤とし
て必要とされているのではないことに注目することは重
要である。この例におけるレシチンは、レシチンが存在
しなくても安定なスプレッド中において撥ね防止剤とし
て有用であることが見出だされた。

【図面の簡単な説明】

第１Ｂ図は、本発明によるスプレッド製造ラインの概略
図を示し、第１Ａ図は従来技術によるスプレッド製造ラ
インの概略図を示す。 第２図は、ホモジナイザー（５）の条件の変化が生成物
の滴のサイズに与える影響を示すグラフである。 第３図は、Ａ−ユニット（９）の出口温度の変化が生成
物の滴のサイズに与える影響を示すグラフである。 ■・・・温度調節タンク ２・・・加熱装置 ３・・・ボテーターライン ４・・・包装機械 ５・・・ホモジ）イザー ６．７．９・・・Ａ−ユニット ８．１０・・・Ｃ−ユニット １１ 手 続 補 正 書 事件の表示 平成２年特許願第２７２０７１、 発明の名称 食用スプレッドの製造方法及び前記方法を実施するため
の装置補正をする者 事件との関係　　　特許出願人 名　称　　ユニリーバ−・ナームＯ−ゼ・ペンノートシ
ャープ代 理 人 住 所

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）脂肪連続スプレッド製造用の装置であって、直列
   に、 ａ）プロセス流れを冷却及び／又は剪断するための第１
   の冷却及び剪断装置、 ｂ）プロセス流れを均質化するためのホモジナイザー装
   置、及び ｃ）プロセス流れをさらに冷却及び／又は剪断するため
   の別の冷却及び／又は剪断装置、 を含む装置。
2. （２）第１の冷却及び剪断装置が、プロセス流れを冷却
   するための少なくとも１つのスクレープドサーフェイス
   熱交換器を含む、請求項第１項に記載の装置。
3. （３）ホモジナイザー装置が、プロセス流れを通すイン
   ラインホモジナイザーバルブである、請求項第１項に記
   載の装置。
4. （４）食用スプレッドの製造方法であって、ａ）０．５
   乃至２．５％の固体脂肪を含有する脂肪連続エマルジョ
   ンが得られるように、油中水型の粗い脂肪連続分散体を
   形成させ、所望により、前記分散体を冷却する工程、 ｂ）工程（ａ）の生成物を均質化する工程、及びｃ）工
   程（ｂ）の生成物をワーキングし冷却して食用エマルジ
   ョンスプレッドを得る工程、 を含む方法。
5. （５）工程（ｂ）における１つ以上のホモジナイザーの
   各々の圧力降下が２０乃至５０バールである、請求項第
   ４項に記載の方法。
6. （６）工程（ｂ）の均質化温度が２０乃至３５℃である
   、請求項第４項に記載の方法。
7. （７）工程（ｃ）のワーキング及び冷却がＡＣＡＣ配列
   において行われ、ここでＡは１つ以上の冷却装置を表し
   、Ｃは１つ以上のワーキング装置を表す、請求項第４項
   に記載の方法。
8. （８）ワーキング及び冷却工程（ｃ）の冷却の一部をワ
   ーキングの前に行い、前記冷却を２５℃より低い温度、
   好ましくは１８乃至２０℃の範囲の温度になるまで行う
   、請求項第４項に記載の方法。
9. （９）ワーキング及び冷却工程（ｃ）の冷却の一部をワ
   ーキングの後に行い、前記冷却を１９℃より低い温度、
   好ましくは１８乃至１２℃の範囲の温度になるまで行う
   、請求項第４項に記載の方法。
10. （１０）工程（ｃ）のワーキングを、５００ｒｐｍで運
    転されているＣ−ユニット中に存在する剪断よりも低い
    ものに相当する剪断応力で行う、請求項第４項に記載の
    方法。