JPH03161508A - ゴム補強用ポリエステル繊維およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はゴム補強用ポリエステル繊維に関する。更に詳
しくは寸法安定性が良好でタフネスが高く耐久性が良好
で、均一性、耐久性とも良好なタイヤが製造可能なゴム
補強用ポリエステル繊維に関するものである。

［従来の技術］ ポリエステル繊維は機械的性質、寸法安定性、耐久性に
優れ、衣料用のみでなく産業用途にも広く利用されてい
る。なかでもタイヤコードなどのゴム資材補強用途では
その特徴を生かし多量に利用されている。タイヤコード
用途では従来低配向の未延伸糸を高倍率延伸ｌ一だ高強
度原糸が使用されいているが、近年は比較的高配向紡糸
の未延伸糸（いわゆるＰＯＹ）を延伸して得た原糸が使
用されるよ・うになった。これは強度を若干犠社にして
でもコー　ドの寸法安定性を良くし、タイヤ性能を向−
ヒさせようという二ズから生ま，れた技術である。

［発明が解決しようとする課題］ 特に近年では乗用車用タイヤコー　ドとし，て、１，・
−　ヨンが使用されている部分にもポリエステル繊維を
使用１〜ようという動きがさかＸ７であり、ポリエスデ
ル繊維にも従来にない良好な寸法安定性が要求されでい
る。かかる要求に対して特開昭６１−１６５５４７号公
報や特開昭６１１９８１２号公報に提案されているよう
に未延伸糸（ＰＯＹ）の紡糸速度を高速化し寸法安定性
を向上する技術が開示さね，ている。ｉ一かしながら、
従来技術の延長て′単にＰＯＹの紡速を高めるだけでは
確かに＝ｔ−法安定性は良くなるもの？ＰＯＹの紡速ア
ップに伴ないタフイ・スが著し７く低下しその／：：め
にタイヤコー　ドの耐久性、特に耐疲労性が大きく低下
してしまい、、二のため現実には採用されていないのが
実状て゛あろ。

本発明者らはかかる問題について検討し、、寸法安定性
、タフネス、耐久性が良好で１ノ−ヨン代替が可能なタ
イヤコードについて鋭意研究した結果、ボリマ設計を根
本的に行ないボリマ中に生或ずる粒子を制御し，、かつ
紡糸時の配向特性をボリマ特性面からコント・冑一ルす
ることによりポリエステル！ａ維の物性を，ｒＭ．密：
＜＜　；（・ト，囲０，＝二７ンｌ一ロールずることて
′−初めて」一記目的を３令づ−ることを見出したちの
て′ある。

すなわち、本発明の目的は ｛１｝　　カルボキシル末端基退（　［ＣＯＯ｝｛］　
）が２　５　ｅｇ／　ｔｏｎ以下、ジエチレングリーｊ
・−ル含有量（ＤＥＧ）が１．３ｗｔ％以−ト”て゛４
ｂり、極限粘度（ＩＶ）≧０■８５ 中間伸度十乾熱収縮（Ｓ）＜８％ 強伸度積（　Ｔ　，／’？　）≧２　５　＋　］．．　
］ターミナルモジュラス（ＴＭ）≦４０ｇ／ｃｉζ′あ
るゴム補強用ポリエステル繊維およびその製造方法によ
り達或できる６ 本発明のポリエステルとは王チｌ／ンテ１ノノタレー　
１−を主たる繰り返し単位とするボリ王ステルをさす。

ポリエステルとしては寸法安定性、強度の向上のために
、副生ジエチレングリコノ１．以外の第３戒分の添加や
、共重合、あるいは無機粒子等を実質的に含有ｌ，ない
ポリエチレンテレフタレ−　トこ′あることが好ましい
。

本発明のポリエスデル繊維の寸法安定性を示ず中間仲度
」一乾熱収縮、すなわち寸法安定性（８）は８％未満て
′ある必要がある。８が８％以−ｉｎでは低収縮、高モ
ジュラスのポリエステルコードは得られず、レーヨン代
替は不可能である。かかる観点からＳは７，５％以下が
好まし，い。

本発明のポリエステル繊維のタフネス（Ｔ，ｒ７＞はＴ
Ｆ一≧２３＋１１を満足する高タフネス繊維でなくては
ならない。一般に寸法安定性（Ｓ）が小さくなるように
高配向紡糸をし４ていくとタフネス（Ｔ．／”Ｔ）も顕
著に低下してしまう。しかしながらタイヤコー　ドεし
ての耐疲労性は同一のタフネスにおいては８が小さい方
が良い傾向にある。本発明者らの研究の結果、タイヤと
しての耐久性を十分満足するタフネスの限界は寸法安定
性（Ｓ）が小さくなると低くなること、すなわち寸法安
定性（Ｓ）が小さい２こころでは比較的低いタフネスて
′も耐久性が｝Ｉ４足できるレベルに至ることを見出ｌ
一ノと。かかるタフネスの下限値について鋭意検討１，
た結果、ＴＪ７：≧２８＋１１とすることによりＩ／−
　ヨン代替を狙うようなＳが小さい領域て′あるならば
十分な耐久性（耐疲労性〉が達成できることδ・見出し
たのである。かかる観点から゛ＦＦＥ≧２Ｓ＋１４を満
足する原糸を使用ずるとより好ま５しい結果が得られる
。

加えて本発明のポリエステル繊維のカルボキシル末端基
ｉ　（ＣＯＯＨ）は２　５　ｅｇ／　ｔｏｎ以下である
必要がある。［ＣＯＯＨ］が２５８Ｍｔｏｎを越えると
ゴム中の耐熱性が悪化し、タイヤコードとしての耐久性
が不足する，［ＣＯＯＨ］は２　１　ｅｇ／ｔｏｎ以下
が好ましい。

さらに本発明のポリエステル繊維のジエチレングリコー
ル量（ＤＥＧ＞は１．３ｗｔ％以下である必要がある。

ＤＥＣが１．３ｗｔ％を越えると寸法安定性が悪化し、
また耐久性が不良となる。かかる観点からＤＥＧは１．
１ｗｔ％以下が好まし＜０．９ｗｔ％以下がより好まし
い。

本発明のポリエステル繊維の極限粘度（ＩＶ）は０．８
５以上である必要がある。ＩＶが０．８５未満ではいか
なる条件を採用しても耐久性が不十分である。かかる観
点からＩＶは０．９〜１，３が好ましい。

さらに本発明のポリエステル繊維のターミナルモジュラ
スは４０ｇ／ｄ以下である必要がある。ターミナルモジ
ュラスが４０ｇ／ｄを越えるといかにタフネスの高い原
糸を得ても加撚時に強力が低下してしまい、タイヤコー
ドとしてのタフネスが低下し耐久性が不良となる。かか
る観点からターミナルモジュラスは３０ｇ／ｄ以下が好
ましい。

本発明の如＜Ｔｆｌ≧２３＋１１が満足される高タフネ
スのポリエステル繊維は単に従来公知の高速紡糸延伸法
では到底得られないものである。

本発明の如く寸法安定性（Ｓ）が小さい領域でタフネス
を向上させるる方策について鋭意検討した結果、高速紡
糸の如き配向結晶化の場ではその配向結晶化挙動を厳密
に制御することが重要であることがわかった。

かかるＰＯＹの構造制御は従来、主として冷却条件の制
御を中心に行なわれていたが、より詳しく研究した結果
、ボリマを製造する際の触媒組成を厳密にコントロール
することにより、ボリマ中の粒子を著しく減少すること
、又触媒の選定によりＰＯＹの配同性および結晶性をコ
ントロールするというボリマ−面からの改質が有効であ
ることがわかった。かかる触媒組戒としては従来のゴム
補強材用途で倒のないアンチモン化合物とゲルマニウム
化合物の併用系が有効であることを見出したものである
． すなわちアンチモンとして３０〜１５０ｐｐｍのアンチ
モン化合物およびゲルマニウムとして５〜１２０Ｐｐｍ
のゲルマニウム化合物を重合触媒として使用することが
本発明の目的を達或するうえで有効であることがわかっ
た。

アンチモン化合物としては三酸化アンチモン、五酸化ア
ンチモンが好ましく、ゲルマニウム化合物としては二酸
化ゲルマニウムが好ましい。

アンチモン化合物の量が３０ｐｐｍ未満では重合反応性
を保つためには併用するゲルマニウム化合物を多量に用
いなくてはならならずコストが高くなるばかりでなく、
ジエチレングリコール量が高くなり、寸法安定性が低下
する。アンチモン化合物の量が１５０ｐｐｍを越えると
、併用するゲルマニウム化合物を増量してもアンチモン
化合物の還元により生戒する金属アンチモンの減少はは
かれず、糸の強度、タフネスの向上が図れないだけでな
くゴム中の耐熱性も低下する。またゲルマニウム化合物
の量が５ｐｐｍ未満では、重縮合反応性を保つためには
使用するアンチモン化合物の量を１５０ｐｐｍ以下にで
きない．又ゲルマニウム化合物の量がｌ２０ｐｐｍを越
えるとコストが大巾にアップし、工業的に使用できない
だけでなく、ＤＥＧｉも高くなり寸法安定性が悪化する
。ががる観点からアンチモン化合物の量はアンチモンと
して４０〜１２０ｐｐｍが好ましく、８０〜１２０ｐｐ
ｍが更に好ましい。又、ゲルマニウム化合物の量はゲル
マニウムとして６〜３０ｐｐｍが好ましい。

上述の如くボリマの触媒組成を制御して糸中の欠陥を少
なくすることがタフネス、耐久性の向上に有効であるが
、かかる改善はアンチモン化合物の還元により析出する
アンチモン金属を少なくすることが特に有効である。す
なわち繊維中のアンチモンメタル量を５ｐｐｍ以下、よ
り好よしは３ｐｐｍ以下とすることが本発明の効果をよ
り高めるものである。

以下に本発明のポリヱステル繊維を工業的に得る方法を
述べる。

アンチモンとして３０〜１−５０ｐｐｍのアンチモン化
合物およびゲルマニウムとして５　＝　１２０ｐｐｍの
ゲルマニウム化合物を重合触媒として併用し、重縮合反
応を行なう。この際リン化合物としてリン酸を用い、か
つリン酸を重縮合初期て′、ア゛ンチモン化合物どゲル
マニウム化合物の添加以前に添加することが好ましい．
仕込み量、重合温度および重合時間の各条件を適宜選択
し、ＩＶ０．６５以上、ＣＯＯＨ≦２５ｅｇ，，”ｔｏ
ｎ　，　Ｄ　Ｅ　Ｇ≦１−、３　Ｗ　ｔ％のボリエチ１
／ンテレフタレートチップを得た。

かくして得たチップを常法に従がい、所望により固相重
合し、ＩＶ〕、，Ｏ以上のポリヱチレンテレフタレート
を得た。

こうして得たチップを常法に従がい溶融紡糸し加熱筒で
徐冷した後、チムニー風で冷却固化しつつ引取る，この
際、紡糸機中の配管及びバック部品をクロ六メッキし、
アンチモン金属の析出（還元〉を抑制することが好まし
い。又、♂過用のフィルターとして絶対；戸過経３　０
　）ｔ．以下の金属線（　Ｓ　Ｕ　Ｓ　）不織布を用い
ることが好ましい。さらに固相重今に使用するチッ素や
紡糸機内のチッ素中のダスト量を極力減少ずるとともに
チムニー風に用いた空気のｉ戸過を行ない、ダスト量を
減少することがより好ま１〜い。かがる製糸方法により
糸中に存在する異物数を８００ケ／■以下、より好まｌ
〜くは５００ケ／■以下のレベルに保つことがタフネス
、耐△性向上のため、好ましい方法である。

かくして口金から吐出しｔ：糸条を配向度（Δｎ）が８
０Ｘ１０−３以上、好ましくは（△ｎ　）が９５Ｘ１０
’以上となるように高配向紡糸する。（Δｎ）がｓｏｘ
ｉｏ−３未満のＰＯＹを用いると寸法安定性が劣る。こ
の未延伸糸（ＰＯＹ〉を紡糸し、引続き又は一旦巻き収
った後ホットローラ延伸を行ない２１０゜Ｃ以上の温度
で熱セッＩ・ずる。２１。０℃未満の温度で熱セットす
ると寸法安定性が劣る。この際延伸倍率は未延伸糸の破
断延伸倍率のＯ。９３倍以下の倍率に設定することがタ
ーミナルモジュラスを小さくでき、かつ繊維中のボイド
等の欠陥が抑制できるので好ましい。

以−１二の方法で本発明のポリエステル繊維が得られる
が、さらに寸法安定性を良好とし、かつタフネスを高め
るためＰＯＹの配向結晶化待性を抑制ずることが重要で
ある。かかる制御のため有効なボリマ組或について研究
した結果、リン化合物の秤類、量、添加方法等が重要な
ファクターとなることを見出した。

リン化合物は一般にボリマの耐久性向上のたぬ使用され
るが、リン化合物が上記の如く繊維の寸法安定性をタフ
ネスの関係に影饗するというのは正に驚くべき事実であ
り、本発明者らの研究の結果見出された新知見である。

本発明者らの研究の結果、リン化合物としてはリン酸を
使用し、その適用量はリンとして１０〜４０ｐｐｍ、か
つ添加時期はＭＷ１合初期に添加すゐ．二とが好よ［２
いことを見出した。かかるリン化合物のコンＩ・ロール
により同一・の寸法安定性に対ずる繊維のタフネスを高
くできる。

すなわちＴＦＲ≧２３＋１４．０が達或できる。かかる
リン化合物が効果を発現する理由については明確でなｂ
１が、本発明者らはリン酸の如き３官能リン化合物を適
当遣重合初期に添加することでリン酸の増粘作用により
紡糸時の繊維構造形成が制御されるためと推定している
。

［実施例］ 以下に実施例により本発明をさらに詳細に説明する。

なお実施例中の物性は次の様にして測定した。

Ａ、ボリマ中及び繊維中の金属星（アンチモン５ゲルマ
ニウム、リン量など） 螢光Ｘ線法番こより求めた。

Ｂ７カルボキシル末端基量（　［ＣＯＯＨ］　）試料０
．５『を０−クｌ／ゾール１０ｏｗｌに溶解し、完全溶
解後冷却ｌ一でからクロロホルム３ｍｌを加え、Ｎ　ａ
　Ｏ　Ｈのメタノ〜ル溶液にて電位差滴定を行ない求め
た。

Ｃ．ＤＥＧ量 試利をアルカリ分解した後、ガスクロマトグラフィを用
いて定量した． Ｄ．強仲度、中間伸度、ターミナルモジュラス東洋ボー
ルドウイン社製テンシロン引張試験機を用い、試長２５
印、引取速度３０ｃｍ／分でＳ−Ｓ曲線を求め強伸度を
算出した。

また同じＳ−Ｓ曲線から強度４．５ｇ／ｄに対応する伸
度を読みとり中間伸度を求めた。

ターミナルモジュラスは切断伸度より２．４％を減じた
点における応力と破断応力との差を２．４Ｘ１０−２で
除して求めた。

Ｅ．乾熱収縮率ΔＳｄ 試料をかせ状にとり２０℃、６５％ＲＨの温調室に２４
時間以上放置したのち、試料の０．１ｇ／ｄに相当する
荷重をかけて測定した長さｎｏの試料を、無張力状態で
１５０℃のオーブン中に工５分放置したのち、オーブン
から取り出し前記温調室で４時間放置し、再び上記荷重
をかけて測定した長さａ１から次式により算出した。

ΔＳｄ＝　（Ｑ　ｏ　−Ｕ　１＞／ｎ　ｏ　ｘｌＯＯ　
　（％〉Ｆ．糸中異物数 試料を１本ずつに分割しスライドガラスに糸をたるまな
いように張ってサンプリングした試料（長さ６国〉を、
オリンパス製光学顕微鏡（位相差法）を用い、倍率２０
０倍でスキャンし、糸中異物の数をカウントする。測定
をＮ数５で行ない平均値Ｘ（ケ／６ω〉を求め、この値
を■あたりの異物数に換算する．Ｇ．極限粘度（ＩＶ＞ 温度２５℃においてオルソクロ口フェノール（以下ｏｃ
ｐとする）１０ｍｌに対し試料０．８ｇを溶解し、オス
トワルド粘度計を用いて相対粘度（ηｒ）を下式により
求め、更にＩ■を算出する。

ηｒ＝η／ηｏ＝ｔＸｄ／ｔｏＸｄｏ Ｉ　Ｖ＝０．０２４２７７　ｒ　＋０．２６３４η　：
ボリマ溶液の粘度 η０：溶媒の粘度 ｔ　：溶液の落下時間（秒） ｄ　：溶液の密度（ｇ／ｃｄ） ｔｏ：ＯｃＰの落下時間（秒〉 ｄｏ：ＯｃＰの密度（ｇ／ｃＪ） Ｈ．アンチモン金属量 ボリマ４０ｇをオルソクロロフェノール（ＱＣ　Ｐ　＞
　５　０　００１１に溶解し遠心分離（ｌ２．○ＯＯｒ
ｐｍＸ２時間）後、洗浄、乾燥する．得られた遠沈粒の
スペクトルをＸ線回折装置により測定し、スペクトルか
ら金属アンチモンを定量する。

■．ゴム中の耐熱性 コードをゴム中に埋め込み、１５０℃、６時間加硫後の
強力保持率で評価した．強力保持率６０％以上を◎、５
０％以上６０％未満をＯ、５０％未満を×とした。

Ｊ．耐疲労性（ＧＹ寿命〉 ＡＳＴＭ−Ｄ８８５に準じチューブ内圧３．５　ｋｇ／
ｏＪ、回転速度８５０ｒｐｍ、チューブ角度９０゜とし
てチューブの破裂時間を求めた。評価は従来のタイヤコ
ード（東レ（株〉製１　０　０　０−２４　０−７　０
　３Ｍ）比１〜３割アップを◎、従来タイヤコード並〜
工割アップを○、それより劣るものをＸとした。

実施例１ テレフタル酸ジメチル１００部とエチレングリコール５
０．２部に酢酸マンガン４水塩０，０３５部を添加し、
常法によりエステル交換反応を行なった．次いで得られ
た生戒物にリン酸を０．００９１部（リンとして２９ｐ
ｐｍ）加えた後、二酸化ゲルマニウム０．００２５部（
ゲルマニウムとして１７ｐｐｍ）を加え、さらに三酸化
アンチモン０．０１２５部（アンチモンとして１０４ｐ
ｐｍ）加えて３時間１０分重縮合反応を行なった。（重
合温度２８５℃〉得られたボリマの極限粘度（ＩＶ）は
０．　７２、カルボキシル末端基量（　［ＣＯＯＨ］　
）は１７．ｌｅｇ／ｔｏｎ　，ＤＥＧ量は０．７ｗｔ％
であった。

該ボリマ中のアンチモン量は１。ＯＯｐｐｍ、ゲルマニ
ウム量は１０ｐｐｍ、リン量は２０ｍ）ｐｍであった。

また、ボリマ中のアンチモン金属楚は０．３ｐｐｍであ
った． 上述のボリマを１６０゜Ｃで５時間予備乾燥後２２５で
で同相重合し、ＩＶ＝１、。３５の固相重合チップを得
た。このチップをエクストルーダ型紡糸機で紡糸温度２
９５゜Ｃにて紡糸した。

この際フィルターとして絶対戸過経１−５μの金属不織
布を用い、口金は０．６ｍｍφの丸孔を用いた。又、ボ
リマ配管及びバック部品のボリマと接触する部分にクロ
ムメッキをほどこすとともにボッパ内のチッ素、チムニ
ー用チッ素は全て１μのフィルターにて；戸過して使用
した。口金から吐出した糸を長さ２５備、内径２５−φ
、温度３００℃の加熱筒で徐冷後、チムニー冷却風をあ
て冷却固化させ、給油した後表１に示す引取速度で引取
った。得られた未延伸系を延伸温度９０℃、熱処理温度
２４０℃で倍率、リラックス率を変更し延伸系を得た．
延伸倍率はＮＱ１〜３は限界倍率の０．８８〜０．９２
倍に設定し、ＮＱ４は限界倍率の０，９５倍とした．こ
うして製造したポリエステル繊維の糸中の異物数は１５
０ケ／■へ−４５０ケ／■であり、ＩＶ０．９８〜１。

０１，カルボキシル末端基量は１　４ｅ（１／ｔｏｌｌ
　，　ＤＥＧは０．７ｗｔ％であった。次にこの延伸糸
に下撚をＳ方向に４９Ｔ／１、Ｏｃｍ、上撚りをＺ方向
に４９Ｔ／１０ａｎかけ生コードとした。

次にこのコードをリッラー社製のコンビヱトリータを用
いて２浴法にて接着剤をディップして処理コードを作或
した． 表ｌに原糸および処理コードの物性を示す。

（以下余白） 表■から明らかなように未延伸糸のΔ１ｌが８０ＸＩＯ
−３未満のＮａ　１は寸法安定性が８％を越え、タイヤ
性能（レーヨン代替可能性）が不満足なレベルにあった
。又、ＮＱ２と同一条件で延伸倍率を限界延伸倍率の０
．９３倍より高くしたＮ（１４はターミナルモジュラス
が４０ｇ／ｄをこえた．そのため原糸の強度は高いもの
の、強力保持率が悪くディップコードの強度が低くなり
耐疲労性が不満足であった。ＰＯＹのΔｎを８０Ｘ１０
−３以上とし、寸法安定性が８％未満、強仲度積Ｔ／−
≧２　Ｓ　＋１．　］−、ターミナルモジュラスが４０
ｇ／ｄ以下のＮｏ．　２、３がタイヤ性能、耐疲労性、
耐熱性とも良好なコードが得られたゆ 実施例２ 使用する重合触媒の量を表２ク）如く変更する以外は実
施例１のＮα２と同一の条件で延伸糸、処理コードを得
た．延伸糸特性の結果を表２に、また処理コードの結果
を表３に示す。

表２、表３から明らかなようにｓｂとして３０〜１５０
ｐｐｍのアンチモン化合物、Ｇｅとして５〜１２０ｐｐ
ｍのゲルマニウム化合物を用いたＮＱ２、６、７はＣ　
Ｏ　Ｏ　Ｈ、ＤＥＧ量とも良好であり、得られる繊維も
Ｔｆｌ≧２３＋１１を満たしゴム中耐熱性、耐疲労性と
も良好であった。

しかしｓｂとして１５０ｐｐｍを越えるアンチモン化合
物を用いたＮα５とＮα１１はｓｂメタルが増加し繊維
のタフネスが低く、強伸度積ＴＦτ≧２Ｓ＋１１と満足
しない。これらのＮα５とＮ（１１１は耐疲労性が従来
品に比べ劣るものであった。又、ｓｂとして３０ｐｐｍ
未満のアンチモン化合物を用いたＮα８は重合反応性に
劣り、ＣＯＯＨが増加し糸中のＣＯＯＨ量が２５０ｇ／
ｔｏｎを越えた。このためゴム中の耐熟性が不良であっ
た。

又、ｓｂとして３０ｐｐｍ未満のアンチモン化合物を用
い、ゲルマニウム化合物をＧｅとして１２０ｐｐｍより
増加させたＮα９はＤＥＧ呈が１．３Ｗｔ％を越えた。

このため寸法安定性（Ｓ）が大きくなり、Ｔ（モ≧２３
＋１　１の要件も満たさなかった。Ｎ（１９では耐疲労
性、ゴム中の耐熱性とも低下した。又、ゲルマニウム化
合物量がＧｅとして５Ｄｐｍ未満のＮＱ　１０は重合反
応性が劣り糸中の（Ｃｏｏ日）が２５ｅＭｔｏｎを越え
、耐熱性が不十分であった。

実施例３ 重合時に使用するリン化合物を同一モル数のリン酸トリ
メチルを用いる以外は実施例１のＮｏ３と同一の条イ牛
で延伸糸を冑た。延伸糸の各物杜を表４に示す。

表　　　４ リン′種をり冫′酸からリン酸ｌ−リメチノレにずるだ
けで繊維の寸法安定性が０．８％悪化［７ｌこ。

このため寸法安定性は（Ｊぼ同様であるがタフイ・スは
劣るものて゛ある。すなわち、リン酸■・リメチル使い
−ζ′はｒＪＵ′≧２３−｝１１を満７こさない。

従−）で、Ｎ０１２の耐疲労性は従来品に比べａ好なレ
ベル゛ζ′はあるもののＮＱ３より劣り、従来品との差
は少なくなる。

［発明の効果］ 本発明のポリエステル繊維は寸法安定性が従来品に比べ
て著しく良好て゛かつタフネスも高い／：コめ、耐久性
、耐疲労性が良好なタフネスが得られる，特に本発明の
ポリ正ステル繊維はタイヤニ１−　　ドとした時その収
縮率が低く、１ノーヨン尚代替が可能であるとともタイ
ヤ製法工程て゛行な，ｂれているボストキュアインフレ
ーション（ＰＣＩ）工程を簡略化できる。

１−冗′「出願人　東レ株式会社

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）カルボキシル末端基量（［ＣＯＯＨ］）が２５ｅ
   ｇ／ｔｏｎ以下、ジエチレングリコール含有量（ＤＥＧ
   ）が１．３ｗｔ％以下であり、極限粘度（ＩＶ）≧０．
   ８５ 中間伸度＋乾熱収縮（Ｓ）＜８％ 強伸度積（Ｔ√Ｅ）≧２Ｓ＋１１ ターミナルモジュラス（ＴＭ）≦４０ｇ／ｄであるゴム
   補強用ポリエステル繊維。
2. （２）アンチモンとして３０〜１５０ｐｐｍのアンチモ
   ン化合物及びゲルマニウムとして５〜１２０ｐｐｍのゲ
   ルマニウム化合物を重合触媒として用いたポリエステル
   からなる請求項（１）記載のゴム補強用ポリエステル繊
   維。
3. （３）アンチモンとして３０〜１５０ｐｐｍのアンチモ
   ン化合物およびゲルマニウムとして５〜１２０ｐｐｍの
   ゲルマニウム化合物を用いて得たポリエステルを、高配
   向紡糸して極限粘度０．９以上、配向度（Δｎ）８０× １０＾−＾３以上の高配向繊維とし、次いで限界延伸倍
   率の０．９３倍以下の倍率で延伸し、２１０℃以上の温
   度で熱セットすることを特徴とするゴム補強用ポリエス
   テル繊維の製造方法。