JPH0323339A - エンジンの燃料制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〉 本発明は、エンジンの燃料制御装置に関し、更に詳細に
は、燃料噴射式エンジンの燃料制御装置に関するもので
ある。

（従来の技術） 燃料噴射式エンジンにおいては、基本的には、エンジン
の１行程当たりの吸入空気量に応じた基本燃料量を演算
し、この基本燃料量に相当する燃料を、エンジンの１行
程毎に燃料噴射弁により吸気系に供給する燃料供給方法
を採用している。

しかしながら、この燃料供給方法においては、噴射され
た燃料の気化・霧化が十分でなく、エンジン１行程にお
いて、燃料噴射弁より噴射された燃料のうち吸気通路壁
面へ付着してエンジン燃焼室に供給されない燃料量が比
較的多く（この付着分は次回の噴射の際に一部が気化さ
れてエンジン燃焼室内に導入・される）、このため、実
際にエンジン燃焼室に供給される燃料量が上記要求燃料
量から大きくへだたって、すなわち、燃料の輸送遅れが
生じ、エンジンの運転性が悪化し、また排気ガス浄化上
の問題が生じるおそれがある。

そこで、特開昭５８−８２３８号公報においては、上記
燃料の輸送遅れを考慮し、エンジンに供給される燃料供
給量を、インジェクタから噴射された燃料のうち直接燃
焼室に吸入される直入分と、吸気通路に付着した燃料が
気化して吸入される持ち去り分とに基づいて設定するよ
うにした燃料噴射式エンジンの燃料噴射量制御方法が提
案されている。この燃料噴射量制御方法によれば、上記
直入分と持ち去り分とを考慮して、実行燃料噴射量を演
算するようにしたので、実際にエンジン燃焼室に供給さ
れる燃料供給量が要求燃料量に比較的近似したものとな
り、エンジンの運転性が向上し、また排気ガス浄化上か
らも望ましいものとなる。

（発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、上記公開特許公報に開示された燃料噴射
量制御方法においては、上記持ち去り分の演算を行う際
の基となる吸気通路付着燃料量を、今回の燃料噴射にお
ける燃料供給量に基づいて推定算出しているため、エン
ジンが定常運転をしているときには比較的良好な運転状
態を得ることができるが、加速時等の非同期噴射運転時
には、この非同期の燃料噴射が考慮外となり、吸気通路
への燃料付着量が正確に把握することができず、精度の
よい燃料制御を行うことができないという問題がある。

そこで、本発明は、エンジンの定常運転時、および燃料
の非同期噴射が行われる加速運転時等のすべての運転状
態において、良好な燃料供給を行うことができるエンジ
ンの燃料制ＩＩＩ装置を提供することを目的とするもの
である。

（課題を解決するための手段） 本発明は、エンジンに供給される燃料供給量を、インジ
ェクタから噴射された燃料のうち直接燃焼室に吸入され
る直入分と、吸気通路に付着した燃料が気化して吸入さ
れる持ち去り分とに基づいて設定するエンジンの燃料制
御装置において、上記持ち去り分の演算の基となる吸気
通路付着燃料を、前回噴射された燃料のうち吸気通路に
付着した付着分と、前回の付着燃料のうち気化により持
ち去られなかった付着残量燃料とにより演算する演算手
段を備えていることを特徴とするものである。

上記本発明は、発明者らの上記燃料の輸送遅れについて
の誠意研究の結果の次のような知見に基づくものである
。

すなわち、第１図に示したように、インジェクタ１から
噴射された燃料は、エンジンＥの吸気通路２に付着する
付着分３と、直接燃焼室４に導入される直入分５とに分
かれ、また吸気通ｖ８２に付着している付着燃料（イン
マニウェット量と称することがある〉６は、気化されて
燃焼室４に導入される持ち去り分７と、そのまま残る付
着残量燃料分とに分かれる。

これらの状態変化を式で表すと、次のようになる。まず
、それぞれの変数を、次のように定義する。

基本噴射パルス幅　　　　　　τａ ウエット補正噴射パルス幅・・　τｅ （無効噴射時間は除く） インマニウエット量　　　　　・τｍ 直入率　　　　　　　　　・−α （０〈α≦１） 持ち去り率　　　　　　　−　β （Ｏ〈β≦１） 上記変数のうち直入率αと持ち去り率βは、多数の実験
により得られたデータに基づき決定されたものである。

また、（ｊ）を付した変数は、今回の燃料噴射時におけ
るものを示し、一方、（ｌ−１）を付した変数は、前回
の燃料噴射時におけるものを示す。

まず、前回の燃料噴射時における付着分３が（１−α）
・τｅ　（ｉ−１）で、また、付着残量燃料分が（１−
β）・τｍ　（ｉ−１）で示されるので、インマニウェ
ット量ハ、 ｒｍ　（ｉ）＝　（１　−ａ）　　・ｒｅ　（ｉ−１）
＋（１−β〉　・τｍ　（ｉ−１）　　　■で示される
。

ここで、燃焼室４に導入される燃料の総量をτｃｙｌと
すると、 ｒｃｙｌ　　（ｉ）＝ａ−　ｒｅ　（ｉ）十β●ｒｍ　
（ｉ）■ で示される。

この燃焼室４に導入される量τｃｙｌが、基本噴射パル
ス幅τａに相当する燃料量と等しくなったときが、最適
のウエット補正であるので、■式でτｃｙｌ　＝τａと
すると、 τａ　（ｉ）　＝α・ｒｅ　（ｉ）十β・τｍ　（ｉ）
一　■ となる。

よって、ウエット補正噴射パルス幅すなわちウエット補
正噴射量は、■式より τｅ　（ｉ） ＝〔τａ　（ｉ）一β・τｍ　（ｉ）　）　／α■ となる。

この■式のうちτｍ　（ｉ）は、■式で示されたもので
ある。

本発明においては、以上のような論理に基づき、上記持
ち去り分の演算の基となる吸気通路付着燃料を、前回噴
射された燃料のうち吸気ａｖｓに付着した付着分と、前
回の付着燃料のうち気化により持ち去られなかった付着
残量燃料とにより演算するようにしたものである。

（発明の作用〉 本発明のエンジンの燃料制御装置においては、前回噴射
された燃料のうち吸気通路に付着した付着分と、前回の
付着燃料のうち気化により持ち去られなかった付着残量
燃料とにより、その燃料供給時における吸気通路付着燃
料を演算し、この吸気通路付着燃料に基づいて、吸気通
路に付着した燃料が気化してエンジン燃焼室に吸入され
る持ち去り分の演算を行う。この持ち去り分と、インジ
ェクタから噴射される燃料のうち直接燃焼室に吸入され
る直入分とに基づいて、エンジンに供給される燃料供給
量を演算する。

（実施例） 以下、添付図面を参照しつつ、本発明の好ましい実施例
によるエンジンの燃料制御装置について説明する。

第２図は、本発明の実施例によるエンジンの燃料制御装
置の全体構或図であり、この第１図において、符号Ｅは
エンジンを示し、このエンジンＥには、吸気通路ｌＯお
よび排気通路１１が設けられている。上記吸気通路ｌＯ
には、その上流側からエアフローメータ１２、スロツ・
トル弁１３、および燃料噴射弁ｌ４が設けられている。

また、排気通路１２には、排気ガス浄化のための触媒コ
ンバータｌ５が設けられている。

上記燃料噴射弁ｌ４には、マイクロコンピュータからな
るコントロールユニット１６が接続されており、このコ
ントロールユニットｌ６には、上記エアフローメータｌ
２の他、エンジン回転数を検出するためのクランク角セ
ンサ１７、冷却水温を検出する水温センサ１８が接続さ
れており、該コントロールユニットｌ６は、上記のメー
タおよび各種センサからの出力信号を受け、これらの出
力信号に基づいて、吸気量、インマニウエット量に応じ
た燃料供給量を演算し、上記燃料噴射弁ｌ４の開弁時間
を制御するものである。

次に、ｊｌ！３ｖＡ以降を参照して、上記コントロール
ユニッ１−１６による燃料噴射量の制御について説明す
る。

第３図は、上記コントロールユニット１６による燃料噴
射量の制御、すなわち燃料噴射弁１４の開弁時間を決定
する噴射パルス幅を決定するための制御の概略を説明す
るためのブロック図である。

この第３図において、符号２０は、エアフローメータｌ
２からの出力Ｑと、クランク角センサｌ７からの出力信
号に基づいてエンジン回転数を演算するエンジン回転数
演算郎２ｌからの出力信号Ｎに基づいて、シリンダ吸入
充填効率Ｃｅを演算するシリンダ吸入充填効率演算部で
ある。このシリンダ吸入充填効率演算部２０は、式 Ｋｃ●Ｃｅ＋　（１−Ｋｃ）　　・Ｃｅｏここで、Ｃｅ
Ｏ＝Ｋａ−Ｑ／Ｎ Ｋａ：定数 ＫＣ：定数 によって、今回のシリンダ吸入充填効率Ｃｅを演算する
。

上記シリンダ吸入充填効率演算部２０と並列に暖機増量
率演算部２２が設けられており、この暖機増量率演算部
２２には、上記水温センサｌ８が接続されている。この
暖機増量率演算部２２は、上記水温センサ１８からの冷
却水温を示す水温信号Ｔｗを受け、この水温信号Ｔｗに
応じて暖機坩量率Ｃｗを演算する。この暖機増量率演算
部２２は、通常、暖機増量率一冷却水温特性を示すマッ
プを予め記憶しており、このマップに冷却水温を照らし
て暖機増量率を演算するようになっている。

上記シリンダ吸入充填効率演算部２０と、暖機増量率演
算ｉ９Ｂ２２とは、要求噴射パルス幅演算部２３に接続
されている。この要求噴射パルス幅演算部２３は、上記
シリンダ吸入充填効率演算部２０で演算されたシリンダ
吸入充填効率Ｃｅ、および暖機増量率演算部２２で演算
された暖機増量率Ｃｗに基づいて要求噴射パルス幅すな
わち基本噴射パルス幅τａを演算する。

上記シリンダ吸入充填効率演算部２０にはまた、上記燃
料噴射弁ｌ４の部分における吸気の流速Ｑｃｙｌを演算
する燃料噴射弁部流速演算部２４が接続されており、こ
の燃料噴射弁部流速演算部２４には、上記エンジン回転
演算部２１も接続されている。この燃料噴射弁部流速演
算部２４は、上記シリンダ吸入充填効率演算部２０で演
算されたシリンダ吸入充填効率Ｃｅ，およびエンジン回
転演算部２ｌで演算されたエンジン回転数Ｎに基づき、
式 １／Ｋａ−Ｃｅ−Ｎ によって、上記流速Ｑｃｙｌを演算する。

この燃料噴射弁部流速演算部２４には、上記の直入率α
および持ち去り率βを演算するための直入率、持ち去り
率演１郎２５が接続されており、この直入率、ｈち去り
率演算部２５には、上記水温センサｌ８も接続されてい
る。この直入率、持ち去り率演算１ｍ２５は、上記流速
Ｑｃｙｌと冷却水温Ｔｗをパラメータとする直入率αお
よび持ち去り率βのマップを予め記憶しており、燃料噴
射弁部流速演算部２４で演算された上記流速Ｑｃｙｌ１
および水温センサｌ８からの水温信号Ｔｗで示される冷
却水温とを上記マップに照らし、直入率αおよび持ち去
り率βを演算する。

上記直入率、持ち去り率演算部２５には、インマニウエ
ット量演算ＩＩ８２６が接続されており、このインマニ
ウエットｌ演算部２６は、上記直入率αおよび持ち去り
率βと、前回のウエット補正パルス幅τｅに基づき、上
記の式の τｍ　（ｉ）＝　（１−４）’　ｒｅ　（ｉ−１）＋（
１−β）・τｍ（ｉ−１） からインマニウエット量τｍを演算する。

上記要求噴射パルス幅演算部２３、直入率、持ち去り率
演算部２５およびインマニウエット量演算部２６には、
ウエット補正パルス幅演算部２７が接続されている。こ
のウエット補正パルス幅演算部２７は、要求噴射パルス
幅演算部２３で演算された要求噴射パルス幅τａ１直入
率、持ち去り率演算部２５で演算された直入率αおよび
持ち去り率β、およびインマニウエット量演算部２６で
演算されたインマニウエット量τｍに基づき、上記の式
■ τｅ　（ｉ） ＝〔τａ　（ｉ）一β・τｍ（ｊ））／αからウエット
補正パルス輻τｅを演算する。

このウエット補正パルス幅τｅは、無効噴射時間演算ｓ
Ｉ１２８においてバッテリ電圧から求められる無効噴射
時間ＴＶが加えられて補正され、その補正の結果のウエ
ット補正パルス幅τｅに無効噴射時間τＶを加えた値で
、燃料噴射弁１４の開弁時間が制御され、燃料噴射の実
行が行われる。

次に、上記噴射制御を、燃料の分割噴射を行った場合に
ついて、第４図以降のフローチャートを参照しつつ説明
する。

この第４図以降に示した制御は、上記クランク角センサ
ｌ７からの出力信号に基づき検出される上死点毎に行わ
れるものである。

まず、ステップＳ１でエアフローメータｌ２の出力信号
Ｑを読み、スデップＳ２でエンジン回転Ｎを読む。この
後、ステップＳ３で、エアフローメータ６通過の充填効
率Ｃｅｏを演算する。この演算は、式 Ｃｅｏ＝Ｋａ−Ｑ／Ｎ Ｋａ：定数 によって行う。次いで、ステップＳ４で、今回のシリン
ダ充填効率Ｃｅを演算する。この演算は、ＫＣ−Ｃｅ＋
（１−ＫＣ）・ＣｅＯ ＫＣ：定数（０≦Ｋｃ＜１） の式によって行う。

この積、ステップＳ５で、燃料噴射弁ｌ４の部分におけ
る吸気の流速Ｑｃｙｌを演算する。この演算は、式 ｌ／Ｋａ−Ｃｅ−Ｎ によって行われる。次いで、ステップＳ６で冷却水，ｉ
ｉＴｗを読む。

この後、ステップＳ７で、上記流速Ｑｃｙｌｉｉよび冷
却水温Ｔｗをパラメータとするマップ（一例を第７図に
示した〉により、燃料の分割噴射の際の吸入行程、すな
わちトレーリング噴射時の直入率α７を演算する。同様
に、ステップＳ８、ステップＳ９およびステップＳ１ロ
で、第８図乃至第ｌＯ図に示したマップにより、トレー
リング噴射時の持ち去り率β７、燃焼行程すなわちリー
ディング噴射時の直入率α１およびリーディング噴射時
の持ち去り率β，を演算する。

この後、ステップ３１１で、第ＩＩ図に示したような暖
機増量率Ｃｗ一冷却水温Ｔｗ特性マップに冷却水温を照
らして暖機増量率Ｃｗを演算し、次いで、ステップＳ１
２で、この暖機堆量率Ｃｗ、上記ステップＳ４で求めた
シリンダ充填効率Ｃｅおよび燃料噴射定数ＫＦを掛け合
わせて基本噴射パルス幅τａを演算する。上記暖機増量
率Ｃｗは、１を噴射燃料の燃焼寄与率で割った値に比例
するものである。

上記基本噴射パルス幅τａの演算の後、ステップ３１３
で、バッテリ電圧Ｖ一を読み、次いで、ステップ３１４
で、第１２図に示されているような無効噴射時間τＶ−
バッテリ電圧Ｖａ特性マッブに上記バッテリ電圧Ｖｓを
照らして、非分割噴射用無効噴射時間ｒｖ，および分割
噴射用無効噴射時間τｖ２を演算する。この後、ステッ
プＳ１５で、第１３図に示したように、エンジン回転Ｎ
をパラメータとする分割噴射の分割比Ｒｌｒ＋Ｊのマッ
プにエンジン回転Ｎを照らして、分割比Ｒ▲問を演算す
る。この分割比は、式 Ｒｌ−Ｊ＝｝レーリング噴射！／総噴射量（０≦Ｒａｎ
ｊ≦１） で示される。

次いで、ステップ３１６で、上記分割比Ｒ▲問が最小分
割比Ｋ　ｒａｎより大きいかあるいは等しいかを判定す
る。なお、この最小分割比Ｋ　ｒａｎは、０よりも大き
く、ｌより小さいものとする。この判定がＹＥＳのとき
には、ステップＳ１７で、分割比Ｒｔｎｊが、１から最
小分割比Ｋ　ｒａｎを引いた値より小さいかあるいは等
しいかを判定する。この判定がＹＥＳのときには、ステ
ップ３１８で、分割禁止フラグＦ　ｒｌｎｈをＯＦＦす
なわち０とする。

この後、ステップＳ１９で、分割噴射用無効噴射時間τ
ｖ２を実用値である無効噴射時間ＴＶとして、ステップ
Ｓ２０でＮ気筒におけるリーディング噴射処理のサブル
ーチン、およびステップＳ２１でＮ気筒におけるトレー
リング噴射処理のサブルーチンを行い、時間同期ルーチ
ンにリターンする。

上記ステップＳｌ＆における判定がＮＯのときには、ス
テップＳ２２で分割比Ｒ＋ｒ＋Ｊを０とし、すなわち、
リーディング噴射のみとし、また、上記ステップＳＩＴ
における判定がＮｏのときには、ステップＳ２３で分割
比Ｒ１．，ｊを１とし、すなわちトレーリング噴射のみ
とする。次いで、ステップ３２４で、分割禁止フラグＦ
　ｒｉｎｈを１すなわちＯＮ状態とし、ステップＳ２５
で、非分割噴射用無効噴射時間τｖ１を実用値である無
効噴射時間τＶとして、上記ステップＳ２０、２ｌに移
行する。

次に、第５図を参照して、Ｎ気筒におけるリーディング
噴射処理のサブルーチンについて説明する。

？の制御においては、まず、ステップ３３０で、ウエッ
ト補正禁止カウンタＣｗ■が０かを判定する。この判定
がＹＥＳのときには、ステップＳ３１で、上記の式■と
同様の式で、Ｎ気筒のウエット補正噴射パルス幅τｅ８
を演算し、一方、上記判定がＮｏのときには、基本噴射
パルス幅τａをτｅＮとし（ステップＳ３２）、次いで
、ステップ３３３で、分割禁止フラグＦ　ｒ１ｎｂが０
すなわちＯＦＦであるかを判定する。この判定がＹＥＳ
のときには、ステップ３３４で、ウエット補正噴射パル
ス幅τｅＮと分割比ＲＩＩＩＪからリーディング噴射パ
ルス輻τｅＬＮを演算し、ステップＳ３５で、ウエット
補正噴射パルス幅τｅ．からリーディング噴射パルス幅
τｅ＆一を引いて、トレーリング噴射パルス幅τｅ？Ｈ
の予定値を演算する。

次いで、ステップＳ３６で、上記のトレーリング噴射パ
ルス幅τｅＴＨがパルス幅下限値ＫＬ．ｌ，より大きい
か、あるいは等しいかを判定し、この判定がＮｏのとき
には、ステップＳ３７で、このパルス幅下限値Ｋ．．７
をトレーリング噴射パルス幅τｅｆＮとし、また、ステ
ップ８３８で、このトレーリング噴射パルス幅τｅｖｓ
をウエット補正噴射パルス幅τｅ．から引いて、その値
を新たにリーディング噴射パルス幅τｅＬ，ｌとする。

一方、上記ステップ８３６における判定がＹＥＳのとき
には、ステップ３３９で、リーディング噴射パルス幅τ
ｅｌＮがパルス幅下限値Ｋ　Ｌａｎより大きいか、ある
いは等しいかを判定し、この判定がＮＯのときには、ス
テップ３４０で、このパルス幅下限値Ｋ．７をリーディ
ング噴射パルス幅τｅＬＮとし、また、ステップ３４１
で、このリーディング噴射パルス幅τｅＬＮをウエット
補正噴射パルス幅τｅ．から引いて、その値を新たにト
レーリング噴射パルス幅τｅ？Ｎとする。この後、およ
び上記ステップＳ３９における判定がＹＥＳのときには
、ステップ３４２で、そのブロック内に示された式６　
０／Ｎ　−　（ｒ　ｅ　ＬＮ＋　ｒ　ｖ）ここで、τＶ
は無効噴射時間 により、インジェクタすなわち燃料噴射弁の休止時間τ
ｒｓｔを演算する。

一方、ステップＳ３３の判定がＮＯのときには、ステッ
プ８４３で分割比ＲＩイｊが０か、すなわちリーディン
グ噴射のみかを判定する。この判定がＹＥＳのときには
、リーディング噴射のみであるので、ウエット補正噴射
パルス幅τｅＮそのものをリーディング噴射パルス幅τ
ｅｌＮとしくステップＳ４４〉、トレーリング噴射パル
ス幅τｅｔｓを０とする（ステップＳ４５）。次に、ス
テップ８４６で、ステップＳ３９と同様に、リーディン
グ噴射パルス幅τｅＬＮがパルス幅下限値Ｋ　Ｌａｗよ
り大きいか、あるいは等しいかを判定し、この判定がＹ
ＥＳのときにはそのまま、この判定がＮｏのときには、
ステップ３４７で、このパルス幅下限値Ｋ　ｌａｈをリ
ーディング噴射パルス幅τｅＬＮとして、上記のステッ
プＳ４２に移行する。

ステップＳ４２の演算が終了した後には、ステップ３４
８で、上記休止時間τｒｓｔがインジェクタ休止時間下
限値｝（ｔｒｓｔより大きいか、あるいは等しいかを判
定し、この判定がＹＥＳのときには、ステップＳ４９で
、トレーリング噴射禁止フラグＦｌ１ｎｈＮを０すなわ
ちＯＦＦとし、一方上記判定がＮｏのときには、ステッ
プＳ５０で、ウエット補正噴射パルス幅τｅＮそのもの
をリーディング噴射パルス輻τｅｌＮとするとともに、
ステップＳ５ｌで、トレーリング噴射禁止フラグＦＬｌ
ｒ＋ｈＮを１すなわちＯＮ状態とする。

この後、ステップ３５２で、タイマＴ　ＩｎｊＮをリセ
ットし、ステップ３５３で、リーディング噴射パルス幅
τｅいと無効噴射時間τＶとを加えて、噴射終了時間す
なわちパルス幅Ｔ　＠ｎｄＮを演算し、セットする。次
いで、ステップＳ５４で、噴射開始フラグＦｉｎｊＮを
１すなわちＯＮとして、噴射を実行する〈ステップＳ５
５〉。

上記ステップ３４３の判定がＮＯのときには、トレーリ
ング噴射のみとするため、リーディング噴射パルス幅τ
ｅｔＮを、ステップ３５６で０とするとともに、ステッ
プＳ５７で、ウエット袖正噴射パルス幅τｅ，１そのも
のをトレーリング噴射パルス幅τｅｔＮとする。

この後、ステップ３５８で、式 １一τｅｔｗ／τｅ９ により、実効分割比ＲｔｎｔＮを演算し、次いで、この
演算した実効分割比Ｒ　ＩＩＩＪＮに基づき、式（　Ｉ
　　Ｒ　ｔ−ｊｓ）　　・τａ により、基本パルス幅τａの内のリーディング噴射分τ
ａＬＮを演算する（ステップＳ５９）。

次に、ステップＳ６０で、上記の式■に相当する式 αＬ　′ＴａＬＮ＋βＬ　＋τｍ． に基づいて、リーディング噴射時のみで、シリンダに供
給される燃料分τＣＬＮを演算し、最後に、上記の式の
と同様の式 （１−αＬ）τａＬＮ ＋（Ｉ　　Ｒ＋−ｊｗ）　　（１−βＬ）τｍ．により
、リーディング噴射によるインマニ燃料付着量τｍＬＮ
を演算し、制御を終了する。

次に、第６図を参照して、今度は、Ｎ気筒におけるリー
ディング噴射処理のサブルーチンについて説明する。

この制御は、まず、ステップＳ７０において、？本パル
ス幅τａが、リーディング噴射時のみでシリンダに供給
される燃料分τＣＬＮより大きいか、あるいは等しいか
を判定する。この判定がＹＥＳのときには、ステップＳ
７１で、ウエット補正禁止カウンタＣ。，が０かを判定
する。この判定がＹＥＳのときには、ステップＳ７２で
、トレーリング噴射禁止フラグＦＬｌｎｈＮが０か、す
なわちＯＦＦ状態かを判定し、この判定がＹＥＳのとき
には、ステップ３７３で、上記の式■と同様の式で、Ｎ
気筒のウエット補正噴射パルス幅τｅＮを演算する。次
いで、ステップＳ７４で、式 （　ｒ　ａ−ｒ　ａｔＮＲｔｎｊｓ”βＴ′τｍＮ）／
αｉτａＬＮ：リーディング噴射負担分 ＲＬ，，ｊＮ：リーディング噴射時の実効噴射分に基づ
き、分割噴射時におけるトレーリング噴射パルス幅τｅ
ｖｓを演算する。

この後、ステップ３７５において、分割禁止フラグＦ■
．が０すなわちＯＦＦであるかを判定する。次いで、ス
テップＳ？６で、トレーリング噴射パルス輻τｅｔＮが
パルス幅下限値Ｋ　ｔａｎより犬？いか、あるいは等し
いかを判定し、この判定がＹＥＳのときには、ステップ
３７？で、そのブロック内に示された式 ６　０／Ｎ　　（ｒ　ｅｖＨ＋ｒ　ｖ）ここで、τＶは
無効噴射時間 により、インジェクタすなわち燃料噴射弁の休止時間τ
ｒｓｔを演算する。

ステップ３７８で、上記休止時間τｒｓｔがインジェク
タ休止時間下限値Ｋｔｒｓｔより大きいか、あるいは等
しいかを判定し、この判定がＮＯのときには、ステップ
Ｓ７９で、トレーリング噴射パルス幅τｅＴＨを、式 ６０／Ｎ−　（Ｋｔ　ｒｓ　ｔ＋ｒｖ）により演算する
。

この後、ステップ３８０で、タイマＴ　ｉｎＪＮをリセ
ットし、ステップ３８１で、トレーリング噴射パルス幅
τｅＴＮと無効噴射時間τＶとを加えて、噴射終了時間
すなわちパルス幅Ｔ　ｓｎｄＮを演算し、セットする。

次いで、ステップ３８２で、噴射開始フラグＦｔｎ■９
を１すなわちＯＮとして、噴射を実行する（ステップＳ
８３）。

最後に、ステップ３８４で、全体のインマニ燃料付着量
τｍａｔを、式 （１−αｉ）τｅ？Ｎ ＋　Ｒ　ＩｎＪＮ　（　１−βｙ　）　Ｔ　ｍ　Ｎ＋　
ｆ　ｍ　ＬＭにより演算し、制御を終了する。

上記ステップ３７０における判定がＮｏのときには、上
記のステップＳ８４に移行する。

上記ステップ３７１の判定がＮｏのとき、すなわちウエ
ット補正を行わないときには、ステップ３８５で、基本
噴射パルス幅τａをウエット補正噴射パルス幅ｆｅ１と
する。次いで、ステップ８８６で、トレーリング噴射禁
止フラグＦ　ｔｉｎｈＮが０か、すなわちＯＦＦ状態か
を判定し、この判定がＹＥＳのときには、ステップＳ８
７で、基本噴射パルス幅τａからリーディング負担分τ
ａＬＮを引いたものをトレーリング噴射パルス幅τｅｔ
Ｎとして、上記ステップ３７５に移行する。

上記ステップＳ７２における判定がＮｏのとき、すなわ
ちトレーリング噴射が禁止のときには、ステップＳ８８
で、そのブロック内に記載されている上記式■と同様の
式によりウエット補正噴射パルス幅τｅＮを演算する。

次いで、ステップＳ８９で、この演算したウエット補正
噴射パルス幅τｅｍをリーディング噴射パルス幅τｅｔ
ｓとし、トレーリング噴射パルス幅τｅＴＮを０とする
。次に、ステップＳ９０で、リーディング噴射パルス幅
ｒｅＬＮと無効噴射時間τＶとを加えて、噴射終了時間
すなわちパルス幅Ｔ．。．を演算し、すなわちパルス幅
を延長して、ステップＳ９１で、リーディング噴射時間
の延長を実行し、ステップＳ８４に移行する。

上記ステップ３７５の判定がＮＯのとき、すなわち分割
噴射を行わないときには、ステップＳ９２で、分割比Ｒ
ＩＩＩＪがｌか、すなわちトレーリング噴射のみか、リ
ーディング噴射のみかを判定する。この判定がＹＥＳの
ときには、ステップＳ９３で、ウエット補正噴射パルス
幅τｅ．がパルス幅下限値Ｋ０。より大きいか、あるい
は等しいかを判定する。この判定がＹＥＳのときには、
ステップＳ９４で、ウエット補正噴射パルス幅τｅＨを
トレーリング噴射パルス幅τｅＴＮとして上記のステッ
プ３７７に移行し、上記判定がＮＯのときには、ステッ
プＳ９５で、パルス幅下限値Ｋ　ｔａｎをトレーリング
噴射パルス幅τｅＴＮとして上記のステップ３７７に移
行する。上記ステップＳ７６の判定がＮｏのときにも、
上記ステップ３９５を介してステップＳ７７に移行して
、それ以降のステップを実行し、制御の１ルーチンを終
了する。

（発明の効果） 本発明のエンジンの燃料制御装置においては、以上説明
したように、前回噴射された燃料のうち吸気通路に付着
した付着分と、前回の付着燃料のうち気化により持ち去
られなかった付着残量燃料とにより、その燃料供給時に
おける吸気通路付着゜燃料を演算し、この吸気通路付着
燃料に基づいて、吸気通路に付着した燃料が気化してエ
ンジン燃焼室に吸入される持ち去り分の演算を行い、こ
の持ち去り分と、インジェクタから噴射される燃料のう
ち直接燃焼室に吸入される直入分とに基づいて、エンジ
ンに供給される燃料供給量を演算するようにしたので、
例えば、非同期パルスの供給によりインマニウエッｌ−
１１が変化しても、この変化分を正確に把握でき、精度
のよい燃料供給を行うことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のエンジンの燃料制御装置の原理を説
明するための説明図、 ｔＩｒ．２図は、本発明の実施例によるエンジンの燃料
制御装置の全休構戊図、 第３図は、上記燃料制御装置の制御の状態を説明するた
めのブロック図、 第４図は、上記燃料制御装置の制御の全体を説明するた
めのフローチャート図、 第５図は、Ｎ気筒におけるリーディング噴射処理ルーチ
ンを示すフローチャート図、 ′ｊ５６図は、Ｎ気筒におけるトレーリング噴射処理ル
ーチンを示すフローチャート図、 第７図は、トレーリング噴射時の燃料の直入率特性を示
す図、 第８図は、トレーリング噴射時の燃料の持ち去り率特性
を示す図、 ｖ９図は、リーディング噴射時の燃料の直入率特性を示
す図、 第１０図は、リーディング噴射時の燃料の持ち去り率特
性を示す図、 第１１図は、暖機増量率特性を示す図、第１２図は、無
効噴射時間の特性を示す図、第１３図は、分割噴射の分
割比の特性を示す図である。 ■　・燃料噴射弁 ２　　一吸入通路 ３　　付着分 ４　　燃焼室 ５　一直入分 ６　　インマニウエット量 ７　　持ち去り分

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. エンジンに供給される燃料供給量を、燃料噴射弁から噴
   射された燃料のうち直接燃焼室に吸入される直入分と、
   吸気通路に付着した燃料が気化して吸入される持ち去り
   分とに基づいて設定するエンジンの燃料制御装置におい
   て、前記持ち去り分の演算の基となる吸気通路付着燃料
   を、前回噴射された燃料のうち吸気通路に付着した付着
   分と、前回の付着燃料のうち気化により持ち去られなか
   った付着残量燃料とにより演算する演算手段を備えてい
   ることを特徴とするエンジンの燃料制御装置。