JPH0328153B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0328153B2 JPH0328153B2 JP4609782A JP4609782A JPH0328153B2 JP H0328153 B2 JPH0328153 B2 JP H0328153B2 JP 4609782 A JP4609782 A JP 4609782A JP 4609782 A JP4609782 A JP 4609782A JP H0328153 B2 JPH0328153 B2 JP H0328153B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- converter
- output
- input
- battery
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
- H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/10—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Voltage And Current In General (AREA)
- Continuous-Control Power Sources That Use Transistors (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電池を用いた電源回路に関し、簡単な
構成にして、絶対値が高精度をもつて等しく、互
いに極性を異にする２つの直流電圧が得られ、電
池の電圧が低下した場合にもその消耗が抑えら
れ、且つ電圧の異なる電池を用いることのできる
ものを提案せんとするものである。
構成にして、絶対値が高精度をもつて等しく、互
いに極性を異にする２つの直流電圧が得られ、電
池の電圧が低下した場合にもその消耗が抑えら
れ、且つ電圧の異なる電池を用いることのできる
ものを提案せんとするものである。
以下に第１図を参照して、本発明の一実施例を
説明する。先ず、電源回路２について説明する。
Ｅは電池であつて、１次電池又は２次電池が可能
であり、通常用いられる乾電池あるいは充電式電
池又は車両用電池（充電式電池）でもよい。電池
Ｅの第１の電極（ここでは負極であるが正極でも
よい）は接地され、第２の電極（従つて正極但し
第１の電極が正極の場合は負極となる）が第１及
び第２のDC−DCコンバータ３Ａ及び３Ｂの入力
端子に接続される。
説明する。先ず、電源回路２について説明する。
Ｅは電池であつて、１次電池又は２次電池が可能
であり、通常用いられる乾電池あるいは充電式電
池又は車両用電池（充電式電池）でもよい。電池
Ｅの第１の電極（ここでは負極であるが正極でも
よい）は接地され、第２の電極（従つて正極但し
第１の電極が正極の場合は負極となる）が第１及
び第２のDC−DCコンバータ３Ａ及び３Ｂの入力
端子に接続される。
まず第１のDC−DCコンバータ３Ａについて説
明する。このコンバータ３Ａは昇圧形である。電
池Ｅの正極がエネルギ蓄積手段としてのコイル
Laを通じて整流手段としてのダイオードDaのア
ノードに接続される。コイルLa及びダイオード
Daの接続中点はスイツチング手段としてのトラ
ンジスタ（この場合はNPN形）Qaのコレクタに
接続されそのエミツタが保護抵抗器を介して接地
される。ダイオードDaのカソードは平滑手段１
０を通じて第１の出力端子T1に接続される。平
滑手段１０はコイルLa及びコンデンサCa，Ca′よ
り成るπ形回路にて構成されている。４はトラン
ジスタQaをスイツチング制御する制御手段とし
てのパルス幅変調信号発生器である。５はこのパ
ルス幅変調信号発生器４を制御するレベル比較器
である。このレベル比較器５では、第１の出力端
子T1の第１の出力電圧＋V0と基準電圧発生回路
８よりの基準電圧を比較して第１の出力端子T1
に所定の定電圧が得られるようになされる。又、
このパルス幅変調信号発生器４は、入力電圧が基
準電圧以下のときはパルス幅変調信号を発生しな
いで、トランジスタQaをオフ状態に成し、その
基準電圧を越えるとレベル比較器５よりの比較出
力に応じてデユーテイフアクタの変化するパルス
幅変調信号を発生し得るように構成されている。
例えば第２図に示す如く入力電圧（電池Ｅの電
圧）Viが例えば＋6V以下のときはトランジスタ
Qaはオフとなつて電池Ｅの正極の電圧が殆んど
そのまま第１の出力端子T1に得られる。そして、
入力電圧Viが＋6Vを越えると、パルス幅変調信
号発生器４が作動して、第１の出力端子T1に得
られる第１の出力電圧＋V0が一定電圧＋9Vとな
るように制御されるものである。従つて基準電圧
発生回路８の基準電圧はこの場合は＋9Vである。
尚、入力電圧Viが6V以上か否かであるかの判別
は、図示せざるも例えば電池Ｅの正極の電圧をパ
ルス幅変調信号発生器４に供給してそこで行なう
ようにすればよい。
明する。このコンバータ３Ａは昇圧形である。電
池Ｅの正極がエネルギ蓄積手段としてのコイル
Laを通じて整流手段としてのダイオードDaのア
ノードに接続される。コイルLa及びダイオード
Daの接続中点はスイツチング手段としてのトラ
ンジスタ（この場合はNPN形）Qaのコレクタに
接続されそのエミツタが保護抵抗器を介して接地
される。ダイオードDaのカソードは平滑手段１
０を通じて第１の出力端子T1に接続される。平
滑手段１０はコイルLa及びコンデンサCa，Ca′よ
り成るπ形回路にて構成されている。４はトラン
ジスタQaをスイツチング制御する制御手段とし
てのパルス幅変調信号発生器である。５はこのパ
ルス幅変調信号発生器４を制御するレベル比較器
である。このレベル比較器５では、第１の出力端
子T1の第１の出力電圧＋V0と基準電圧発生回路
８よりの基準電圧を比較して第１の出力端子T1
に所定の定電圧が得られるようになされる。又、
このパルス幅変調信号発生器４は、入力電圧が基
準電圧以下のときはパルス幅変調信号を発生しな
いで、トランジスタQaをオフ状態に成し、その
基準電圧を越えるとレベル比較器５よりの比較出
力に応じてデユーテイフアクタの変化するパルス
幅変調信号を発生し得るように構成されている。
例えば第２図に示す如く入力電圧（電池Ｅの電
圧）Viが例えば＋6V以下のときはトランジスタ
Qaはオフとなつて電池Ｅの正極の電圧が殆んど
そのまま第１の出力端子T1に得られる。そして、
入力電圧Viが＋6Vを越えると、パルス幅変調信
号発生器４が作動して、第１の出力端子T1に得
られる第１の出力電圧＋V0が一定電圧＋9Vとな
るように制御されるものである。従つて基準電圧
発生回路８の基準電圧はこの場合は＋9Vである。
尚、入力電圧Viが6V以上か否かであるかの判別
は、図示せざるも例えば電池Ｅの正極の電圧をパ
ルス幅変調信号発生器４に供給してそこで行なう
ようにすればよい。
次に第２のDC−DCコンバータ３Ｂについて説
明する。スイツチング手段としてのトランジスタ
（例えばNPN形）Qbのコレクタが電池Ｅの正極
に接続され、そのエミツタがエネルギ蓄積手段と
してのコイルLbを通じて接地されると共に、そ
のエミツタが整流手段としてのダイオードDbの
カソードに接続される。ダイオードDbのアノー
ドは平滑手段１１を通じて第２の出力端子T2に
接続される。平滑手段１１はコイルLb′及びコン
デンサCb，Cb′からなるπ形回路にて構成されて
いる。６はトランジスタQbをスイツチング制御
する制御手段としてのパルス幅変調信号発生器で
ある。７はレベル比較器であつて、その比較出力
によつてパルス幅変調信号発生器６より発生する
パルス幅変調信号のデユーテイフアクタを制御す
る。このレベル比較器７は第１及び第２の出力端
子T1，T2よりの第１及び第２の出力電圧＋V0及
び−V0の絶対値が等しくなるようにDC−DCコ
ンバータ３Ｂを制御するためのもので、ここでは
値の等しい抵抗器ｒ１，ｒ２を通じて第１及び第
２の出力端子T1，T2の出力電圧＋V0、−V0を加
算し、その加算出力と接地電位とをレベル比較器
７にて比較しているものである。この場合この
DC−DCコンバータ３Ｂは、DC−DCコンバータ
３Ａと異なり入力電圧が0V以上の電圧で常に作
動しているものである。即ち、第２の出力端子
T2の第２の出力電圧−V0は、第２図に示す如く
第１の出力端子T1よりの第１の出力電圧＋V0に
絶対値に於いて等しくなるようにDC−DCコンバ
ータ３Ｂが制御され、しかもその出力端子からは
入力電圧と極性の逆の出力電圧が得られるように
構成されている。又、整流手段としてのダイオー
ドDbは例えばトランジスタQbが長時間短絡状態
となつたときにも、電池Ｅよりの正電圧がそのま
ま第２の出力端子T2に供給されるのを防ぐため
の保護ダイオードの機能をも有している。
明する。スイツチング手段としてのトランジスタ
（例えばNPN形）Qbのコレクタが電池Ｅの正極
に接続され、そのエミツタがエネルギ蓄積手段と
してのコイルLbを通じて接地されると共に、そ
のエミツタが整流手段としてのダイオードDbの
カソードに接続される。ダイオードDbのアノー
ドは平滑手段１１を通じて第２の出力端子T2に
接続される。平滑手段１１はコイルLb′及びコン
デンサCb，Cb′からなるπ形回路にて構成されて
いる。６はトランジスタQbをスイツチング制御
する制御手段としてのパルス幅変調信号発生器で
ある。７はレベル比較器であつて、その比較出力
によつてパルス幅変調信号発生器６より発生する
パルス幅変調信号のデユーテイフアクタを制御す
る。このレベル比較器７は第１及び第２の出力端
子T1，T2よりの第１及び第２の出力電圧＋V0及
び−V0の絶対値が等しくなるようにDC−DCコ
ンバータ３Ｂを制御するためのもので、ここでは
値の等しい抵抗器ｒ１，ｒ２を通じて第１及び第
２の出力端子T1，T2の出力電圧＋V0、−V0を加
算し、その加算出力と接地電位とをレベル比較器
７にて比較しているものである。この場合この
DC−DCコンバータ３Ｂは、DC−DCコンバータ
３Ａと異なり入力電圧が0V以上の電圧で常に作
動しているものである。即ち、第２の出力端子
T2の第２の出力電圧−V0は、第２図に示す如く
第１の出力端子T1よりの第１の出力電圧＋V0に
絶対値に於いて等しくなるようにDC−DCコンバ
ータ３Ｂが制御され、しかもその出力端子からは
入力電圧と極性の逆の出力電圧が得られるように
構成されている。又、整流手段としてのダイオー
ドDbは例えばトランジスタQbが長時間短絡状態
となつたときにも、電池Ｅよりの正電圧がそのま
ま第２の出力端子T2に供給されるのを防ぐため
の保護ダイオードの機能をも有している。
尚、第１及び第２のDC−DCコンバータ３Ａ，
３Ｂのパルス幅変調信号発生器４，６は、共通発
振器を用いてその各パルス幅変調信号を同期させ
ることができる。
３Ｂのパルス幅変調信号発生器４，６は、共通発
振器を用いてその各パルス幅変調信号を同期させ
ることができる。
上述の第１のDC−DCコンバータ３Ａの場合
は、入力電圧が＋6V以上で＋9V以下であつて
も、＋9Vの定電圧を得るようにした場合である
が、勿論第２図に破線に示す如く、入力電圧Vi
が＋9V以下のとき入力電圧Viがそのまま出力電
圧＋V0となり、入力電圧Viが＋9V以上のとき第
１の出力電圧＋V0として＋9Vの定電圧が得られ
るようにしてもよい。
は、入力電圧が＋6V以上で＋9V以下であつて
も、＋9Vの定電圧を得るようにした場合である
が、勿論第２図に破線に示す如く、入力電圧Vi
が＋9V以下のとき入力電圧Viがそのまま出力電
圧＋V0となり、入力電圧Viが＋9V以上のとき第
１の出力電圧＋V0として＋9Vの定電圧が得られ
るようにしてもよい。
次にこの電源回路２に接続されるパワーアンプ
１の一例について説明する。NPN形トランジス
タQ1及びPNP形トランジスタQ2の各エミツタが
抵抗器R1，R2を通じて互いに接続され、その接
続中点が接地される。トランジスタQ1，Q2の各
ベースが音声信号源等の信号源ｅを通じて接地さ
れる。NPN形トランジスタQ4及びPNP形トラン
ジスタQ5の各ベースが夫々トランジスタQ1，Q2
のコレクタに夫々接続される。NPN形トランジ
スタQ3のコレクタがトランジスタQ4のベースに
接続され、トランジスタQ3のエミツタがトラン
ジスタQ5のベースに接続される。トランジスタ
Q3のベースが抵抗器R3を通じてそのコレクタに
接続され、そのベースが抵抗器R4を通じそのエ
ミツタに接続される。第１の出力端子T1はトラ
ンジスタQ4のコレクタに接続されると共に、定
電流回路J1を介してトランジスタQ4のベースに
接続される。第２の出力端子T2はトランジスタ
Q5のコレクタに接続されると共に、定電流回路
J2を介してトランジスタQ5のベースに接続され
る。又、トランジスタQ4，Q5の各エミツタ間に
は抵抗器R5が接続される。NPN形のトランジス
タQ6のコレクタが第１の出力端子T1に接続され、
そのベースがトランジスタQ4のエミツタに接続
される。PNP形トランジスタQ7のコレクタが第
２出力端子T2に接続されると共に、そのベース
がトランジスタQ5のエミツタに接続される。ト
ランジスタQ6及びQ7の各エミツタが夫夫抵抗器
R6，R7を通じて互いに接続され、その接続中点
がコイルL1及び抵抗器R12の並列回路を通じてス
ピーカSPのボイスコイルの一端に接続される。
そのボイスコイルの他端は接地される。又、スピ
ーカSPのボイスコイルの一端はコンデンサC3及
び抵抗器R13の直列回路を通じて接地される。
１の一例について説明する。NPN形トランジス
タQ1及びPNP形トランジスタQ2の各エミツタが
抵抗器R1，R2を通じて互いに接続され、その接
続中点が接地される。トランジスタQ1，Q2の各
ベースが音声信号源等の信号源ｅを通じて接地さ
れる。NPN形トランジスタQ4及びPNP形トラン
ジスタQ5の各ベースが夫々トランジスタQ1，Q2
のコレクタに夫々接続される。NPN形トランジ
スタQ3のコレクタがトランジスタQ4のベースに
接続され、トランジスタQ3のエミツタがトラン
ジスタQ5のベースに接続される。トランジスタ
Q3のベースが抵抗器R3を通じてそのコレクタに
接続され、そのベースが抵抗器R4を通じそのエ
ミツタに接続される。第１の出力端子T1はトラ
ンジスタQ4のコレクタに接続されると共に、定
電流回路J1を介してトランジスタQ4のベースに
接続される。第２の出力端子T2はトランジスタ
Q5のコレクタに接続されると共に、定電流回路
J2を介してトランジスタQ5のベースに接続され
る。又、トランジスタQ4，Q5の各エミツタ間に
は抵抗器R5が接続される。NPN形のトランジス
タQ6のコレクタが第１の出力端子T1に接続され、
そのベースがトランジスタQ4のエミツタに接続
される。PNP形トランジスタQ7のコレクタが第
２出力端子T2に接続されると共に、そのベース
がトランジスタQ5のエミツタに接続される。ト
ランジスタQ6及びQ7の各エミツタが夫夫抵抗器
R6，R7を通じて互いに接続され、その接続中点
がコイルL1及び抵抗器R12の並列回路を通じてス
ピーカSPのボイスコイルの一端に接続される。
そのボイスコイルの他端は接地される。又、スピ
ーカSPのボイスコイルの一端はコンデンサC3及
び抵抗器R13の直列回路を通じて接地される。
第１図の実施例に於いては、例えば入力電圧＋
Viが＋6V以下のときは入力電圧Viがそのまま第
１の出力端子T1に得られ、＋6Vを越えるとDC−
DCコンバータ３Ａが作動して第１の出力端子T1
には＋9Vの一定電圧が得られるようにした場合
であるが、その代りに電池Ｅの入力電圧が＋6V
を越えたときは例えば＋6Vと＋9Vの間でアンプ
１に供給される入力信号に応じて第１の出力電圧
を変化させるようにしてもよい。その場合のレベ
ル比較器５の具体構成を第３図について説明す
る。１８は差動増幅器（演算増幅器）、１９はそ
の出力端子である。第１の出力端子T1が抵抗器
１３−１４−１５−１７を介して第２の出力端子
T2に接続される。そして、抵抗器１４はポテン
シヨメータにて構成され、その可動端子が差動増
幅器１８の非反転入力端子に接続される。又、抵
抗器１５及び１７の接続中点が基準電圧源として
のツエナーダイオード８′のアノード・カソード
間を通じて接地される。更に、１２は信号源ｅの
入力信号に応じた電圧を発生する手段であつて、
差動増幅器２０が設けられ、その出力端子２１は
抵抗器２２を介して接地されると共に、差動増幅
器１８の反転入力端子に接続される。差動増幅器
２０の反転入力端子は抵抗器Rc及びコンデンサ
Ccの並列回路を通じて接地されると共に、ダイ
オードDcのアノードに接続される。ダイオード
Dcのカソードは他のダイオードDc′のアノードに
接続され、ダイオードDc′のカソードは接地され
る。ダイオードDc及びDc′の接続中点はコンデン
サCc′−信号源ｅの直列回路を通じて接地される。
この比較回路５では、差動増幅器１８の非反転入
力端子に、基準信号の直流成分の逆極性のもの
と、比較すべき信号とを上述の抵抗器１３乃至１
５にて加算し、その加算出力を差動増幅器１８の
非反転入力端子に供給するものである。そしてこ
のツエナーダイオードよりの電圧は実際の基準電
圧の極性を反転したものである。又、可変電圧、
即ち信号源ｅの入力信号に応じた信号は、差動増
幅器１８の反転入力端子に供給するようにしてい
るものである。
Viが＋6V以下のときは入力電圧Viがそのまま第
１の出力端子T1に得られ、＋6Vを越えるとDC−
DCコンバータ３Ａが作動して第１の出力端子T1
には＋9Vの一定電圧が得られるようにした場合
であるが、その代りに電池Ｅの入力電圧が＋6V
を越えたときは例えば＋6Vと＋9Vの間でアンプ
１に供給される入力信号に応じて第１の出力電圧
を変化させるようにしてもよい。その場合のレベ
ル比較器５の具体構成を第３図について説明す
る。１８は差動増幅器（演算増幅器）、１９はそ
の出力端子である。第１の出力端子T1が抵抗器
１３−１４−１５−１７を介して第２の出力端子
T2に接続される。そして、抵抗器１４はポテン
シヨメータにて構成され、その可動端子が差動増
幅器１８の非反転入力端子に接続される。又、抵
抗器１５及び１７の接続中点が基準電圧源として
のツエナーダイオード８′のアノード・カソード
間を通じて接地される。更に、１２は信号源ｅの
入力信号に応じた電圧を発生する手段であつて、
差動増幅器２０が設けられ、その出力端子２１は
抵抗器２２を介して接地されると共に、差動増幅
器１８の反転入力端子に接続される。差動増幅器
２０の反転入力端子は抵抗器Rc及びコンデンサ
Ccの並列回路を通じて接地されると共に、ダイ
オードDcのアノードに接続される。ダイオード
Dcのカソードは他のダイオードDc′のアノードに
接続され、ダイオードDc′のカソードは接地され
る。ダイオードDc及びDc′の接続中点はコンデン
サCc′−信号源ｅの直列回路を通じて接地される。
この比較回路５では、差動増幅器１８の非反転入
力端子に、基準信号の直流成分の逆極性のもの
と、比較すべき信号とを上述の抵抗器１３乃至１
５にて加算し、その加算出力を差動増幅器１８の
非反転入力端子に供給するものである。そしてこ
のツエナーダイオードよりの電圧は実際の基準電
圧の極性を反転したものである。又、可変電圧、
即ち信号源ｅの入力信号に応じた信号は、差動増
幅器１８の反転入力端子に供給するようにしてい
るものである。
このレベル比較器５の動作を説明する。まず差
動増幅器１８の反転入力端子が接地されているも
のと仮定する。そしてツエナーダイオード８′の
アノード側には−9Vの電圧が得られるように成
されている。従つて第１の出力端子T1に得られ
る電圧が＋9Vであれば、ポテンシヨメータ１４
の可動端子よりみたその上下の抵抗値を等しくし
ておけば、差動増幅器１８の非反転入力端子には
0Vが供給されてその反転入力端子の接地電位、
即ち0Vと比較され、出力端子１９には比較出力
0Vが出力されることになる。又、この場合に於
いて、第１の出力端子T1の電圧が9.5Vであれば、
基準電圧−9Vの絶対値である＋9Vの差の電圧即
ち0.5Vの１／２の電圧が入力されて増幅された
後、制御信号としてが出力端子１９に得られるこ
とになる。
動増幅器１８の反転入力端子が接地されているも
のと仮定する。そしてツエナーダイオード８′の
アノード側には−9Vの電圧が得られるように成
されている。従つて第１の出力端子T1に得られ
る電圧が＋9Vであれば、ポテンシヨメータ１４
の可動端子よりみたその上下の抵抗値を等しくし
ておけば、差動増幅器１８の非反転入力端子には
0Vが供給されてその反転入力端子の接地電位、
即ち0Vと比較され、出力端子１９には比較出力
0Vが出力されることになる。又、この場合に於
いて、第１の出力端子T1の電圧が9.5Vであれば、
基準電圧−9Vの絶対値である＋9Vの差の電圧即
ち0.5Vの１／２の電圧が入力されて増幅された
後、制御信号としてが出力端子１９に得られるこ
とになる。
そして、この場合には差動増幅器１８の反転入
力端子に供給される電圧が上述の接地電位の代り
に、信号源ｅよりの入力信号を整流した整流電圧
に応じて変化する。従つて差動増幅器１８の比較
出力は、信号源ｅの入力信号の整流出力に応じて
変化することになる。このためパルス幅変調信号
発生器４よりのパルス幅変調信号もそれに応じて
デユーテイが変化することになる。斯くすること
によつて、パワーアンプ１の出力の効率が一層向
上することになる。
力端子に供給される電圧が上述の接地電位の代り
に、信号源ｅよりの入力信号を整流した整流電圧
に応じて変化する。従つて差動増幅器１８の比較
出力は、信号源ｅの入力信号の整流出力に応じて
変化することになる。このためパルス幅変調信号
発生器４よりのパルス幅変調信号もそれに応じて
デユーテイが変化することになる。斯くすること
によつて、パワーアンプ１の出力の効率が一層向
上することになる。
上述せる本発明によれば電池を用いた電源回路
に於いて、簡単な構成にて、絶対値を高精度をも
つて等しく、互いに極性を異する２つの直流電圧
が得られ、電池の電圧が低下した場合にもその消
耗が抑えられ且つ電圧の異なる電池を用いること
のできるものが得られる。即ち、第２のDC−DC
コンバータでは第１のDC−DCコンバータの出力
電圧と絶対値が高精度をもつて等しく互いに極性
を異にする出力電圧が得られる。従つて電池を１
個用いたにも拘らず夫々絶対値に於いて電池と等
しい２電圧を容易に得ることができる。又、電池
の電圧が低下した場合には、第１のDC−DCコン
バータに於いては、電池の電圧をそのまま出力端
子に供給するのでDC−DCコンバータが動作する
ことによる電池の消耗が抑えられる。又、第１の
DC−DCコンバータでは電圧の異なる電池、例え
ば通常の電池と車両用の電池に於いて電圧が異つ
ても所望の一定の電圧もしくは負荷回路としての
パワーアンプの入力信号に応じた電圧を得ること
ができる。
に於いて、簡単な構成にて、絶対値を高精度をも
つて等しく、互いに極性を異する２つの直流電圧
が得られ、電池の電圧が低下した場合にもその消
耗が抑えられ且つ電圧の異なる電池を用いること
のできるものが得られる。即ち、第２のDC−DC
コンバータでは第１のDC−DCコンバータの出力
電圧と絶対値が高精度をもつて等しく互いに極性
を異にする出力電圧が得られる。従つて電池を１
個用いたにも拘らず夫々絶対値に於いて電池と等
しい２電圧を容易に得ることができる。又、電池
の電圧が低下した場合には、第１のDC−DCコン
バータに於いては、電池の電圧をそのまま出力端
子に供給するのでDC−DCコンバータが動作する
ことによる電池の消耗が抑えられる。又、第１の
DC−DCコンバータでは電圧の異なる電池、例え
ば通常の電池と車両用の電池に於いて電圧が異つ
ても所望の一定の電圧もしくは負荷回路としての
パワーアンプの入力信号に応じた電圧を得ること
ができる。
又、パワーアンプでは２電源を用いることによ
つて、１電源の場合の４倍の効率の出力を得るこ
とができ、再生音質の向上に資することができ
る。又、上述の第２の実施例の如く、第１のDC
−DCコンバータの入力電圧が所定電圧以上にな
つたとき、出力電圧を負荷回路としてのパワーア
ンプの入力信号に応じて変化させるときは、パワ
ーアンプの効率が一層高くなる。
つて、１電源の場合の４倍の効率の出力を得るこ
とができ、再生音質の向上に資することができ
る。又、上述の第２の実施例の如く、第１のDC
−DCコンバータの入力電圧が所定電圧以上にな
つたとき、出力電圧を負荷回路としてのパワーア
ンプの入力信号に応じて変化させるときは、パワ
ーアンプの効率が一層高くなる。
第１図は本発明の一実施例を示す回路図、第２
図はその説明に供する特性曲線図、第３図は本発
明の他の実施例の一部を示す回路図である。 １はパワーアンプ、Ｅは電池、２は電源回路、
３Ａ及び３Ｂは夫々第１及び第２のDC−DCコン
バータ、Qbはスイツチング手段、Lbはエネルギ
蓄積手段、Dbは整流手段、１１は平滑手段、６
は制御手段、７はレベル比較手段である。
図はその説明に供する特性曲線図、第３図は本発
明の他の実施例の一部を示す回路図である。 １はパワーアンプ、Ｅは電池、２は電源回路、
３Ａ及び３Ｂは夫々第１及び第２のDC−DCコン
バータ、Qbはスイツチング手段、Lbはエネルギ
蓄積手段、Dbは整流手段、１１は平滑手段、６
は制御手段、７はレベル比較手段である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 電池の第１の電極を接地すると共に、その第
２の電極を第１及び第２のDC−DCコンバータの
各入力端子に接続し、上記第１のDC−DCコンバ
ータは入力電圧が基準電圧以下のときは上記入力
電圧に応じた出力電圧が得られると共に、上記入
力電圧が上記基準電圧を越えると上記出力電圧は
定電圧に保持されるように成され、上記第２の
DC−DCコンバータはスイツチング手段、エネル
ギ蓄積手段、整流手段、平滑手段、レベル比較手
段、該レベル比較手段の比較出力に基づいて上記
スイツチング手段を制御する制御手段とを具備
し、上記第１のDC−DCコンバータの出力電圧と
絶対値が等しく極性が逆の出力電圧が上記第２の
DC−DCコンバータより得られるように成された
ことを特徴とする電源回路。 ２ 電池の第１の電極を接地すると共に、その第
２の電極を第１及び第２のDC−DCコンバータの
各入力端子に接続し、上記第１のDC−DCコンバ
ータは入力電圧が基準電圧以下のときは上記入力
電圧に応じた出力電圧が得られると共に、上記入
力電圧が上記基準電圧を越えると上記出力電圧は
負荷回路の入力信号に応じて変化するように成さ
れ、上記第２のDC−DCコンバータはスイツチン
グ手段、エネルギ蓄積手段、整流手段、平滑手
段、レベル比較手段、該レベル比較手段の比較出
力に基づいて上記スイツチング手段を制御する制
御手段とを具備し、上記第１のDC−DCコンバー
タの出力電圧と絶対値が等しく極性が逆の出力電
圧が上記第２のDC−DCコンバータより得られる
ようになされたことを特徴とする電源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4609782A JPS58163029A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4609782A JPS58163029A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58163029A JPS58163029A (ja) | 1983-09-27 |
| JPH0328153B2 true JPH0328153B2 (ja) | 1991-04-18 |
Family
ID=12737483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4609782A Granted JPS58163029A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58163029A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62163564A (ja) * | 1986-01-10 | 1987-07-20 | Sanyo Electric Co Ltd | 電源回路 |
-
1982
- 1982-03-23 JP JP4609782A patent/JPS58163029A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58163029A (ja) | 1983-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60215222A (ja) | 直流電源回路 | |
| US4748342A (en) | Power supply circuit | |
| US5101336A (en) | Switching converter | |
| JPS6026326B2 (ja) | 水平発振回路 | |
| JPS58163029A (ja) | 電源回路 | |
| JPS59103571A (ja) | スイツチングレギユレ−タ回路 | |
| JP3101696B2 (ja) | スイッチングレギュレータ | |
| JP2586551B2 (ja) | 鋸波の振幅制御回路 | |
| JPH0516875Y2 (ja) | ||
| JPH0328152B2 (ja) | ||
| JPH043593Y2 (ja) | ||
| JPH0722860A (ja) | スピーカ駆動用スイッチングアンプ | |
| JPH019270Y2 (ja) | ||
| JPH0242074Y2 (ja) | ||
| JPH0543534Y2 (ja) | ||
| JPH0112547Y2 (ja) | ||
| JP2569735Y2 (ja) | スイッチング電源 | |
| JPH0537636Y2 (ja) | ||
| JPH03745Y2 (ja) | ||
| JPH0238509Y2 (ja) | ||
| JPH0449345B2 (ja) | ||
| KR820002238B1 (ko) | 직류-직류 변환기 | |
| JPH0521123Y2 (ja) | ||
| JPS62163564A (ja) | 電源回路 | |
| JPS59169360A (ja) | スイツチングレギユレ−タ回路 |