JPH0331454A - 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法Info
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- JPH0331454A JPH0331454A JP16432389A JP16432389A JPH0331454A JP H0331454 A JPH0331454 A JP H0331454A JP 16432389 A JP16432389 A JP 16432389A JP 16432389 A JP16432389 A JP 16432389A JP H0331454 A JPH0331454 A JP H0331454A
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- Japan
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- rolling
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、優れたろう付は性と耐垂下性を有する熱交換
器用アルミニウム合金フィン材の製造方法に関するもの
である。
器用アルミニウム合金フィン材の製造方法に関するもの
である。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕一般にろ
う付は接合により組立てられるアルミニウム合金製熱交
換器は、水等の冷媒を通す通路（以下チューブという）
と熱を放散するフィンとからなり、チューブとしては熱
交換器の用途に応じて押出偏平多穴管、又はＡｌ−３ｉ
系合金ろう材を皮材としてクラッドしたプレージングシ
ートをプレス成形したプレートや電縫偏平管が用いられ
ている。またフィン材としては第２図に示すように、芯
材（４）の両面に皮材（５）をクラッドしたプレージン
グシート、又は皮材をクラッドしない裸のフィン材（ベ
ア材）が用いられている。
う付は接合により組立てられるアルミニウム合金製熱交
換器は、水等の冷媒を通す通路（以下チューブという）
と熱を放散するフィンとからなり、チューブとしては熱
交換器の用途に応じて押出偏平多穴管、又はＡｌ−３ｉ
系合金ろう材を皮材としてクラッドしたプレージングシ
ートをプレス成形したプレートや電縫偏平管が用いられ
ている。またフィン材としては第２図に示すように、芯
材（４）の両面に皮材（５）をクラッドしたプレージン
グシート、又は皮材をクラッドしない裸のフィン材（ベ
ア材）が用いられている。
ろう付けによるアルミニウム合金製熱交換器の具体例を
第３図〜第６図に示す。第３図はドロンカップエバポレ
ータであり、プレージングシートからなるプレス成形プ
レート（６）を積層してチューブ（１）を形成し、これ
にベア材又はプレージングシートからなるコルゲートフ
ィン（３）を組合わせたものである。第４図はエバポレ
ータであり、押出偏平多穴管からなるチューブ（１）と
プレージングシートからなるコルゲートフィン（３）組
合わせたものである。第５図はコンデンサであり、押出
多穴管からなるチューブ（１） とコルゲートフィン（
３）を組合わせたものである。第６図はラジェータであ
り、片面にＡｌ−８ｉ系合金ろう材をクラッドしたプレ
ージングシートで製作した電縫偏平管（管の外側にろう
材がくる）からなるチューブ（１）とベア材のフィン（
３）を組合わせたものである。これらの熱交換器のチュ
ーブとコルゲートフィンは約６００℃前後の温度でフラ
ックスろう付け、真空ろう付は又は不活性ガス雰囲気ろ
う付けにより組立てられている。
第３図〜第６図に示す。第３図はドロンカップエバポレ
ータであり、プレージングシートからなるプレス成形プ
レート（６）を積層してチューブ（１）を形成し、これ
にベア材又はプレージングシートからなるコルゲートフ
ィン（３）を組合わせたものである。第４図はエバポレ
ータであり、押出偏平多穴管からなるチューブ（１）と
プレージングシートからなるコルゲートフィン（３）組
合わせたものである。第５図はコンデンサであり、押出
多穴管からなるチューブ（１） とコルゲートフィン（
３）を組合わせたものである。第６図はラジェータであ
り、片面にＡｌ−８ｉ系合金ろう材をクラッドしたプレ
ージングシートで製作した電縫偏平管（管の外側にろう
材がくる）からなるチューブ（１）とベア材のフィン（
３）を組合わせたものである。これらの熱交換器のチュ
ーブとコルゲートフィンは約６００℃前後の温度でフラ
ックスろう付け、真空ろう付は又は不活性ガス雰囲気ろ
う付けにより組立てられている。
従来このようなろう付は組立てによるアルミニウム合金
製熱交換器においては、フィン材として耐座屈性のよい
Ａｌ−Ｍｎ系合金、例えば月Ｓ ３ＱＯ３合金（ＡＪ
−０，０５〜０．２０ｖ１％Ｃｕ −１、０〜１．５
ｗｔ％Ｍｎ合金）（以下ｗ１％を％と略記）又は月Ｓ
３２０３合金（Ａｌ−１，０〜１，５％Ｍｎ合金）を芯
材として、その両面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材ＣＡｌ−５
〜１２％Ｓｉ合金）又はＡｌ−３１−Ｍｇ合金ろう材（
Ａｌ−５〜１２％５ｉ−０，５〜２％Ｍｇ合金）をクラ
ッドした厚さ０．１ ”０．２ ｍｍのプレージングシ
ート又は厚さ０．１〜０．０４〜０．２ｍｍの前記ＪＩ
Ｓ ３００３ 、３２０３合金からなるベア材が使用さ
れている。
製熱交換器においては、フィン材として耐座屈性のよい
Ａｌ−Ｍｎ系合金、例えば月Ｓ ３ＱＯ３合金（ＡＪ
−０，０５〜０．２０ｖ１％Ｃｕ −１、０〜１．５
ｗｔ％Ｍｎ合金）（以下ｗ１％を％と略記）又は月Ｓ
３２０３合金（Ａｌ−１，０〜１，５％Ｍｎ合金）を芯
材として、その両面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材ＣＡｌ−５
〜１２％Ｓｉ合金）又はＡｌ−３１−Ｍｇ合金ろう材（
Ａｌ−５〜１２％５ｉ−０，５〜２％Ｍｇ合金）をクラ
ッドした厚さ０．１ ”０．２ ｍｍのプレージングシ
ート又は厚さ０．１〜０．０４〜０．２ｍｍの前記ＪＩ
Ｓ ３００３ 、３２０３合金からなるベア材が使用さ
れている。
近年、熱交換器の中でも特に自動車用熱交換器では、重
量軽減小形化の方向にあり、フィンの薄肉化が強く要求
されている。しかしながらフィンを薄肉化した場合、耐
高温座屈性が低下する問題があり、これを解決するため
に、Ａｌ−Ｍｎ系合金を連続鋳造圧延してフィン材を製
造することにより、フィン材の高温強度を高める方法が
提案されている。ところが連続鋳造圧延により製造した
フィン材は、確かに高温強度が高まるがろう付は性が劣
り、ろう付は加熱により十分なろう付けができないとい
う問題があった。
量軽減小形化の方向にあり、フィンの薄肉化が強く要求
されている。しかしながらフィンを薄肉化した場合、耐
高温座屈性が低下する問題があり、これを解決するため
に、Ａｌ−Ｍｎ系合金を連続鋳造圧延してフィン材を製
造することにより、フィン材の高温強度を高める方法が
提案されている。ところが連続鋳造圧延により製造した
フィン材は、確かに高温強度が高まるがろう付は性が劣
り、ろう付は加熱により十分なろう付けができないとい
う問題があった。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、優れた耐高温座屈
性（耐垂下性）とろう付は性を有する熱交換器用アルミ
ニウム合金フィン材の製造方法を開発したものである。
性（耐垂下性）とろう付は性を有する熱交換器用アルミ
ニウム合金フィン材の製造方法を開発したものである。
即ち本発明製造方法の一つは、Ｍ ｎ ０．３〜２．０
％、 Ｆ ｅ Ｏ，０５〜２．０％を含有し残部Ａｌ
と不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳造
圧延により厚さ２〜１０ｍの板とした後、冷間圧延を行
ない、該冷間圧延の前又は途中で９１１０以上のアルカ
リ溶液により１〜３０１１秒間洗浄処理し、冷間圧延の
途中３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行なった後、圧延率
１５〜７０％の最終冷間圧延を行なって板厚０．０４〜
０．２ｍのフィン材とすることを特徴とするものである
。
％、 Ｆ ｅ Ｏ，０５〜２．０％を含有し残部Ａｌ
と不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳造
圧延により厚さ２〜１０ｍの板とした後、冷間圧延を行
ない、該冷間圧延の前又は途中で９１１０以上のアルカ
リ溶液により１〜３０１１秒間洗浄処理し、冷間圧延の
途中３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行なった後、圧延率
１５〜７０％の最終冷間圧延を行なって板厚０．０４〜
０．２ｍのフィン材とすることを特徴とするものである
。
また本発明製造方法の他の一つは、Ｍ ｎ ０．３〜２
．０％、 Ｆ ｅ Ｏ，０５〜２．０％を含み、更にＺ
ｒＯ，３％以下、Ｃｒ０．３％以下、Ｔｉｅ、１％以下
。
．０％、 Ｆ ｅ Ｏ，０５〜２．０％を含み、更にＺ
ｒＯ，３％以下、Ｃｒ０．３％以下、Ｔｉｅ、１％以下
。
Ｃｕ Ｏ，５％以下、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ（１，５
％以下の範囲内で何れか１種又は２種以上含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳
造圧延により厚さ２〜１Ｇ−の板とした後、冷間圧延を
行ない、該冷間圧延の前又は途中でｐＨｌＧ以上のアル
カリ溶液により１〜１００秒間洗浄処理し、冷間圧延の
途中３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行なった後、圧延率
１５〜７０％の最終冷間圧延を行なって板厚０．０４〜
０２ｍのフィン材とすることを特徴とするものである。
％以下の範囲内で何れか１種又は２種以上含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳
造圧延により厚さ２〜１Ｇ−の板とした後、冷間圧延を
行ない、該冷間圧延の前又は途中でｐＨｌＧ以上のアル
カリ溶液により１〜１００秒間洗浄処理し、冷間圧延の
途中３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行なった後、圧延率
１５〜７０％の最終冷間圧延を行なって板厚０．０４〜
０２ｍのフィン材とすることを特徴とするものである。
本発明において、合金組成を上記の如く限定したのは次
の理由によるものである。
の理由によるものである。
Ｍｎはフィン材の強度及び耐垂下性を向上させるもので
、Ｍｎ含有量は０．３〜２．０％と限定したのは、下限
未満では効果が十分でなく、上限を越えると成形加工性
を低下するためである。
、Ｍｎ含有量は０．３〜２．０％と限定したのは、下限
未満では効果が十分でなく、上限を越えると成形加工性
を低下するためである。
Ｆｅは特に強度、耐垂下性、成形性を向上するも、その
含有量を０．０５〜２．０％と限定、したのは、下限未
満では効果がなく、上限を越えると成形性を逆に低下す
るためである。
含有量を０．０５〜２．０％と限定、したのは、下限未
満では効果がなく、上限を越えると成形性を逆に低下す
るためである。
また本発明において、ＺｒＯ，３％以下、Ｃｒ０１３％
以下、Ｔｉ０．１％以下、ＣｕＯ，５％以下。
以下、Ｔｉ０．１％以下、ＣｕＯ，５％以下。
Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５％以下の範囲内で何れか
１種又は２種以上を添加するのは、フィン材の常温強度
及び高温強度（耐垂下性）を更に向上するためで、特に
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉは結晶粒を微細化して高温強度の向上
に有効であり、ＣＬＩ、Ｓｉ、Ｍｇはフィンの常温強度
を高め、かつ成形性の向上に有効であり、これらを必要
に応じて選択して添加する。
１種又は２種以上を添加するのは、フィン材の常温強度
及び高温強度（耐垂下性）を更に向上するためで、特に
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉは結晶粒を微細化して高温強度の向上
に有効であり、ＣＬＩ、Ｓｉ、Ｍｇはフィンの常温強度
を高め、かつ成形性の向上に有効であり、これらを必要
に応じて選択して添加する。
本発明製造方法は、先ず上記組成のアルミニウム合金を
連続鋳造圧延により厚さ２〜１０■の板とする。ここで
連続鋳造圧延を行なうのは、添加元素であるＭｎ及びＦ
ｅをフィン材中に固溶させるためであり、従来のＤＣ鋳
造、熱間圧延の工程では熱間圧延中に大部分のＭｎ及び
Ｆｅが析出してしまい、フィンの耐垂下性を向上させる
ことができないためである。また連続鋳造圧延により厚
さ２〜１０謡の板としたのは、厚さ２■未満では割れが
生じ、連続鋳造圧延の生産性を低下し、厚さが１０−を
越えると凝固時の冷却速度が小さくなり、十分にＭｎ及
びＦｅが固溶できな（なるためである。連続鋳造圧延と
しては、従来から用いられているハンター法や３０法を
用い、冷却速度を５０℃／ｓｅｃ以上とする。
連続鋳造圧延により厚さ２〜１０■の板とする。ここで
連続鋳造圧延を行なうのは、添加元素であるＭｎ及びＦ
ｅをフィン材中に固溶させるためであり、従来のＤＣ鋳
造、熱間圧延の工程では熱間圧延中に大部分のＭｎ及び
Ｆｅが析出してしまい、フィンの耐垂下性を向上させる
ことができないためである。また連続鋳造圧延により厚
さ２〜１０謡の板としたのは、厚さ２■未満では割れが
生じ、連続鋳造圧延の生産性を低下し、厚さが１０−を
越えると凝固時の冷却速度が小さくなり、十分にＭｎ及
びＦｅが固溶できな（なるためである。連続鋳造圧延と
しては、従来から用いられているハンター法や３０法を
用い、冷却速度を５０℃／ｓｅｃ以上とする。
次に上記連続鋳造圧延板を冷間圧延し、板厚０．０４〜
０．２ｍｍのフィン材とする。この冷間圧延の途中３２
０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない最終冷間圧延率を１５
〜７０％とする。これは最終冷間圧延率が１５％未満で
も７０％を越えても耐垂下性が低下するためである。ま
た中間焼鈍温度を３２０〜５５０℃としたのは、３２０
℃未満では十分に再結晶が進行せず、中間焼鈍中亜結晶
粒界にＭｎの析出が生じ、ろう付は加熱時の耐垂下性を
極端に低下し、５５０℃を越えると、連続鋳造圧延で固
溶させたＭｎが析出し、耐垂下性を低下するためである
。尚中間焼鈍の保持時間は通常行なわれている０、５〜
６時間程度でよい。
０．２ｍｍのフィン材とする。この冷間圧延の途中３２
０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない最終冷間圧延率を１５
〜７０％とする。これは最終冷間圧延率が１５％未満で
も７０％を越えても耐垂下性が低下するためである。ま
た中間焼鈍温度を３２０〜５５０℃としたのは、３２０
℃未満では十分に再結晶が進行せず、中間焼鈍中亜結晶
粒界にＭｎの析出が生じ、ろう付は加熱時の耐垂下性を
極端に低下し、５５０℃を越えると、連続鋳造圧延で固
溶させたＭｎが析出し、耐垂下性を低下するためである
。尚中間焼鈍の保持時間は通常行なわれている０、５〜
６時間程度でよい。
このように合金の添加元素と製造工程を定めることによ
り、耐垂下性の優れたフィン材を得ることができるが、
ろう付は性が不十分である。
り、耐垂下性の優れたフィン材を得ることができるが、
ろう付は性が不十分である。
これは連続鋳造圧延により圧延すると、圧延時に生成し
た板表面の酸化皮膜が厚くなり、フィン材まで冷間圧延
を行なった後も、この厚い酸化皮膜が残存し、ろう付は
性を低下する。本発明ではかかるろう付は性の低下を防
止するため、冷間圧延の前又は途中でｐＨ１１１以上の
アルカリ溶液を用い、１〜３００秒アルカリ洗浄を行な
う。
た板表面の酸化皮膜が厚くなり、フィン材まで冷間圧延
を行なった後も、この厚い酸化皮膜が残存し、ろう付は
性を低下する。本発明ではかかるろう付は性の低下を防
止するため、冷間圧延の前又は途中でｐＨ１１１以上の
アルカリ溶液を用い、１〜３００秒アルカリ洗浄を行な
う。
ここで冷間圧延後にアルカリ洗浄を行なわないのは、ア
ルカリ洗浄後に少な（とも１パスの冷間圧延を施さない
と、フィン材表面の凹凸が激しくなってろう付は性を低
下させるためである。
ルカリ洗浄後に少な（とも１パスの冷間圧延を施さない
と、フィン材表面の凹凸が激しくなってろう付は性を低
下させるためである。
しかしてアルカリ洗浄の条件をｐＨ１０以上のアルカリ
溶液で１〜３００秒処理するのは、アルカリ溶液の濃度
がｐＨ１０未満又は洗浄時間が１秒未満では洗浄が不十
分となり、酸化皮膜を十分に除去することができず、十
分なろう付は性を得る−ことができず、また洗浄時間が
３００秒を越えるのは、生産性の面から好ましくないば
かりか、洗浄により過度にＡｌが溶解し、表面にＡｌ−
Ｍｎ系の金属間化合物が残り、ろう付は性を低下するた
めである。
溶液で１〜３００秒処理するのは、アルカリ溶液の濃度
がｐＨ１０未満又は洗浄時間が１秒未満では洗浄が不十
分となり、酸化皮膜を十分に除去することができず、十
分なろう付は性を得る−ことができず、また洗浄時間が
３００秒を越えるのは、生産性の面から好ましくないば
かりか、洗浄により過度にＡｌが溶解し、表面にＡｌ−
Ｍｎ系の金属間化合物が残り、ろう付は性を低下するた
めである。
尚本発明でアルカリ洗浄を行なう温度は１５〜９０℃の
範囲で十分であり、用いるアルカリとしてはＮ ａ Ｏ
Ｈ，ＫＯＨ，Ｃａ （ＯＨ）２等を用いればよいが、特
に０．３〜１０％のＮａＯＨを使用し、５〜６０秒の範
囲で処理することが望ましい。更に本発明ではアルカリ
洗浄後、酸洗浄を続けて行なうことが望ましい。酸洗浄
は酸によるアルカリの中和作用比より、アルカリ溶液が
板表面に残り、表面性状を劣化させるのを防止する作用
と、アルカリ洗浄により表面に浮きでてきた晶出相を溶
解させ、ろう付は性の低下を防止する。
範囲で十分であり、用いるアルカリとしてはＮ ａ Ｏ
Ｈ，ＫＯＨ，Ｃａ （ＯＨ）２等を用いればよいが、特
に０．３〜１０％のＮａＯＨを使用し、５〜６０秒の範
囲で処理することが望ましい。更に本発明ではアルカリ
洗浄後、酸洗浄を続けて行なうことが望ましい。酸洗浄
は酸によるアルカリの中和作用比より、アルカリ溶液が
板表面に残り、表面性状を劣化させるのを防止する作用
と、アルカリ洗浄により表面に浮きでてきた晶出相を溶
解させ、ろう付は性の低下を防止する。
以下本発明を実施例について説明する。
〔実施例〕゛
第１表に示す組成のアルミニウム合金を第２表に示す製
造工程により厚さ０．０６ｍのフィン材を作製した。こ
のようにして得られたフィン材について垂下試験を行な
うと共に、第１図に示すように、ＩＩ３４００４合金か
らなるろう材（２）を１０％の厚さにクラッドしたＪＩ
３３００３合金からなる肉厚０．４論のチューブ材（１
）と上記フィン材から形成したコルゲートフィン（１）
を組合せ、５Ｘ１０づＴｏｒｒの真空中、６００℃テＩ
Ｏ分間真空ブレージングを行ない、その接合状態とフィ
ンの座屈状態を調べた。これ等の結果を第３表に示す。
造工程により厚さ０．０６ｍのフィン材を作製した。こ
のようにして得られたフィン材について垂下試験を行な
うと共に、第１図に示すように、ＩＩ３４００４合金か
らなるろう材（２）を１０％の厚さにクラッドしたＪＩ
３３００３合金からなる肉厚０．４論のチューブ材（１
）と上記フィン材から形成したコルゲートフィン（１）
を組合せ、５Ｘ１０づＴｏｒｒの真空中、６００℃テＩ
Ｏ分間真空ブレージングを行ない、その接合状態とフィ
ンの座屈状態を調べた。これ等の結果を第３表に示す。
垂下試験は突き出し長さ５０ｍｍで真空中６００℃で１
０分加熱後の垂下量を調べた。また座屈状態は真空ブレ
ージング後目視により調べ、座屈を発生しないものをＯ
印、座屈を発生したものをｘ印で表わした。更に接合状
態は真空ブレージング後、チューブよりフィンを引きは
がし、チューブとフィンが金属的に接合している長さを
測定し、接合すべき全体の長さに対する割合を調べ、９
５％以上接合しているものをＯ印、それ以下のものをＸ
印で表わした。
０分加熱後の垂下量を調べた。また座屈状態は真空ブレ
ージング後目視により調べ、座屈を発生しないものをＯ
印、座屈を発生したものをｘ印で表わした。更に接合状
態は真空ブレージング後、チューブよりフィンを引きは
がし、チューブとフィンが金属的に接合している長さを
測定し、接合すべき全体の長さに対する割合を調べ、９
５％以上接合しているものをＯ印、それ以下のものをＸ
印で表わした。
第３表
第１表乃至第３表から明らかなように、本発明方法によ
るフィン材は従来方法によるフィン材と比較し、フィン
特性が優れていることが判る。また冷間圧延中のＮａＯ
Ｈによる洗浄を省略した比較方法に上るものは、フィン
特性が劣ることが判る。′ 〔発明の効果〕 このように本発明製造方法により作製したフィン材は、
耐垂下性及びろう付は性に優れており、フィンの薄肉化
による熱交換器の軽量化を可能にする等工業上顕著な効
果を奏するものである。
るフィン材は従来方法によるフィン材と比較し、フィン
特性が優れていることが判る。また冷間圧延中のＮａＯ
Ｈによる洗浄を省略した比較方法に上るものは、フィン
特性が劣ることが判る。′ 〔発明の効果〕 このように本発明製造方法により作製したフィン材は、
耐垂下性及びろう付は性に優れており、フィンの薄肉化
による熱交換器の軽量化を可能にする等工業上顕著な効
果を奏するものである。
第１図はフルゲートフィンとチューブの真空ブレージン
グによる接合状態を示す側断面図、第２図はプレージン
グシートからなるフィン材の一例を示す側断面図、第３
図はドロン′カップエバポレータの一例を示す側面図、
第４図はエバポレータの一例を示す斜視図、第５図はコ
ンデンサーの一例を示す斜視図、第６図はラジェータの
一例を示す側面図である。 １、チューブ ２、／１ｋｌ−３ｉ系合金ろう材 ３、コルゲートフィン ４、芯材 ５、皮材 ６゜ プレス成形プレート 第２図 第３図 冒 第１図 第４図 第５図 第６図
グによる接合状態を示す側断面図、第２図はプレージン
グシートからなるフィン材の一例を示す側断面図、第３
図はドロン′カップエバポレータの一例を示す側面図、
第４図はエバポレータの一例を示す斜視図、第５図はコ
ンデンサーの一例を示す斜視図、第６図はラジェータの
一例を示す側面図である。 １、チューブ ２、／１ｋｌ−３ｉ系合金ろう材 ３、コルゲートフィン ４、芯材 ５、皮材 ６゜ プレス成形プレート 第２図 第３図 冒 第１図 第４図 第５図 第６図
Claims (2)
- （１）Ｍｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜２．
０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金を連続鋳造圧延により厚さ２〜１０ｍ
ｍの板とした後、冷間圧延を行ない、該冷間圧延の前又
は途中でｐＨ１０以上のアルカリ溶液により１〜３００
秒間洗浄処理し、冷間圧延の途中３２０〜５５０℃で中
間焼鈍を行なった後、圧延率１５〜７０％の最終冷間圧
延を行なって板厚０．０４〜０．２ｍｍのフィン材とす
ることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン
材の製造方法。 - （２）Ｍｎ０．３〜２、０ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜２．
０ｗｔ％を含み、更にＺｒ０．３ｗｔ％以下、Ｃｒ０．
３ｗｔ％以下、Ｔｉ０．１ｗｔ％以下、Ｃｕ０．５ｗｔ
％以下、Ｓｉ０．８ｗｔ％以下、Ｍｇ０．５ｗｔ％以下
の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳造圧
延により厚さ２〜１０ｍｍの板とした後、冷間圧延を行
ない、該冷間圧延の前又は途中でｐＨ１０以上のアルカ
リ溶液により１〜３００秒間洗浄処理し、冷間圧延の途
中３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行なった後、圧延率１
５〜７０％の最終冷間圧延を行なって板厚０．０４〜０
．２ｍｍのフィン材とすることを特徴とする熱交換器用
アルミニウム合金フィン材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16432389A JPH0331454A (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16432389A JPH0331454A (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0331454A true JPH0331454A (ja) | 1991-02-12 |
Family
ID=15790978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16432389A Pending JPH0331454A (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0331454A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6165291A (en) * | 1998-07-23 | 2000-12-26 | Alcan International Limited | Process of producing aluminum fin alloy |
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-
1989
- 1989-06-27 JP JP16432389A patent/JPH0331454A/ja active Pending
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