JPH0351221B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0351221B2 JPH0351221B2 JP60135531A JP13553185A JPH0351221B2 JP H0351221 B2 JPH0351221 B2 JP H0351221B2 JP 60135531 A JP60135531 A JP 60135531A JP 13553185 A JP13553185 A JP 13553185A JP H0351221 B2 JPH0351221 B2 JP H0351221B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- polyarylate
- sheet
- heat
- glass transition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は耐熱性に優れた透明な多層構造シート
に関するものである。 （従来技術及び発明が解決しようとする問題点） 従来透明なシートとしてはポリ塩化ビニル、ポ
リメチルメタクリレート、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリカーボネート等が知られている。し
かしこれらのシートはその特性において一長一短
であり、その応用分野も限られたものであつた。 すなわち、軟質塩化ビニルシートおよびポリエ
チレンテレフタレートは透明性、衝撃強度、二次
加工性からみてほぼ満足のゆくものであるが耐熱
性に劣る。一方硬質塩化ビニルシートは耐熱性が
若干上昇するものの衝撃強度および二次加工性が
大きく低下する。ポリメチルメタクリレートを用
いたシートは透明性には優れるが耐熱性は満足の
ゆくものではなく、二次加工性や衝撃強度に劣
る。 ポリカーボネートを用いたシートは耐熱性、透
明性、衝撃強度には優れるもののガラス転移温度
が高すぎて二次加工性が極めて悪い。ポリエステ
ルとポリアリレートとから得られる樹脂組成物は
特開昭49−61247号公報、特開昭50−96652号公報
で既に公知である。 かかる樹脂組成物からなるシートは透明性、衝
撃強度、二次加工性に優れシートとして非常に幅
広い用途が期待されるものである。しかしその耐
熱性を向上させようとするとポリアリレートの配
合比を高める必要がある。しかしこの場合には、
それに対応してガラス転移点が上昇し二次加工性
が低下し、しかも価格がアツプするという問題点
があつた。 従つて本発明の目的は透明性、衝撃性、二次加
工性に優れ、かつ耐熱性にも優れるシートを低価
格で提供することにある。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らはかかる目的で鋭意研究を重ねた結
果、ポリエステル単独あるいはポリエステルのポ
リアリレートから得られる樹脂組成物を主構成層
とするシートの内層に、それよりも高いガラス転
移温度を有するポリエステルとポリアリレートと
から得られる樹脂組成物からなる耐熱補強層を少
なくとも一層存在せしめることにより、シートの
耐熱性が著しく向上し、しかも透明性、衝撃強
度、二次加工性が全く損なわれていないことを見
い出し本発明に到達したものである。 すなわち本発明は、(A)エチレンテレフタレート
単位を主体とする熱可塑性ポリエステル単独ある
いはかかる熱可塑性ポリエステルとカルボン酸成
分がテレフタル酸とイソフタル酸のモル比が７／
３ないし３／７であるポリアリレートとから得ら
れる樹脂組成物からなる主構成層の内層に、(B)エ
チレンテレフタレート単位を主体とする熱可塑性
ポリエステルとカルボン酸成分がテレフタル酸と
イソフタル酸のモル比が７／３ないし３／７であ
るポリアリレートから得られ、該主構成層に対
し、10℃〜50℃高いガラス転移温度を有する樹脂
組成物からなる耐熱補強層を全体として５％〜30
％の厚さにした多層構造シートに関するものであ
る。 本発明に用いられるポリエステルとしてはエチ
レンテレフタレート単位を主体とする熱可塑性ポ
リエステルが好ましい。中でもポリエチレンテレ
フタレートが最も好ましいが、テレフタル酸の一
部をフタール酸、イソフタル酸、コハク酸、アジ
ピン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸、ヘ
キサヒドロテレフタル酸、２，６−ナフタレンジ
カルボン酸、２，５−ジブロムテレフタル酸、ジ
フエニルジカルボン酸、トリメリツト酸、トリメ
シン酸、ピロメリツト酸等に、またエチレングリ
コールの一部をプロピレングリコール、ジエチレ
ングリコール、テトラメチレングリコール、ポリ
エチレングリコール、ポリテトラメチレングリコ
ール、１，６−ヘキサンジオール、トリメチレン
グリコール、ネオペンチルグリコール、ｐ−キシ
リレングリコール、１，６−シクロヘキサンジメ
タノール、ビスフエノールＡ、グリセリン、ペン
タエリスリトール、トリメタノールプロパン、ト
リメタノールベンゼン、トリエタノールベンゼン
等に置き換えても良い。 本発明に用いられるポリエステルの分子量は約
10000〜100000の範囲が物性上および押出加工性
から好ましい。本発明に用いられるポリアリレー
トは、芳香族ジカルボン酸またはその機能誘導体
と二価フエノールまたはその機能誘導体とから得
られるものである。ポリアリレートの調製に用い
られる芳香族ジカルボン酸としては、二価フエノ
ールと反応し満足な重合体を与えるものであれば
いかなるものでもよく、１種又は２種以上を混合
して用いられる。好ましい芳香族ジカルボン酸と
してはテレフタル酸、イソフタル酸があげられる
が、特にこれらの混合物が溶融加工性及び総合的
性能の面で好ましい。かかる混合物のとき、その
混合比は限定されるものではないが、テレフタル
酸／イソフタル酸＝９／１〜１／９（モル比）が
好ましく、特に溶融加工性、性能のバランスの点
で７／３〜３／７（モル比）、更には１／１（モル
比）が望ましい。 好ましい二価フエノールの具体例としては２，
２−ビス（４−ヒドロキシルフエニル）プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジ
ブロモフエニル）プロパン、２，２−ビス（４−
ヒドロキシ−３，５−ジクロロフエニル）プロパ
ン、４，4′−ジヒドロキシジフエニルスルホン、
４，4′−ジヒドロキシジフエニルエーテル、４，
4′−ジヒドロキシジフエニルスルフイイド、４，
4′−ジヒドロキシジフエニルケトン、４，4′−ジ
ヒドロキシジフエニルメタン、２，2′−ビス（４
−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフエニル）プロ
パン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニル）
エタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニ
ル）シクロヘキサン、４，4′−ジヒドロキシジフ
エニル、ベンゾキノなどがあげられる。これらは
単独で使用してもよいし、また２種以上混合して
使用してもよい。 またこれらの二価フエノールはパラ置換体であ
るが他の異性体を使用してもよく、更にこれら二
価フエノールにエチレングリコール、プロピレン
グリコールなどを併用してもよい。二価フエノー
ル中で最も代表的なものは、２，２−ビス（４−
ヒドロキシフエニル）プロパン、通常ビスフエノ
ールＡと呼ばれているものであり、総合的な物性
面から最も好ましい。 従つて本発明におけるポリアリレートとして最
も好ましいものは、テレフタル酸とイソフタル酸
又はこれらの機能誘導体の混合物（但し、テレフ
タル酸基とイソフタル酸基のモル比は９：１ない
し１：９、特に７：３ないし３：７）と二価フエ
ノール、特にビスフエノールＡ又はその機能誘導
体とより得られるものである。本発明に用いられ
るポリアリレートの分子量は約7000〜100000の範
囲が物性および押出加工性から好ましい。 本発明の多層構造シートは一般の多層押出用ダ
イを用いて容易に得られる。ただし主構成層と耐
熱補強層との溶融粘度の差が大きすぎる場合には
安定した層厚が得られないこともある。従つて耐
熱補強層のガラス転移温度と主構成層のそれとの
差は50℃以内であることが望ましい。 本発明の多層構造シートにおいて主構成層の内
層に存在せしめる耐熱補強層はポリエステルとポ
リアリレートとから得られる樹脂組成物からなる
が、その厚みは全体のシートの厚みの少なくとも
３％以上、好ましくは５％以上であることが好ま
しい。３％以下の厚みでは耐熱補強効果が著しく
ない。また耐熱補強層の厚みが30％を越えるとそ
の厚みの増大に比べて耐熱補強の効果が少なくな
る。 従つて耐熱補強層の厚みは全体として５％以上
30％以下が最も好ましい。耐熱補強層は１層であ
つてもよいし２層以上であつても差しつかえな
い。また内層に挿入されても良いし外層として用
いても良い。 耐熱補強層のガラス転移温度は主構成層のそれ
よりも少なくとも10℃以上高いことが必要であ
る。それ以下のガラスの転移温度では耐熱補強効
果が著しくない。逆に耐熱補強層のガラス転移温
度が主構成層のそれよりも著しく高い場合には二
次加工性が悪くなる。主構成層と耐熱補強層の最
適二次加工温度が大きく異なるためである。従つ
て二次加工性が重要となる場合には、耐熱補強層
のガラス転移温度は主構成層のそれの10℃以上50
℃以下が望ましい。 本発明の多層構造シートにおいては、主構成層
と耐熱補強層の接着は極めて良好で何らの接着剤
層も必要としない。一般に多層シートにおいては
接着剤層を用いるのが普通であるから本発明のシ
ートは極めて異例のケースである、ポリアリレー
トは紫外線吸収能に優れることは公知である。 従つて本発明の多層シートはポリアリレートを
含むことにより紫外線遮断効果にも優れる。 （作用） ガラス転移温度以下のガラス状態にある熱可塑
性プラスチツクの弾性率は一般に約1010dyne／cm2
程度の値である。しかし温度が上昇しガラス転移
温度近傍になると急激に弾性率は低下し、ゴム弾
性に基づく平衡弾性率（106〜107dyne／cm2に近づ
く。 弾性率を温度に対してプロツトするとガラス転
移温度をはさんで10数度の温度範囲で約３桁もの
絶対値の低下を示すことがわかる。従つて可塑性
プラスチツクの単層からなるシートはそのガラス
転移温度で耐熱温度が定まる。 一方本発明の多層構造シート、例えばガラス転
移温度80℃の主構成層の間にガラス転移温度110
℃の耐熱補強層を全体の10％の重量％で挿入した
三層シートの場合では、温度が主構成層のガラス
転移温度80℃に到達しても、構成層の弾性率は３
桁もの低下をするが、耐熱補強層はいまだガラス
転移温度に到達していないため、シート全体の弾
性率として10％の寄与、すなわち109dyne／cm2の
弾性率を寄与する。この109dyne／cm2の弾性率は
耐熱補強層のガラス転移温度110℃まで保持され
る。耐熱補強層のガラス転移温度110℃に近づい
てはじめてこの三層シートの弾性率は106〜
107dyne／cm2に近づく。すなわち多層シートの耐
熱性は主構成層ではなく、相対的に少ない量の耐
熱補強層のガラス転移温度によつて定まる。 （実施例） 次に比較例、実施例により本発明を更に詳細に
説明する。 参考例としてポリエチレンテレフタレート単体
およびポリエチレンテレフタレートとポリアリレ
ート（ユニチカポリアリレート樹脂Ｕポリマー）
との樹脂組成物とからなる単層シートの物性を測
定した結果を表１に掲げた。すなわち単層シート
の耐熱性を向上させようとすればガラス転移温度
を高める、すなわちポリアリレートの含有率を高
める必要があるが、その場合には引張破断伸度で
表される二次加工性が低下し、しかも価格のアツ
プを招く。
に関するものである。 （従来技術及び発明が解決しようとする問題点） 従来透明なシートとしてはポリ塩化ビニル、ポ
リメチルメタクリレート、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリカーボネート等が知られている。し
かしこれらのシートはその特性において一長一短
であり、その応用分野も限られたものであつた。 すなわち、軟質塩化ビニルシートおよびポリエ
チレンテレフタレートは透明性、衝撃強度、二次
加工性からみてほぼ満足のゆくものであるが耐熱
性に劣る。一方硬質塩化ビニルシートは耐熱性が
若干上昇するものの衝撃強度および二次加工性が
大きく低下する。ポリメチルメタクリレートを用
いたシートは透明性には優れるが耐熱性は満足の
ゆくものではなく、二次加工性や衝撃強度に劣
る。 ポリカーボネートを用いたシートは耐熱性、透
明性、衝撃強度には優れるもののガラス転移温度
が高すぎて二次加工性が極めて悪い。ポリエステ
ルとポリアリレートとから得られる樹脂組成物は
特開昭49−61247号公報、特開昭50−96652号公報
で既に公知である。 かかる樹脂組成物からなるシートは透明性、衝
撃強度、二次加工性に優れシートとして非常に幅
広い用途が期待されるものである。しかしその耐
熱性を向上させようとするとポリアリレートの配
合比を高める必要がある。しかしこの場合には、
それに対応してガラス転移点が上昇し二次加工性
が低下し、しかも価格がアツプするという問題点
があつた。 従つて本発明の目的は透明性、衝撃性、二次加
工性に優れ、かつ耐熱性にも優れるシートを低価
格で提供することにある。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らはかかる目的で鋭意研究を重ねた結
果、ポリエステル単独あるいはポリエステルのポ
リアリレートから得られる樹脂組成物を主構成層
とするシートの内層に、それよりも高いガラス転
移温度を有するポリエステルとポリアリレートと
から得られる樹脂組成物からなる耐熱補強層を少
なくとも一層存在せしめることにより、シートの
耐熱性が著しく向上し、しかも透明性、衝撃強
度、二次加工性が全く損なわれていないことを見
い出し本発明に到達したものである。 すなわち本発明は、(A)エチレンテレフタレート
単位を主体とする熱可塑性ポリエステル単独ある
いはかかる熱可塑性ポリエステルとカルボン酸成
分がテレフタル酸とイソフタル酸のモル比が７／
３ないし３／７であるポリアリレートとから得ら
れる樹脂組成物からなる主構成層の内層に、(B)エ
チレンテレフタレート単位を主体とする熱可塑性
ポリエステルとカルボン酸成分がテレフタル酸と
イソフタル酸のモル比が７／３ないし３／７であ
るポリアリレートから得られ、該主構成層に対
し、10℃〜50℃高いガラス転移温度を有する樹脂
組成物からなる耐熱補強層を全体として５％〜30
％の厚さにした多層構造シートに関するものであ
る。 本発明に用いられるポリエステルとしてはエチ
レンテレフタレート単位を主体とする熱可塑性ポ
リエステルが好ましい。中でもポリエチレンテレ
フタレートが最も好ましいが、テレフタル酸の一
部をフタール酸、イソフタル酸、コハク酸、アジ
ピン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸、ヘ
キサヒドロテレフタル酸、２，６−ナフタレンジ
カルボン酸、２，５−ジブロムテレフタル酸、ジ
フエニルジカルボン酸、トリメリツト酸、トリメ
シン酸、ピロメリツト酸等に、またエチレングリ
コールの一部をプロピレングリコール、ジエチレ
ングリコール、テトラメチレングリコール、ポリ
エチレングリコール、ポリテトラメチレングリコ
ール、１，６−ヘキサンジオール、トリメチレン
グリコール、ネオペンチルグリコール、ｐ−キシ
リレングリコール、１，６−シクロヘキサンジメ
タノール、ビスフエノールＡ、グリセリン、ペン
タエリスリトール、トリメタノールプロパン、ト
リメタノールベンゼン、トリエタノールベンゼン
等に置き換えても良い。 本発明に用いられるポリエステルの分子量は約
10000〜100000の範囲が物性上および押出加工性
から好ましい。本発明に用いられるポリアリレー
トは、芳香族ジカルボン酸またはその機能誘導体
と二価フエノールまたはその機能誘導体とから得
られるものである。ポリアリレートの調製に用い
られる芳香族ジカルボン酸としては、二価フエノ
ールと反応し満足な重合体を与えるものであれば
いかなるものでもよく、１種又は２種以上を混合
して用いられる。好ましい芳香族ジカルボン酸と
してはテレフタル酸、イソフタル酸があげられる
が、特にこれらの混合物が溶融加工性及び総合的
性能の面で好ましい。かかる混合物のとき、その
混合比は限定されるものではないが、テレフタル
酸／イソフタル酸＝９／１〜１／９（モル比）が
好ましく、特に溶融加工性、性能のバランスの点
で７／３〜３／７（モル比）、更には１／１（モル
比）が望ましい。 好ましい二価フエノールの具体例としては２，
２−ビス（４−ヒドロキシルフエニル）プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジ
ブロモフエニル）プロパン、２，２−ビス（４−
ヒドロキシ−３，５−ジクロロフエニル）プロパ
ン、４，4′−ジヒドロキシジフエニルスルホン、
４，4′−ジヒドロキシジフエニルエーテル、４，
4′−ジヒドロキシジフエニルスルフイイド、４，
4′−ジヒドロキシジフエニルケトン、４，4′−ジ
ヒドロキシジフエニルメタン、２，2′−ビス（４
−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフエニル）プロ
パン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニル）
エタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニ
ル）シクロヘキサン、４，4′−ジヒドロキシジフ
エニル、ベンゾキノなどがあげられる。これらは
単独で使用してもよいし、また２種以上混合して
使用してもよい。 またこれらの二価フエノールはパラ置換体であ
るが他の異性体を使用してもよく、更にこれら二
価フエノールにエチレングリコール、プロピレン
グリコールなどを併用してもよい。二価フエノー
ル中で最も代表的なものは、２，２−ビス（４−
ヒドロキシフエニル）プロパン、通常ビスフエノ
ールＡと呼ばれているものであり、総合的な物性
面から最も好ましい。 従つて本発明におけるポリアリレートとして最
も好ましいものは、テレフタル酸とイソフタル酸
又はこれらの機能誘導体の混合物（但し、テレフ
タル酸基とイソフタル酸基のモル比は９：１ない
し１：９、特に７：３ないし３：７）と二価フエ
ノール、特にビスフエノールＡ又はその機能誘導
体とより得られるものである。本発明に用いられ
るポリアリレートの分子量は約7000〜100000の範
囲が物性および押出加工性から好ましい。 本発明の多層構造シートは一般の多層押出用ダ
イを用いて容易に得られる。ただし主構成層と耐
熱補強層との溶融粘度の差が大きすぎる場合には
安定した層厚が得られないこともある。従つて耐
熱補強層のガラス転移温度と主構成層のそれとの
差は50℃以内であることが望ましい。 本発明の多層構造シートにおいて主構成層の内
層に存在せしめる耐熱補強層はポリエステルとポ
リアリレートとから得られる樹脂組成物からなる
が、その厚みは全体のシートの厚みの少なくとも
３％以上、好ましくは５％以上であることが好ま
しい。３％以下の厚みでは耐熱補強効果が著しく
ない。また耐熱補強層の厚みが30％を越えるとそ
の厚みの増大に比べて耐熱補強の効果が少なくな
る。 従つて耐熱補強層の厚みは全体として５％以上
30％以下が最も好ましい。耐熱補強層は１層であ
つてもよいし２層以上であつても差しつかえな
い。また内層に挿入されても良いし外層として用
いても良い。 耐熱補強層のガラス転移温度は主構成層のそれ
よりも少なくとも10℃以上高いことが必要であ
る。それ以下のガラスの転移温度では耐熱補強効
果が著しくない。逆に耐熱補強層のガラス転移温
度が主構成層のそれよりも著しく高い場合には二
次加工性が悪くなる。主構成層と耐熱補強層の最
適二次加工温度が大きく異なるためである。従つ
て二次加工性が重要となる場合には、耐熱補強層
のガラス転移温度は主構成層のそれの10℃以上50
℃以下が望ましい。 本発明の多層構造シートにおいては、主構成層
と耐熱補強層の接着は極めて良好で何らの接着剤
層も必要としない。一般に多層シートにおいては
接着剤層を用いるのが普通であるから本発明のシ
ートは極めて異例のケースである、ポリアリレー
トは紫外線吸収能に優れることは公知である。 従つて本発明の多層シートはポリアリレートを
含むことにより紫外線遮断効果にも優れる。 （作用） ガラス転移温度以下のガラス状態にある熱可塑
性プラスチツクの弾性率は一般に約1010dyne／cm2
程度の値である。しかし温度が上昇しガラス転移
温度近傍になると急激に弾性率は低下し、ゴム弾
性に基づく平衡弾性率（106〜107dyne／cm2に近づ
く。 弾性率を温度に対してプロツトするとガラス転
移温度をはさんで10数度の温度範囲で約３桁もの
絶対値の低下を示すことがわかる。従つて可塑性
プラスチツクの単層からなるシートはそのガラス
転移温度で耐熱温度が定まる。 一方本発明の多層構造シート、例えばガラス転
移温度80℃の主構成層の間にガラス転移温度110
℃の耐熱補強層を全体の10％の重量％で挿入した
三層シートの場合では、温度が主構成層のガラス
転移温度80℃に到達しても、構成層の弾性率は３
桁もの低下をするが、耐熱補強層はいまだガラス
転移温度に到達していないため、シート全体の弾
性率として10％の寄与、すなわち109dyne／cm2の
弾性率を寄与する。この109dyne／cm2の弾性率は
耐熱補強層のガラス転移温度110℃まで保持され
る。耐熱補強層のガラス転移温度110℃に近づい
てはじめてこの三層シートの弾性率は106〜
107dyne／cm2に近づく。すなわち多層シートの耐
熱性は主構成層ではなく、相対的に少ない量の耐
熱補強層のガラス転移温度によつて定まる。 （実施例） 次に比較例、実施例により本発明を更に詳細に
説明する。 参考例としてポリエチレンテレフタレート単体
およびポリエチレンテレフタレートとポリアリレ
ート（ユニチカポリアリレート樹脂Ｕポリマー）
との樹脂組成物とからなる単層シートの物性を測
定した結果を表１に掲げた。すなわち単層シート
の耐熱性を向上させようとすればガラス転移温度
を高める、すなわちポリアリレートの含有率を高
める必要があるが、その場合には引張破断伸度で
表される二次加工性が低下し、しかも価格のアツ
プを招く。
【表】
(注) 弾性率はシートのねじり弾性率から求
めた。
実施例 １〜15 ポリエチレンテレフタレートとポリアリレート
（ユニチカポリアリレート樹脂Ｕポリマー）の
90：10重量比の樹脂組成物からなる層のほぼ中央
に、さらに高いガラス転移温度を有する同じ樹脂
組成物を一層挿入した三層構造のシートの物性を
調べたのが表２である。 比較例に挙げた単層シートとほぼ同じポリアリ
レート重量％を有する実施例の三層シートは単層
シートに比べて、弾性率が５×108dyne／cm2を割
る温度で示される耐熱温度が約16〜34℃も高くな
つている。しかも破断伸度には差がほとんど認め
られない。また衝撃強度も差がなく高い値であ
る。
めた。
実施例 １〜15 ポリエチレンテレフタレートとポリアリレート
（ユニチカポリアリレート樹脂Ｕポリマー）の
90：10重量比の樹脂組成物からなる層のほぼ中央
に、さらに高いガラス転移温度を有する同じ樹脂
組成物を一層挿入した三層構造のシートの物性を
調べたのが表２である。 比較例に挙げた単層シートとほぼ同じポリアリ
レート重量％を有する実施例の三層シートは単層
シートに比べて、弾性率が５×108dyne／cm2を割
る温度で示される耐熱温度が約16〜34℃も高くな
つている。しかも破断伸度には差がほとんど認め
られない。また衝撃強度も差がなく高い値であ
る。
【表】
(注) 弾性率はシートのねじり弾性率から求めた。
実施例 16〜21 共押出し装置を用い、(a)フエノール／テトラク
ロロエタン＝50／50の溶媒で測定した固有粘度が
0.68のポリエチレンテレフタレートと、(b)実施例
１と同じポリアリレートとポリエチレンテレフタ
レートよりなる樹脂組成物を(a)が外層、(b)が内層
となるように押出し、直ちに20℃の冷却ローラー
で冷却した。得られた多層シートの外観を表３に
示す。いずれも良好な外観を示した。
実施例 16〜21 共押出し装置を用い、(a)フエノール／テトラク
ロロエタン＝50／50の溶媒で測定した固有粘度が
0.68のポリエチレンテレフタレートと、(b)実施例
１と同じポリアリレートとポリエチレンテレフタ
レートよりなる樹脂組成物を(a)が外層、(b)が内層
となるように押出し、直ちに20℃の冷却ローラー
で冷却した。得られた多層シートの外観を表３に
示す。いずれも良好な外観を示した。
【表】
＊１：○は白濁、失透がない。
＊２：○はダイマーク、フイシユアイがな
い。
比較例 １〜６ 実施例16と同じ共押出し装置を用い、(a)実施例
16と同じポリエチレンテレフタレートと(b)実施例
１と同じポリアリレートとポリエチレンテレフタ
レートよりなる樹脂組成物を(a)が内層(b)が外層と
なるように（実施例16〜21とは内外層が反対）押
出し直ちに20℃の冷却ローラーで冷却した。得ら
れた多層シートの外観を表４に示す。 外層の層厚が大きい程、または外層樹脂組成物
のポリアリレート重量％が大きい程外観は不良と
なつた。
＊２：○はダイマーク、フイシユアイがな
い。
比較例 １〜６ 実施例16と同じ共押出し装置を用い、(a)実施例
16と同じポリエチレンテレフタレートと(b)実施例
１と同じポリアリレートとポリエチレンテレフタ
レートよりなる樹脂組成物を(a)が内層(b)が外層と
なるように（実施例16〜21とは内外層が反対）押
出し直ちに20℃の冷却ローラーで冷却した。得ら
れた多層シートの外観を表４に示す。 外層の層厚が大きい程、または外層樹脂組成物
のポリアリレート重量％が大きい程外観は不良と
なつた。
【表】
＊１：○は白濁、失透がない、△は少し白
濁、×は大きく白濁した。
＊２：○はダイマーク、フイシユアイがな
い、△はダイマーク、フイシユア
イが少し存在する、×は多く発生した
。
（発明の効果） 本発明の多層構造シートはガラス転移温度の高
い耐熱補強層をわずかな量含むことにより耐熱性
が著しく向上し、しかも透明性、衝撃性、二次加
工性に極めて優れるものである。また本発明のシ
ートはポリアリレートを含むことにより紫外線遮
断性にも優れている。 本発明の多層構造シートは、その優れた力学特
性、耐熱性、二次加工性によつて運輸、建築、電
気その他の分野に幅広く応用されることが期待さ
れる。
濁、×は大きく白濁した。
＊２：○はダイマーク、フイシユアイがな
い、△はダイマーク、フイシユア
イが少し存在する、×は多く発生した
。
（発明の効果） 本発明の多層構造シートはガラス転移温度の高
い耐熱補強層をわずかな量含むことにより耐熱性
が著しく向上し、しかも透明性、衝撃性、二次加
工性に極めて優れるものである。また本発明のシ
ートはポリアリレートを含むことにより紫外線遮
断性にも優れている。 本発明の多層構造シートは、その優れた力学特
性、耐熱性、二次加工性によつて運輸、建築、電
気その他の分野に幅広く応用されることが期待さ
れる。
Claims (1)
- １ (A)エチレンテレフタレート単位を主体とする
熱可塑性ポリエステル単独あるいはかかる熱可塑
性ポリエステルとカルボン酸成分がテレフタル酸
とイソフタル酸のモル比が７／３ないし３／７で
あるポリアリレートから得られる樹脂組成物から
なる主構成層の内層に、(B)エチレンテレフタレー
ト単位を主体とする熱可塑性ポリエステルとカル
ボン酸成分がテレフタル酸とイソフタル酸のモル
比が７／３ないし３／７であるポリアリレートか
ら得られ、該主構成層に対し、10℃〜50℃高いガ
ラス転移温度を有する樹脂組成物からなる耐熱補
強層を全体として５％〜30％の厚さにした多層構
造シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13553185A JPS61291131A (ja) | 1985-06-19 | 1985-06-19 | 多層構造シ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13553185A JPS61291131A (ja) | 1985-06-19 | 1985-06-19 | 多層構造シ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61291131A JPS61291131A (ja) | 1986-12-20 |
| JPH0351221B2 true JPH0351221B2 (ja) | 1991-08-06 |
Family
ID=15153948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13553185A Granted JPS61291131A (ja) | 1985-06-19 | 1985-06-19 | 多層構造シ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61291131A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2564697B2 (ja) * | 1990-09-27 | 1996-12-18 | 電気化学工業株式会社 | 耐熱多層シート及びその成形品 |
| KR100261755B1 (ko) * | 1992-02-25 | 2000-07-15 | 히라이 가쯔히꼬 | 이축연신 적층 폴리에스테르필름 |
| EP0733470A4 (en) * | 1994-09-30 | 1997-08-27 | Kanegafuchi Chemical Ind | HEAT-RESISTANT LAMINATED OPTICAL PLASTIC SHEET AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| JP2001277454A (ja) * | 2000-04-04 | 2001-10-09 | Unitika Ltd | 多層構造シートおよびこれを用いた容器 |
| CN111004585B (zh) * | 2019-11-26 | 2021-08-10 | 浙江和顺新材料有限公司 | 一种高透光高清晰抗爆聚酯薄膜及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59204552A (ja) * | 1983-05-10 | 1984-11-19 | 東洋製罐株式会社 | 多層延伸ポリエステルボトル |
| JPS61135743A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-23 | ユニチカ株式会社 | マットフィルム |
-
1985
- 1985-06-19 JP JP13553185A patent/JPS61291131A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61291131A (ja) | 1986-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0351221B2 (ja) | ||
| US8668970B2 (en) | Use of an antimony-free polyester film for producing film bags and film tubes with high heat resistance | |
| JPS61203161A (ja) | 熱収縮フイルム | |
| US4598129A (en) | Block carbonate-carboxylate copolyesters and method for their preparation | |
| JPH0825477A (ja) | 熱収縮性ポリエステルフィルム | |
| JP3410825B2 (ja) | 熱収縮性ポリエステルフィルム | |
| JPH0827285A (ja) | 熱収縮性ポリエステルフィルム | |
| JP3159140B2 (ja) | ポリエステル樹脂組成物 | |
| JP3045112B2 (ja) | カード用多層ポリエステルシート | |
| JP2001233950A (ja) | 共重合ポリエステルエーテル及びそれからなるフィルム | |
| JP2001151908A (ja) | 熱収縮性ポリエステルフィルム | |
| JP2764303B2 (ja) | 耐熱透明多層プラスチックシート | |
| WO2005063887A1 (ja) | 混合樹脂組成物、該混合樹脂組成物を用いたシートと熱収縮性シート、並びに、該熱収縮性シートを用いた収縮ラベルと包装体 | |
| JP5283102B2 (ja) | ポリエステルシート | |
| JPH0572871B2 (ja) | ||
| JPH0615732A (ja) | 熱収縮性ポリエステルフィルム | |
| JPH1177938A (ja) | 耐熱透明多層ポリエステルシート及び成形品 | |
| JP2986109B2 (ja) | 多層構造シート | |
| JP2993976B2 (ja) | 耐熱透明シート | |
| JP2580944B2 (ja) | ポリエステル積層フイルム | |
| JPH09157367A (ja) | 液晶ディスプレイのフィルムシート用ポリエステル重合体 | |
| JPH02162040A (ja) | 多層構造シート | |
| JPH069765A (ja) | 熱収縮性ポリエステルフィルム | |
| JP4332282B2 (ja) | ポリエステルシート | |
| JPH0568508B2 (ja) |