JPH0354493B2 - - Google Patents
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- JPH0354493B2 JPH0354493B2 JP12734283A JP12734283A JPH0354493B2 JP H0354493 B2 JPH0354493 B2 JP H0354493B2 JP 12734283 A JP12734283 A JP 12734283A JP 12734283 A JP12734283 A JP 12734283A JP H0354493 B2 JPH0354493 B2 JP H0354493B2
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04H—BROADCAST COMMUNICATION
- H04H20/00—Arrangements for broadcast or for distribution combined with broadcast
- H04H20/44—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for broadcast
- H04H20/46—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for broadcast specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53-H04H20/95
- H04H20/47—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for broadcast specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53-H04H20/95 specially adapted for stereophonic broadcast systems
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/06—Receivers
- H04B1/10—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference
- H04B1/12—Neutralising, balancing, or compensation arrangements
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04H—BROADCAST COMMUNICATION
- H04H40/00—Arrangements specially adapted for receiving broadcast information
- H04H40/18—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving
- H04H40/27—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53 - H04H20/95
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- H04H40/45—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53 - H04H20/95 specially adapted for stereophonic broadcast receiving for FM stereophonic broadcast systems receiving
- H04H40/72—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53 - H04H20/95 specially adapted for stereophonic broadcast receiving for FM stereophonic broadcast systems receiving for noise suppression
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Stereo-Broadcasting Methods (AREA)
- Noise Elimination (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はFMチユーナにおけるマルチパス歪
を低減する回路に関するものである。
を低減する回路に関するものである。
従来この種の回路として第１図に示すようなも
のがあつた。
のがあつた。
図において、フロントエンド１の出力には
10.7Mのバンドパスフイルタ（以下BPFという）
が接続されており、その出力にはFM検波器３の
入力が接続され、その出力をステレオ復調器４の
入力に接続し、更にその出力がLch出力５、Rch
出力６となつて、この２つの出力間にコンデンサ
ＣとスイツチSWの直列接続が接続されている。
10.7Mのバンドパスフイルタ（以下BPFという）
が接続されており、その出力にはFM検波器３の
入力が接続され、その出力をステレオ復調器４の
入力に接続し、更にその出力がLch出力５、Rch
出力６となつて、この２つの出力間にコンデンサ
ＣとスイツチSWの直列接続が接続されている。
かかる構成において、マルチパスが発生してノ
イズが増大し、聞きづらくなつた時にLch出力５
とRch出力６との間に接続されているスイツチ
SWをオンすることにより、耳ざわりなLch出力、
Rch出力で逆相の高い周波数成分はコンデンサＣ
でシヨートされるのでキヤンセルされ、聴感上ノ
イズが低減された音となる。
イズが増大し、聞きづらくなつた時にLch出力５
とRch出力６との間に接続されているスイツチ
SWをオンすることにより、耳ざわりなLch出力、
Rch出力で逆相の高い周波数成分はコンデンサＣ
でシヨートされるのでキヤンセルされ、聴感上ノ
イズが低減された音となる。
従来の回路は以上のように構成されているの
で、信号の成分が高い周波数になるほどLchと
Rchの混合比が大きくなり、セパレーシヨン（分
離度）が大きく劣化するという欠点があつた。
で、信号の成分が高い周波数になるほどLchと
Rchの混合比が大きくなり、セパレーシヨン（分
離度）が大きく劣化するという欠点があつた。
また、直接波のレベルより反射波のレベルが大
きいとき、即ち両波のレベル比であるDU比が逆
転したときには、マルチパス歪の発生の出方が
DU比が逆転しない場合の歪の出方とは異なるた
め、マルチパス歪の低減効果が低下してしまつて
いた。
きいとき、即ち両波のレベル比であるDU比が逆
転したときには、マルチパス歪の発生の出方が
DU比が逆転しない場合の歪の出方とは異なるた
め、マルチパス歪の低減効果が低下してしまつて
いた。
この発明は従来回路の欠点を除去する為に成さ
れたものでDU比が逆転した場合キヤンセル信号
の位相が反転した信号をキヤンセル信号として用
いる事によりマルチパス歪の低減を行う事のでき
る回路を提供する事を目的としている。
れたものでDU比が逆転した場合キヤンセル信号
の位相が反転した信号をキヤンセル信号として用
いる事によりマルチパス歪の低減を行う事のでき
る回路を提供する事を目的としている。
以下、この発明の一実施例を図に基づいて説明
する。
する。
第２図において、フロントエンド１の出力は
10.7MHzBPF２、10.7MHzBPF７の入力へ接続さ
れる。また、10.7MHzBPF２の出力はFM検波器
３の入力に接続される。
10.7MHzBPF２、10.7MHzBPF７の入力へ接続さ
れる。また、10.7MHzBPF２の出力はFM検波器
３の入力に接続される。
またFM検波器３の出力は、微分器１０の入力
と加算器１２の一方の入力と加算器１４の一方の
入力に接続される。また10.7MHzBPF７の出力は
AM検波器８の入力に接続され、AM検波器８の
出力からAM検波器にAGC９がかけられている。
と加算器１２の一方の入力と加算器１４の一方の
入力に接続される。また10.7MHzBPF７の出力は
AM検波器８の入力に接続され、AM検波器８の
出力からAM検波器にAGC９がかけられている。
次に微分器１０の出力は乗算器１１の一方の入
力に接続されており、AM検波器８の出力は乗算
器１１の他方の入力に接続されている。
力に接続されており、AM検波器８の出力は乗算
器１１の他方の入力に接続されている。
次に、乗算器１１の出力は加算器１２の他方の
入力と反転器１３の入力に接続されて反転器１３
の出力は加算器１４の他方の入力に接続される。
また、加算器１２の出力は切換器１５の一方の入
力と57KHzレベル検出器１６の入力に接続されて
おり、加算器１４の出力は、切換器１５の他方の
入力と57KHzレベル検出器１７の入力に接続され
る。
入力と反転器１３の入力に接続されて反転器１３
の出力は加算器１４の他方の入力に接続される。
また、加算器１２の出力は切換器１５の一方の入
力と57KHzレベル検出器１６の入力に接続されて
おり、加算器１４の出力は、切換器１５の他方の
入力と57KHzレベル検出器１７の入力に接続され
る。
また、57KHzレベル検出器１６の出力はコンパ
レータ１８の一方の入力に接続され、57KHzレベ
ル検出器１７の出力はコンパレータ１８の他方の
入力に接続され、コンパレータ１８の出力はスイ
ツチドライバー１９の入力に接続され、スイツチ
ドライバー１９によつて切換器１５がコントロー
ルされる。切換器１５の出力はステレオ復調器４
の入力に接続され、その出力はLch出力５，Rch
出力６となる。
レータ１８の一方の入力に接続され、57KHzレベ
ル検出器１７の出力はコンパレータ１８の他方の
入力に接続され、コンパレータ１８の出力はスイ
ツチドライバー１９の入力に接続され、スイツチ
ドライバー１９によつて切換器１５がコントロー
ルされる。切換器１５の出力はステレオ復調器４
の入力に接続され、その出力はLch出力５，Rch
出力６となる。
次にこの発明の動作について説明する。まず
DU比が逆転していないときを考察してみるに、
例えばモノラルで遅延信号が一波のときにはマル
チパス歪のため、FM検波器３の出力は、第４図
のイに示すFM検波された基本波である正弦波の
半波ごとに、飛び出たひげと、飛び込んだひげと
が交互に現れる波形になつている。また、フロン
トエンド１の出力であるIF信号は第４図ロのよ
うになつており、イとロは関連があることがわか
る。この関連を用いてマルチパスの歪低減を計つ
たのがこの発明である。
DU比が逆転していないときを考察してみるに、
例えばモノラルで遅延信号が一波のときにはマル
チパス歪のため、FM検波器３の出力は、第４図
のイに示すFM検波された基本波である正弦波の
半波ごとに、飛び出たひげと、飛び込んだひげと
が交互に現れる波形になつている。また、フロン
トエンド１の出力であるIF信号は第４図ロのよ
うになつており、イとロは関連があることがわか
る。この関連を用いてマルチパスの歪低減を計つ
たのがこの発明である。
つまり、フロントエンド１の出力第４図ロのエ
ンベロープを検出し、それを用いて歪のキヤンセ
ル信号を作り、それをFM検波出力から引いてや
ると歪は低減する。
ンベロープを検出し、それを用いて歪のキヤンセ
ル信号を作り、それをFM検波出力から引いてや
ると歪は低減する。
まず、フロントエンド１の出力を帯域内の振幅
特性がフラツトなフイルタ10.7MHzBPF７を通
し、不要な妨害を除去してやる。次にAGC９を
加えたAM検波器８を通すことにより、IF信号の
エンベロープを検出する。このエンベロープ信号
はAGCがかけてあるのでIF信号の入力にかかわ
らず一定である。これを示したのが第４図のハで
ある。
特性がフラツトなフイルタ10.7MHzBPF７を通
し、不要な妨害を除去してやる。次にAGC９を
加えたAM検波器８を通すことにより、IF信号の
エンベロープを検出する。このエンベロープ信号
はAGCがかけてあるのでIF信号の入力にかかわ
らず一定である。これを示したのが第４図のハで
ある。
また、第４図イに示すFM検波出力３の歪を見
ればわかるように、歪の出方は基本波の半周期ご
とに反転しているので第４図ハのAM検波出力８
を半周期ごとに反転してやると、キヤンセル信号
が作り出される。また変調周波数が高くなるほど
歪の出かたは大きくなるので変調周波数が高くな
るほどキヤンセル信号を大きくしなければならな
い。
ればわかるように、歪の出方は基本波の半周期ご
とに反転しているので第４図ハのAM検波出力８
を半周期ごとに反転してやると、キヤンセル信号
が作り出される。また変調周波数が高くなるほど
歪の出かたは大きくなるので変調周波数が高くな
るほどキヤンセル信号を大きくしなければならな
い。
これらを行なうのが第２図における微分器１０
と乗算器１１である。微分器１０の利得位相特性
は第３図に示すように、入力信号の周波数に対し
て利得特性は直線的に増加し、また位相特性は周
波数によらず一定の90゜移相された特性を有して
いる。従つて、FM検波器３の出力は微分器１０
を通ると、第４図ニに示すように、第４図イの歪
を有する基本波形から90゜移相した波形が得られ
る。次に、AM検波器８の出力（第４図ハ）と微
分器１０の出力（第４図ニ）とが乗算器１１に印
加されると、微分器１０の出力が正のときは乗算
器１１の出力はAM検波器８の出力がそのまま出
力し、微分器１０の出力が負のときは乗算器１１
の出力はAM検波器８の出力が反転されて出力す
る。従つて、乗算器１１の出力は、第４図ホに示
すように基本波の半波ごとに位相の反転した歪の
波形が得られる。この歪の波形がキヤンセル信号
となり、このキヤンセル信号を第４図イのFM検
波器３の出力から減算するのが加算器１２であ
り、この結果、加算器１２の出力にはマルチパス
歪が低減された波形が得られる。
と乗算器１１である。微分器１０の利得位相特性
は第３図に示すように、入力信号の周波数に対し
て利得特性は直線的に増加し、また位相特性は周
波数によらず一定の90゜移相された特性を有して
いる。従つて、FM検波器３の出力は微分器１０
を通ると、第４図ニに示すように、第４図イの歪
を有する基本波形から90゜移相した波形が得られ
る。次に、AM検波器８の出力（第４図ハ）と微
分器１０の出力（第４図ニ）とが乗算器１１に印
加されると、微分器１０の出力が正のときは乗算
器１１の出力はAM検波器８の出力がそのまま出
力し、微分器１０の出力が負のときは乗算器１１
の出力はAM検波器８の出力が反転されて出力す
る。従つて、乗算器１１の出力は、第４図ホに示
すように基本波の半波ごとに位相の反転した歪の
波形が得られる。この歪の波形がキヤンセル信号
となり、このキヤンセル信号を第４図イのFM検
波器３の出力から減算するのが加算器１２であ
り、この結果、加算器１２の出力にはマルチパス
歪が低減された波形が得られる。
以上が波形によるキヤンセル効果の説明であ
る。
る。
次に計算式による歪キヤンセルの様子を示す。
マルチパスの歪の式というのは遅延波が一波とす
ると、FMされた直接波IFMは、 IFM＝Isin（ωot＋Δω／ｐ・sinpt） であり、これに対して時間τ遅延した反射波I0
は、 I0＝I′sin（ω0（ｔ−τ） ＋Δω／ｐ・sinp（ｔ−τ）） であり、この２式の合成波により、位相変調によ
る歪が生成する。ここで、Ｉ、I′はFMされた信
号のそれぞれの振幅、ω0はキヤリア周波数、Δω
は角周波数偏移、ｐは変調周波数である。
マルチパスの歪の式というのは遅延波が一波とす
ると、FMされた直接波IFMは、 IFM＝Isin（ωot＋Δω／ｐ・sinpt） であり、これに対して時間τ遅延した反射波I0
は、 I0＝I′sin（ω0（ｔ−τ） ＋Δω／ｐ・sinp（ｔ−τ）） であり、この２式の合成波により、位相変調によ
る歪が生成する。ここで、Ｉ、I′はFMされた信
号のそれぞれの振幅、ω0はキヤリア周波数、Δω
は角周波数偏移、ｐは変調周波数である。
従つて、マルチパスによる歪の式は次式で表わ
される。
される。
ｄ＝2mpsinpτ／２・sinp（ｔ−τ／２
）／１＋１／ｘ＋cos〔wo〓＋2mfsinp〓／２・cosp（ｔ
−τ／２）／ｘ＋cos〔wo〓＋2mfsinp〓／２・cosp（ｔ
−τ／２） ここで、ｘ＝DU比（直接波と反射波との大き
さの比）、τ＝遅延時間、ｍ＝変調度、＝75K
Hz、W0＝キヤリア周波数、ｐ＝変調周波数であ
りこれを横軸を時間、たて軸を歪の大きさとして
プロツトしたのが第５図であり、変調周波数400
Hzの１周期間の2.5ｍsecについて、この400Hzの
基本波を０ｍsecからCOSカーブを描くと、第４
図イの波形と同様に、飛び込んだひげと飛び出し
たひげとが交互に現れている。また、DU比が小
さいほど歪が大きいことも現れている。
）／１＋１／ｘ＋cos〔wo〓＋2mfsinp〓／２・cosp（ｔ
−τ／２）／ｘ＋cos〔wo〓＋2mfsinp〓／２・cosp（ｔ
−τ／２） ここで、ｘ＝DU比（直接波と反射波との大き
さの比）、τ＝遅延時間、ｍ＝変調度、＝75K
Hz、W0＝キヤリア周波数、ｐ＝変調周波数であ
りこれを横軸を時間、たて軸を歪の大きさとして
プロツトしたのが第５図であり、変調周波数400
Hzの１周期間の2.5ｍsecについて、この400Hzの
基本波を０ｍsecからCOSカーブを描くと、第４
図イの波形と同様に、飛び込んだひげと飛び出し
たひげとが交互に現れている。また、DU比が小
さいほど歪が大きいことも現れている。
また第２図におけるAM検波器８の出力である
IF信号のエンベロープに微分器１０の出力であ
るFM検波出力の微分をかけ合わせると、FM検
波器３の出力をｆ（ｐ）として、その微分器１０
の出力がdf（ｐ）／dtとなることから、歪の式は、
次式となる。
IF信号のエンベロープに微分器１０の出力であ
るFM検波出力の微分をかけ合わせると、FM検
波器３の出力をｆ（ｐ）として、その微分器１０
の出力がdf（ｐ）／dtとなることから、歪の式は、
次式となる。
この式をプロツトしたのが第６図であり、この
図を第５図と比較すると類似していることがわか
り、このことからマルチパスの歪低減ができるこ
とが示される。すなわち、第５図と第６図のDU
比が−3dB及び−6dBの曲線では、時系列的に、
第５図のするどい落ち込み及びするどい立上がり
の波形と第６図の滑らかに上下する波形とはその
差異が大きく、マルチパスの歪をキヤンセル・低
減することは期待薄である。しかし、第５図の−
10dBの曲線では滑らかな歪の波形となり、時系
列的に時間1.3ｍsecまで及びその後の時間2.5ｍ
secまでの歪の波形の位相的な上がり下がりが両
図ともほぼ一致しているので、この両波を加算器
１２に加えることにより、ある程度のキヤンセル
効果が発揮され、マルチパスの歪を低減すること
ができる。実際に実験した場合において、DU比
−10dBでおよそ十数dBの歪低減効果があつた。
図を第５図と比較すると類似していることがわか
り、このことからマルチパスの歪低減ができるこ
とが示される。すなわち、第５図と第６図のDU
比が−3dB及び−6dBの曲線では、時系列的に、
第５図のするどい落ち込み及びするどい立上がり
の波形と第６図の滑らかに上下する波形とはその
差異が大きく、マルチパスの歪をキヤンセル・低
減することは期待薄である。しかし、第５図の−
10dBの曲線では滑らかな歪の波形となり、時系
列的に時間1.3ｍsecまで及びその後の時間2.5ｍ
secまでの歪の波形の位相的な上がり下がりが両
図ともほぼ一致しているので、この両波を加算器
１２に加えることにより、ある程度のキヤンセル
効果が発揮され、マルチパスの歪を低減すること
ができる。実際に実験した場合において、DU比
−10dBでおよそ十数dBの歪低減効果があつた。
以上はモノラル信号放送時を１例にとつて説明
したがステレオ信号放送時にも同様のことがいえ
てマルチパス歪が低減できる。次にDU比が逆転
した場合を考える。このときはDU比が逆転して
いない場合に比べマルチパス歪の現われ方が逆相
となるので、乗算器１１の出力であるキヤンセル
信号を反転させてやれば、DU比が逆転した場合
でもマルチパス歪が低減できる。これを行なうの
が反転器１３、加算器１４である。
したがステレオ信号放送時にも同様のことがいえ
てマルチパス歪が低減できる。次にDU比が逆転
した場合を考える。このときはDU比が逆転して
いない場合に比べマルチパス歪の現われ方が逆相
となるので、乗算器１１の出力であるキヤンセル
信号を反転させてやれば、DU比が逆転した場合
でもマルチパス歪が低減できる。これを行なうの
が反転器１３、加算器１４である。
従つて、第２図において、DU比が逆転してい
ないときに加算器１２の出力をステレオ復調器４
の入力とし、DU比が逆転したときに加算器１４
の出力をステレオ復調器４の入力とすれば、DU
比が逆転した場合でも逆転していない場合でもマ
ルチパス歪の低減が行なえる。
ないときに加算器１２の出力をステレオ復調器４
の入力とし、DU比が逆転したときに加算器１４
の出力をステレオ復調器４の入力とすれば、DU
比が逆転した場合でも逆転していない場合でもマ
ルチパス歪の低減が行なえる。
また、以上の加算器１２，１４の出力を切換え
るのを自動的に行うのが57KHzレベル検出器１
６，１７、コンパレータ１８、スイツチドライバ
ー１９、切換器１５である。これはマルチパスの
歪が多いときには19KHzパイロツト信号の高調波
成分（ここでは57KHz）が多くなるということを
利用している。
るのを自動的に行うのが57KHzレベル検出器１
６，１７、コンパレータ１８、スイツチドライバ
ー１９、切換器１５である。これはマルチパスの
歪が多いときには19KHzパイロツト信号の高調波
成分（ここでは57KHz）が多くなるということを
利用している。
まず、DU比が逆転していない時は加算器１２
の出力の歪の方が加算器１４の出力の歪より少な
いので57KHzレベル検出器１６の出力より57KHz
フイルタ１７の出力の方が小さくなり、コンパレ
ータ１８、スイツチドライバー１９、切換器１５
の働きによつて加算器１２の出力がステレオ復調
器４の入力に接続される。
の出力の歪の方が加算器１４の出力の歪より少な
いので57KHzレベル検出器１６の出力より57KHz
フイルタ１７の出力の方が小さくなり、コンパレ
ータ１８、スイツチドライバー１９、切換器１５
の働きによつて加算器１２の出力がステレオ復調
器４の入力に接続される。
次に、DU比が逆転した時は加算器１４の出力
の歪の方が加算器１２の出力の歪より少ないの
で、57KHzフイルタ１７の出力より、57KHzフイ
ルタ１６の出力の方が小さくなり、コンパレータ
１８、スイツチドライバー１９、切換器１５の働
きによつて加算器１４の出力がステレオ復調器４
の入力に接続される。
の歪の方が加算器１２の出力の歪より少ないの
で、57KHzフイルタ１７の出力より、57KHzフイ
ルタ１６の出力の方が小さくなり、コンパレータ
１８、スイツチドライバー１９、切換器１５の働
きによつて加算器１４の出力がステレオ復調器４
の入力に接続される。
以上のことによつて自動的にマルチパス歪の少
ない方の加算器出力がステレオ復調器４の入力と
なり、DU比が逆転した場合にもしていない場合
でもマルチパス歪の低減ができる。
ない方の加算器出力がステレオ復調器４の入力と
なり、DU比が逆転した場合にもしていない場合
でもマルチパス歪の低減ができる。
なお、上記実施例では反転器１３は乗算器１１
の出力に接続してあり、キヤンセル信号の位相が
逆転した信号を作り出しているが、この位相逆転
信号を作り出すためには、例えばAM検波器８の
出力に反転器を接続してもよく、また微分器１０
の出力に接続してもよく同様の効果が得られる。
ただし、この場合には、乗算器が余分に１個必要
になる。
の出力に接続してあり、キヤンセル信号の位相が
逆転した信号を作り出しているが、この位相逆転
信号を作り出すためには、例えばAM検波器８の
出力に反転器を接続してもよく、また微分器１０
の出力に接続してもよく同様の効果が得られる。
ただし、この場合には、乗算器が余分に１個必要
になる。
また、レベル検出器１６，１７の周波数はパイ
ロツト信号の３次の高調波（57KHz）に設定して
いるが、他の高調波の周波数に設定してもよい。
ロツト信号の３次の高調波（57KHz）に設定して
いるが、他の高調波の周波数に設定してもよい。
以上のように、この発明によれば、マルチパス
キヤンセル信号を反転した信号も作り出している
のでDU比が逆転した場合でもマルチパス歪の低
減ができる。また、パイロツト信号の高調波成分
を取り出してそれによつて切換器をコントロール
しているので、DU比が逆転した場合でも、そう
でない普通の場合でも、自動的に、マルチパス歪
の低減ができる。更に、一般にマルチパス歪のキ
ヤンセルのために必需品とされる遅延回路を必要
としないので、構成が簡単で、効果的な歪低減効
果が得られる。
キヤンセル信号を反転した信号も作り出している
のでDU比が逆転した場合でもマルチパス歪の低
減ができる。また、パイロツト信号の高調波成分
を取り出してそれによつて切換器をコントロール
しているので、DU比が逆転した場合でも、そう
でない普通の場合でも、自動的に、マルチパス歪
の低減ができる。更に、一般にマルチパス歪のキ
ヤンセルのために必需品とされる遅延回路を必要
としないので、構成が簡単で、効果的な歪低減効
果が得られる。
第１図は従来の回路を示す図、第２図は本発明
の実施例を示す図、第３図は第２図微分器の特性
を示す図、第４図イ及至ホは第２図回路の各部の
波形を示す図、第５図はマルチパス歪の計算結果
による特性を示す図、第６図は第２図回路のAM
検波器出力と微分器出力とを乗算した計算結果に
よる特性を示す図である。 １……フロントエンド、２，７……バンドパス
フイルタ、３……FM検波器、４……ステレオ復
調器、５……Lch出力、６……Rch出力、８……
AM検波器、９……AGC、１０……微分器、１
１……乗算器、１２，１４……加算器、１３……
反転器、１５……切換えスイツチ、１６，１７…
…レベル検出器、１８……コンパレータ、１９…
…スイツチドライバー。
の実施例を示す図、第３図は第２図微分器の特性
を示す図、第４図イ及至ホは第２図回路の各部の
波形を示す図、第５図はマルチパス歪の計算結果
による特性を示す図、第６図は第２図回路のAM
検波器出力と微分器出力とを乗算した計算結果に
よる特性を示す図である。 １……フロントエンド、２，７……バンドパス
フイルタ、３……FM検波器、４……ステレオ復
調器、５……Lch出力、６……Rch出力、８……
AM検波器、９……AGC、１０……微分器、１
１……乗算器、１２，１４……加算器、１３……
反転器、１５……切換えスイツチ、１６，１７…
…レベル検出器、１８……コンパレータ、１９…
…スイツチドライバー。
Claims (1)
- １ マルチパス妨害を受けたFM信号のエンベロ
ープ成分を検出するAM検波回路と、このAM検
波回路の出力を前記FM信号入力の大きさにかか
わらず一定にするAGC回路と、前記FM信号を復
調するFM検波回路と、このFM検波回路の出力
を90゜移相させかつ高い周波数ほどレベルを大き
なものとなるようにする微分器と、前記微分器の
出力と前記AM検波回路の出力を掛け合わしてキ
ヤンセル信号を作り出す乗算器と、前記キヤンセ
ル信号と前記FM検波回路の出力とを加え合わす
第１の加算器と、前記キヤンセル信号に対して位
相が逆転した信号を出力する反転器と、前記反転
器の出力と前記FM検波回路の出力とを加え合わ
す第２の加算器と、ステレオ復調器に入力するた
め前記第１または第２の加算器の出力を選択的に
切換える切換え手段とを備えたことを特徴とする
マルチパス歪低減回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12734283A JPS6019328A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | マルチパス歪低減回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12734283A JPS6019328A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | マルチパス歪低減回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6019328A JPS6019328A (ja) | 1985-01-31 |
| JPH0354493B2 true JPH0354493B2 (ja) | 1991-08-20 |
Family
ID=14957545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12734283A Granted JPS6019328A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | マルチパス歪低減回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019328A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5457555A (en) * | 1977-10-17 | 1979-05-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Polybutene-1 resin composition highly loaded with inorganic substance having improved properties |
| JPS5457554A (en) * | 1977-10-17 | 1979-05-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Polyethylene resin composition highly loaded with inorganic substance having improved properties |
-
1983
- 1983-07-13 JP JP12734283A patent/JPS6019328A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6019328A (ja) | 1985-01-31 |
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