JPH0357110A - 酸化物超電導導体の製造方法 - Google Patents
酸化物超電導導体の製造方法Info
- Publication number
- JPH0357110A JPH0357110A JP1191342A JP19134289A JPH0357110A JP H0357110 A JPH0357110 A JP H0357110A JP 1191342 A JP1191342 A JP 1191342A JP 19134289 A JP19134289 A JP 19134289A JP H0357110 A JPH0357110 A JP H0357110A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal tube
- sheath
- rolling
- oxide superconductor
- sheath metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は酸化物超電導導体の製造方法に関するものであ
り、特にテープ状の酸化物超電導導体の製造方法に関す
るものである。
り、特にテープ状の酸化物超電導導体の製造方法に関す
るものである。
［従来の技術］
シース用金属管内に酸化物超電導体の粉末を充填し、こ
れを縮径加工して線材化する方？去は、容易に線材化し
得る方法として一般に公知である。
れを縮径加工して線材化する方？去は、容易に線材化し
得る方法として一般に公知である。
特に最近では、線材の臨界電流密度を向上させるために
、円筒形状よりも、テープ状に薄板圧延するほうが優れ
ているので、最終加工はほとんど圧延により行われてい
る。
、円筒形状よりも、テープ状に薄板圧延するほうが優れ
ているので、最終加工はほとんど圧延により行われてい
る。
前記テープ状線材の特徴は、一方向に圧延することによ
り金属シース内部の超電導体の結晶の長＠（Ｃ軸）が圧
延方向と同一方向になるように配向されることである。
り金属シース内部の超電導体の結晶の長＠（Ｃ軸）が圧
延方向と同一方向になるように配向されることである。
そのため各結晶粒間の結合面積が無配向材よりも増大し
、所謂弱結合が改善される。このため、界面相の厚さを
薄くすることができる． 一方、酸化物超電導体を線材加工後、焼結熱処理を行う
にあたっては酸素を供給することが必要であり、シース
用金属としては、酸素透過性のある銀および銀合金が一
般に用いられている．また、酸化物超電導体、特に希土
類を含む組戒のものでは、焼結から冷却過程に於いて、
酸素の吸収を伴う２次の相変態を有すること、また希土
類を含まない組戒でも、焼結と、以後の熱処理過程で酸
素の供給を必要とすることから、酸素を透過しない金属
、もしくは自身が酸化することにより他を還元する金属
は用いられていない。
、所謂弱結合が改善される。このため、界面相の厚さを
薄くすることができる． 一方、酸化物超電導体を線材加工後、焼結熱処理を行う
にあたっては酸素を供給することが必要であり、シース
用金属としては、酸素透過性のある銀および銀合金が一
般に用いられている．また、酸化物超電導体、特に希土
類を含む組戒のものでは、焼結から冷却過程に於いて、
酸素の吸収を伴う２次の相変態を有すること、また希土
類を含まない組戒でも、焼結と、以後の熱処理過程で酸
素の供給を必要とすることから、酸素を透過しない金属
、もしくは自身が酸化することにより他を還元する金属
は用いられていない。
［発明が解決しようとする課題】
しかしながら．シース用金属として用いる銀および銀合
金は変形抵抗が小さく、塑性加工性にすぐれている一方
で，内部の酸化物超電導体との機械的強度の差が大きい
ため、一対又は複数段の圧延ロール間で圧延する場合に
、テープの厚さが薄くなるにつれて長さ方向に均一な加
工ができなくなり、長さ方向で内部の酸化物超電導体層
の断而積の不均一化、所謂ソーセージング現象が生じた
． 本発明は、銀、銀合金のなどの変形抵抗の小さい金属で
酸化物超電導体を被覆した線状体に圧延加工をする際に
、シース用金属管内部の酸化物超電導セラミックス部分
の断面積が長さ方向で不均一になるのを改善することを
目的とする。
金は変形抵抗が小さく、塑性加工性にすぐれている一方
で，内部の酸化物超電導体との機械的強度の差が大きい
ため、一対又は複数段の圧延ロール間で圧延する場合に
、テープの厚さが薄くなるにつれて長さ方向に均一な加
工ができなくなり、長さ方向で内部の酸化物超電導体層
の断而積の不均一化、所謂ソーセージング現象が生じた
． 本発明は、銀、銀合金のなどの変形抵抗の小さい金属で
酸化物超電導体を被覆した線状体に圧延加工をする際に
、シース用金属管内部の酸化物超電導セラミックス部分
の断面積が長さ方向で不均一になるのを改善することを
目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明に係る酸化物超電導導体の製造方法では、酸化物
超電導体をシース用金属管に充填した状態で、該酸化物
超電導体をシース用金属管とともに圧延加工を施して線
材を作製した後、該線材を加熱処理する酸化物超電導導
体の製造方法において、 前記シース用金属管内に充填された酸化物超電導体をシ
ース用金属管とともに圧延する際に、前記シース用金属
管の圧下方向の両側に、前記シース用金属管よりも変形
抵抗の大きい金属条を介在させて挟み圧延加工を施すも
のである．［作用］ 本発明においては、酸化物超電導体を充填したシース用
金属管を圧延する際に、シース用金属管の圧下方向の両
側に、前記シース用金属管よりも変形抵抗の大きい金属
条を介在させて挟み圧延加工を施すものであるため、銀
、銀合金のなどの変形抵抗の小さい金属で酸化物超電導
体を被覆してテープ状導体に圧延加工をする場合に、シ
ース用金属管内部の酸化物超電導セラミックス部分の断
面積が長さ方向で不均一になるが改善される。
超電導体をシース用金属管に充填した状態で、該酸化物
超電導体をシース用金属管とともに圧延加工を施して線
材を作製した後、該線材を加熱処理する酸化物超電導導
体の製造方法において、 前記シース用金属管内に充填された酸化物超電導体をシ
ース用金属管とともに圧延する際に、前記シース用金属
管の圧下方向の両側に、前記シース用金属管よりも変形
抵抗の大きい金属条を介在させて挟み圧延加工を施すも
のである．［作用］ 本発明においては、酸化物超電導体を充填したシース用
金属管を圧延する際に、シース用金属管の圧下方向の両
側に、前記シース用金属管よりも変形抵抗の大きい金属
条を介在させて挟み圧延加工を施すものであるため、銀
、銀合金のなどの変形抵抗の小さい金属で酸化物超電導
体を被覆してテープ状導体に圧延加工をする場合に、シ
ース用金属管内部の酸化物超電導セラミックス部分の断
面積が長さ方向で不均一になるが改善される。
即ち、銀、銀合金などのシース用金属管内に酸化物超電
導粉体を充填して圧延加工を行う場合、充填密度が低い
初期の段階では、粉体相互のすべりによって、見掛上の
塑性変形は容易に行われる． ところが、圧延の回数が多くなり、全加工率が高くなる
につれて充填密度が高くなり、粉相互のすべりだけでな
く、粉同士の剪断力による破砕が多くなってくると、見
掛上の粉の変形抵抗は著しく上昇する．その結果、銀，
銀合金のような変形抵抗の小さいシース用金属管では内
部の酸化物超電導粉体を全長で均一（変形させることが
できず、よって長さ方向の断面積の不均一化を生じる． これを解決する手段として、当該シース用金属管の両側
にシース用金属よりも変形抵抗の大きい、例えばステン
レスなどの金属条を配し、この金属条を介在させて挟み
圧延加工を施すと、見掛上シース用金属管の剛性が上り
、内部の酸化物超電導粉体の粉砕を伴う加工が可能とな
り、圧延の力が面状に掛るため、酸化物超電導粉体が長
さ方向で均一に充填された断面を持つ圧延加工ができる
こととなる． 【実施例］ 第１図は挟み圧延加工の圧延状態の断面模式図である．
図において、回転する２つの圧延ロール４の間には、一
組の高い変形抵抗を有するステンレス製の金属条ｌが挟
み込まれており、金属条１の間には銀又は銀合金製のシ
ース用金属管２が挟みこまれている。シース用金属管２
の内部には酸化物超電導体粉３が充填されている． 高強度の金属条１は圧延によりほとんど変形しない．一
方、シース用金属管２と酸化物超電導粉３は変形し、薄
くなる．従って、金属条！とシース用金属管２は圧延の
過程で速度が相対的に異なる．この速度差によるシース
用金属管２表面の摩耗疵の発生を少なくするため、金属
条ｌとシース用金属管２の間に動粘性係数の高い潤滑剤
を通用することが望ましい． 以上のような挟み圧延加工により、実際に長尺線材を得
るための方法として、金属条を無限軌道状に配した装置
を使用するとよい． 第２図は無限軌道型に高強度金属条を配した装置の構成
を示す説明図である． 図において、上下一組のステンレス製の高強度金属条１
１がガイドロール４１によって無限軌道状に配置されて
いる。ガイドロール４１による金属条１１と接する部分
の曲率は、金属条！＋の弾性限度以内である。
導粉体を充填して圧延加工を行う場合、充填密度が低い
初期の段階では、粉体相互のすべりによって、見掛上の
塑性変形は容易に行われる． ところが、圧延の回数が多くなり、全加工率が高くなる
につれて充填密度が高くなり、粉相互のすべりだけでな
く、粉同士の剪断力による破砕が多くなってくると、見
掛上の粉の変形抵抗は著しく上昇する．その結果、銀，
銀合金のような変形抵抗の小さいシース用金属管では内
部の酸化物超電導粉体を全長で均一（変形させることが
できず、よって長さ方向の断面積の不均一化を生じる． これを解決する手段として、当該シース用金属管の両側
にシース用金属よりも変形抵抗の大きい、例えばステン
レスなどの金属条を配し、この金属条を介在させて挟み
圧延加工を施すと、見掛上シース用金属管の剛性が上り
、内部の酸化物超電導粉体の粉砕を伴う加工が可能とな
り、圧延の力が面状に掛るため、酸化物超電導粉体が長
さ方向で均一に充填された断面を持つ圧延加工ができる
こととなる． 【実施例］ 第１図は挟み圧延加工の圧延状態の断面模式図である．
図において、回転する２つの圧延ロール４の間には、一
組の高い変形抵抗を有するステンレス製の金属条ｌが挟
み込まれており、金属条１の間には銀又は銀合金製のシ
ース用金属管２が挟みこまれている。シース用金属管２
の内部には酸化物超電導体粉３が充填されている． 高強度の金属条１は圧延によりほとんど変形しない．一
方、シース用金属管２と酸化物超電導粉３は変形し、薄
くなる．従って、金属条！とシース用金属管２は圧延の
過程で速度が相対的に異なる．この速度差によるシース
用金属管２表面の摩耗疵の発生を少なくするため、金属
条ｌとシース用金属管２の間に動粘性係数の高い潤滑剤
を通用することが望ましい． 以上のような挟み圧延加工により、実際に長尺線材を得
るための方法として、金属条を無限軌道状に配した装置
を使用するとよい． 第２図は無限軌道型に高強度金属条を配した装置の構成
を示す説明図である． 図において、上下一組のステンレス製の高強度金属条１
１がガイドロール４１によって無限軌道状に配置されて
いる。ガイドロール４１による金属条１１と接する部分
の曲率は、金属条！＋の弾性限度以内である。
主圧延ロール４２の入側にガイドロール４１を設け、主
圧延ロール４２のロール径よりも大きな曲率で該金属条
１１をシース用金属管２１と主圧延ロール４２の間に介
在させるようにする。
圧延ロール４２のロール径よりも大きな曲率で該金属条
１１をシース用金属管２１と主圧延ロール４２の間に介
在させるようにする。
このようにすることにより、シース用金属管２貫が主圧
延ロール４２人口でロールにより押されて生じるパルジ
（ふ〈れ）変形を防止できる。
延ロール４２人口でロールにより押されて生じるパルジ
（ふ〈れ）変形を防止できる。
また主圧延ロール４２の出側にも副圧延ロール４３を設
け、主圧延ロール４２出側における圧延ざれたシース用
金属管２ｌのふくれ変形の発生を防止するとともに、均
一な圧延を促進できる構造となっている． なお、この圧延の場合にも、金属条ＩＩとシース用金属
管２１との間に動粘性係数の高い潤滑剤を適用すること
が望ましい。
け、主圧延ロール４２出側における圧延ざれたシース用
金属管２ｌのふくれ変形の発生を防止するとともに、均
一な圧延を促進できる構造となっている． なお、この圧延の場合にも、金属条ＩＩとシース用金属
管２１との間に動粘性係数の高い潤滑剤を適用すること
が望ましい。
なお、１回の圧下草は１０％より大きく、好まし〈は２
０％以上とするのが望ましい．何故なら、ｌＯ％以下で
は高強度金属条による圧下力の伝達が不充分となり、全
長で均一な断面積を有する線材を得ることができないた
めである．以下に、実際に線材を作製した実施例を示す
．実施例Ｉ ＹＢａ２ＣｕｓＯｙ−ｘで表わされる酸化物超電導体粉
末（平均粒径１０μｓ）を内径１５１１１１１．外径２
５■．長さ１５０■の銀バイブに充填し、両端を銀ブロ
ックにより密封した後、スウェージングにより外径５Ｉ
ＩＩまで縮径加工した． 而して製作した線材を平ロール圧延機により厚さ２一一
までそのまま扁平に圧延し、厚さ２ｓｓＸ幅７＋ａｍの
テープ状線材を得た。
０％以上とするのが望ましい．何故なら、ｌＯ％以下で
は高強度金属条による圧下力の伝達が不充分となり、全
長で均一な断面積を有する線材を得ることができないた
めである．以下に、実際に線材を作製した実施例を示す
．実施例Ｉ ＹＢａ２ＣｕｓＯｙ−ｘで表わされる酸化物超電導体粉
末（平均粒径１０μｓ）を内径１５１１１１１．外径２
５■．長さ１５０■の銀バイブに充填し、両端を銀ブロ
ックにより密封した後、スウェージングにより外径５Ｉ
ＩＩまで縮径加工した． 而して製作した線材を平ロール圧延機により厚さ２一一
までそのまま扁平に圧延し、厚さ２ｓｓＸ幅７＋ａｍの
テープ状線材を得た。
このテープ条線材の上下両面側に厚さＯ．ＳＩｌｇ＋
，幅１０ｍｍのステンレス条（ｓｕｓ３０４Ｈ）を第２
図に示すように無限軌道型に配し、このステンレス条を
介して、！パス圧下率３０％で厚さ０．５ａｓまで圧延
した． 得られた線材を３分割し、それぞれ３０％，５０％．８
０％の圧下率で厚さ０．１ｍｍ＋まで同様に圧延し、各
圧下率の試料毎に線材長手方向に対して垂直な断面を長
さ方向の１０ケ所で切り出し、シース内部の酸化物超電
導体層部分の断面積を測定し、平均断面積とバラツキ（
ａＳ％）を求めた， また上記圧延テープ線材を酸素気流中で９００℃ｘ５ｈ
ｒ焼結熱処理を行った後、臨界電流ｒｅを測定した．こ
のＩｃを平均断面積で除して、臨界電流密度Ｊｃを求め
た． 比較例！−１ 実施例１と同様の挟み圧延加工を行い、厚さ０．５ ａ
ｍから厚さ０．１■までｌパス圧下率ＩＯ％で圧延した
．而して得られた線材の内部の酸化物超電導体層の断面
積と、ＩＣを実施例１と同様に測定した． 比較例１−２ 実施例１と同様に銀バイブにＹＢａ２ＣＵｓＱ，一。酸
化物超電導粉体を充填した後、スウェージングと圧延に
より厚さ２■−×幅７ｌ１會のテープ状線材を得た。得
られた線材をステンレス条を介することなく１パス圧下
率３０％で厚さ０．１ｍＩＩ１まで圧延した。而して得
られた線材について実施例１と同様に内部の酸化物超電
導体層の断面積とＩｃを測定した。
，幅１０ｍｍのステンレス条（ｓｕｓ３０４Ｈ）を第２
図に示すように無限軌道型に配し、このステンレス条を
介して、！パス圧下率３０％で厚さ０．５ａｓまで圧延
した． 得られた線材を３分割し、それぞれ３０％，５０％．８
０％の圧下率で厚さ０．１ｍｍ＋まで同様に圧延し、各
圧下率の試料毎に線材長手方向に対して垂直な断面を長
さ方向の１０ケ所で切り出し、シース内部の酸化物超電
導体層部分の断面積を測定し、平均断面積とバラツキ（
ａＳ％）を求めた， また上記圧延テープ線材を酸素気流中で９００℃ｘ５ｈ
ｒ焼結熱処理を行った後、臨界電流ｒｅを測定した．こ
のＩｃを平均断面積で除して、臨界電流密度Ｊｃを求め
た． 比較例！−１ 実施例１と同様の挟み圧延加工を行い、厚さ０．５ ａ
ｍから厚さ０．１■までｌパス圧下率ＩＯ％で圧延した
．而して得られた線材の内部の酸化物超電導体層の断面
積と、ＩＣを実施例１と同様に測定した． 比較例１−２ 実施例１と同様に銀バイブにＹＢａ２ＣＵｓＱ，一。酸
化物超電導粉体を充填した後、スウェージングと圧延に
より厚さ２■−×幅７ｌ１會のテープ状線材を得た。得
られた線材をステンレス条を介することなく１パス圧下
率３０％で厚さ０．１ｍＩＩ１まで圧延した。而して得
られた線材について実施例１と同様に内部の酸化物超電
導体層の断面積とＩｃを測定した。
結果を次の第１表に示す。
実施例２
（８１ ＋． ａＰｂｏ． ｚ）ｚｓｒ２ｃａ２ｃｕ３
０，で表わされる酸化物超電導粉末（平均粒径１０μｍ
）を実施例１と同様の銀パイプに充填し、同様の方法で
厚さ０．５ｍｍまでに圧延した。得られた線材を３分割
し、それぞれ３０％，５０％，８０％の圧下率で厚さ０
．１ＩＩＩＩＩ＋まで圧延した。而して得られた線材に
ついて実施例１と同様に長さ方向の１０ケ所の内部の酸
化物超電導体層部分の断面積を測定し、平均断面積とバ
ラツキ（σＳ％〉を求めた． また上記圧延テープ線材を大気中で８４５℃×２０ｈ『
焼結熱処理を行った後、２ ０ ０ ｋｇ／ｃ■２の圧
力を加えてプレスを行い、さらに８４５℃×１００ｈｒ
の熱処理を行い、臨界電流１ｃを測定した。このＩＣを
平均断面積で除して臨界電流密度Ｊｃを求めた。
０，で表わされる酸化物超電導粉末（平均粒径１０μｍ
）を実施例１と同様の銀パイプに充填し、同様の方法で
厚さ０．５ｍｍまでに圧延した。得られた線材を３分割
し、それぞれ３０％，５０％，８０％の圧下率で厚さ０
．１ＩＩＩＩＩ＋まで圧延した。而して得られた線材に
ついて実施例１と同様に長さ方向の１０ケ所の内部の酸
化物超電導体層部分の断面積を測定し、平均断面積とバ
ラツキ（σＳ％〉を求めた． また上記圧延テープ線材を大気中で８４５℃×２０ｈ『
焼結熱処理を行った後、２ ０ ０ ｋｇ／ｃ■２の圧
力を加えてプレスを行い、さらに８４５℃×１００ｈｒ
の熱処理を行い、臨界電流１ｃを測定した。このＩＣを
平均断面積で除して臨界電流密度Ｊｃを求めた。
比較例２−１
実施例２と同様の挟み圧延加工を行い、厚さ０．５ｍ−
から厚さ０．ｉｎｓ＋まで１パス圧下率１０％で圧延し
た。而して得られた線材について内部の酸化物超電導体
層の断面積と、Ｉｃを実施例２と同様に測定した． 比較例２−２ 実施例２と同様のＢｉ系酸化物超電導粉末を用い、比較
例（１−２）と同様にステンレス条を介することなく１
バス圧下率３０％で厚さ０．１１まで圧延した。而して
得られた線材について実施例２と同様に内部の酸化物超
電導体層の断面積とＩＣを測定した． 結果を次の第２表に示す。
から厚さ０．ｉｎｓ＋まで１パス圧下率１０％で圧延し
た。而して得られた線材について内部の酸化物超電導体
層の断面積と、Ｉｃを実施例２と同様に測定した． 比較例２−２ 実施例２と同様のＢｉ系酸化物超電導粉末を用い、比較
例（１−２）と同様にステンレス条を介することなく１
バス圧下率３０％で厚さ０．１１まで圧延した。而して
得られた線材について実施例２と同様に内部の酸化物超
電導体層の断面積とＩＣを測定した． 結果を次の第２表に示す。
（以下、余白）
弔
１
表
※表中、
ＯＳはバラツキ、
Ｉｃは臨界電流、
Ｊｃは臨界電流密度
第２表
Ｘ表中、ａｓはバラツキ、Ｉｃは臨界電流、Ｊｃは臨界
電流密度第１表及び第２表に示すように、１パス圧下率
の大きい実施例１品及び実施例２品では、内部の酸化物
超電導体層の断面積のバラツキ（ＯＳ）が小さく、その
ためＩｃが高いことが判った。
電流密度第１表及び第２表に示すように、１パス圧下率
の大きい実施例１品及び実施例２品では、内部の酸化物
超電導体層の断面積のバラツキ（ＯＳ）が小さく、その
ためＩｃが高いことが判った。
一方、１バス圧下草の小さい比較例１−１品及び比較例
２−１品、金属条を介さないで圧延をした比較例１−２
品及び比較例２−２品では内部の酸化物超電導体層の断
面積のバラツキ（ＯＳ）が大きく、Ｉｃが低いことが判
った． この実施例と比較例とで酸化物超電導体層の断面積の変
動以上にＩｃの値に差が出たのは、酸化物超電導体層の
断面積変動の大きい線材では結晶粒子相互の配向性や接
触が悪く、電流パスの低下と弱結合の増大をきたしたか
らである．［発明の効果］ 本発明は以上説明したとおり、シース用金属管内に充填
された酸化物超電導体をシース用金属管とともに圧延す
る際に、シース用金属管の圧下方向の両側に、前記シー
ス用金属管よりも変形抵抗の大きい金属条を介在させて
挟み圧延加工を施すものであるため、銀、銀合金のなど
の変形抵抗の小さい金属で酸化物超電導体を被覆した線
状体に圧延加工をする際に、シース用金属管内部の酸化
物超電導セラミックス部分の断面積が長さ方向で均一に
なり、結晶粒子相互の配同性や接触が良好になり、電流
バスの増大や弱結合の減少を果たすという効果がある。
２−１品、金属条を介さないで圧延をした比較例１−２
品及び比較例２−２品では内部の酸化物超電導体層の断
面積のバラツキ（ＯＳ）が大きく、Ｉｃが低いことが判
った． この実施例と比較例とで酸化物超電導体層の断面積の変
動以上にＩｃの値に差が出たのは、酸化物超電導体層の
断面積変動の大きい線材では結晶粒子相互の配向性や接
触が悪く、電流パスの低下と弱結合の増大をきたしたか
らである．［発明の効果］ 本発明は以上説明したとおり、シース用金属管内に充填
された酸化物超電導体をシース用金属管とともに圧延す
る際に、シース用金属管の圧下方向の両側に、前記シー
ス用金属管よりも変形抵抗の大きい金属条を介在させて
挟み圧延加工を施すものであるため、銀、銀合金のなど
の変形抵抗の小さい金属で酸化物超電導体を被覆した線
状体に圧延加工をする際に、シース用金属管内部の酸化
物超電導セラミックス部分の断面積が長さ方向で均一に
なり、結晶粒子相互の配同性や接触が良好になり、電流
バスの増大や弱結合の減少を果たすという効果がある。
第１図は本発明による挟み圧延加工の圧延状態の断面模
式図、第２図は無限軌道型に高強度金属条を配した実施
例装置の構成を示す説明図である。 図において、１．１１は金属条、２．２１はシース用金
属管、３は酸化物超電導体粉、４は圧延ロール、４ｌは
ガイドロール、４２は主圧延ロール、４３は副圧延ロー
ルである。
式図、第２図は無限軌道型に高強度金属条を配した実施
例装置の構成を示す説明図である。 図において、１．１１は金属条、２．２１はシース用金
属管、３は酸化物超電導体粉、４は圧延ロール、４ｌは
ガイドロール、４２は主圧延ロール、４３は副圧延ロー
ルである。
Claims (2)
- （１）酸化物超電導体をシース用金属管に充填した状態
で、該酸化物超電導体をシース用金属管とともに圧延加
工を施して線材を作製した後、該線材を加熱処理する酸
化物超電導導体の製造方法において、 前記シース用金属管内に充填された酸化物超電導体をシ
ース用金属管とともに圧延する際に、前記シース用金属
管の圧下方向の両側に、前記シース用金属管よりも変形
抵抗の大きい金属条を介在させて挟み圧延加工を施すこ
とを特徴とする酸化物超電導導体の製造方法。 - （２）前記挟み圧延加工において、変形抵抗の大きい金
属条を無限軌道状に配し、連続的に前記シース用金属管
内に充填された酸化物超電導体に圧延加工を施すことを
特徴とする請求項１に記載の酸化物超電導導体の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1191342A JP2685910B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 酸化物超電導導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1191342A JP2685910B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 酸化物超電導導体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0357110A true JPH0357110A (ja) | 1991-03-12 |
| JP2685910B2 JP2685910B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=16272972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1191342A Expired - Lifetime JP2685910B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 酸化物超電導導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2685910B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03192613A (ja) * | 1989-12-21 | 1991-08-22 | Natl Res Inst For Metals | 酸化物超電導線材とその製造方法 |
| CH685996A5 (de) * | 1993-06-22 | 1995-11-30 | Univ Geneve | Verfahren und Einrichtung zur Herstellung eines Leiters mit mindestens einem texturierten, supraleitenden Kern. |
| JP2002216556A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-08-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01206518A (ja) * | 1987-10-09 | 1989-08-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 線状超電導材の製造方法 |
| JPH01258832A (ja) * | 1988-04-09 | 1989-10-16 | Toshiba Corp | 超電導体 |
-
1989
- 1989-07-26 JP JP1191342A patent/JP2685910B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01206518A (ja) * | 1987-10-09 | 1989-08-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 線状超電導材の製造方法 |
| JPH01258832A (ja) * | 1988-04-09 | 1989-10-16 | Toshiba Corp | 超電導体 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03192613A (ja) * | 1989-12-21 | 1991-08-22 | Natl Res Inst For Metals | 酸化物超電導線材とその製造方法 |
| CH685996A5 (de) * | 1993-06-22 | 1995-11-30 | Univ Geneve | Verfahren und Einrichtung zur Herstellung eines Leiters mit mindestens einem texturierten, supraleitenden Kern. |
| JP2002216556A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-08-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2685910B2 (ja) | 1997-12-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH01211813A (ja) | 超電導線材の製造方法 | |
| US5360784A (en) | Method for manufacturing an oxide superconducting tape | |
| CN109201737B (zh) | 心部为超细晶而表层为粗晶的梯度结构材料的制备方法 | |
| US5689875A (en) | Superconductor with high volume copper | |
| JPH0357110A (ja) | 酸化物超電導導体の製造方法 | |
| JPH01134822A (ja) | 酸化物系超電導線の製造方法 | |
| JPH03266312A (ja) | セラミックス超電導導体用複合体の加工方法 | |
| JP2583499B2 (ja) | 超電導線の製造方法 | |
| JP3178478B2 (ja) | 超電導線の製造方法 | |
| Thieme et al. | High strain warm extrusion and warm rolling of multifilamentary Bi-2223 metallic precursor wire | |
| JPH0479109A (ja) | 酸化物超電導線材の製造方法 | |
| JPH0353419A (ja) | 酸化物超電導々体の製造方法 | |
| JP2638601B2 (ja) | 超電導線の製造方法 | |
| JPS63252318A (ja) | 超電導線の製造方法 | |
| JPH03192613A (ja) | 酸化物超電導線材とその製造方法 | |
| JPH0353902A (ja) | 酸化物超電導コイルの製造方法 | |
| JP4009977B2 (ja) | 超電導線材の製造方法およびその製造装置 | |
| JPH0351105A (ja) | 酸化物系超電導々体の製造方法 | |
| JPH02199721A (ja) | テープ状超電導線材の製造方法 | |
| JPH0557724U (ja) | 酸化物超電導線の製造装置 | |
| JPH04342911A (ja) | テープ状セラミックス超電導々体の製造方法 | |
| JPH02199715A (ja) | 酸化物超電導線材或いはテープの製造方法 | |
| JPH02192619A (ja) | 酸化物超電導導体の製造方法 | |
| JPS63194805A (ja) | 恒温雰囲気圧延方法 | |
| JPS63318012A (ja) | 超伝導線及びその製造方法 |