JPH0412190A - コンプレッサー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、例えば冷凍サイクルの冷媒ガスなどの被圧
縮媒体を圧縮するコンプレッサーに関する。

（従来の技術） 空気調和装置、冷蔵庫など、冷凍サイクルに用いられる
コンプレッサーには、一般に往復動ピストンを用いたレ
シプロ式、円板状のピストンをシリンダ内において偏心
回転させるロータリ式などが使用されている。

しかし、こうした方式のコンプレッサーは、いずれも回
転力を圧縮に伝達するクランクシャフトのなど駆動部や
、圧縮機部の構造が複雑であり、また部品点数も多い難
点をもつ。

そこで、近時、ヘリカルブレード式と称されるコンプレ
ッサーが提案されている。これは、一端側を吸込側、他
端側を吐出側とした円筒状のシリンダーと、外周面に螺
旋状のブレードが設けられた円柱状のピストンとを組合
わせて、圧縮機部を構成したものである。

詳しくは、第６図ないし第１５図に示されるようなコン
プレッサーであった。ここで、このヘリカルブレード式
のコンプレッサーについて説明することにする。

すなわち、第６図中１は冷凍サイクルに使用する冷媒ガ
ス用の密閉式コンプレッサーを示す。このコンプレッサ
ー１は、密閉ケース２と、この密閉ケース２内に配設さ
れた電動機部３および圧縮機部４とを有して構成されて
いる。電動機部３は、密閉ケース２の内面に固定された
ほぼ環状のステータ５と、このステータ５の内側に設け
られた環状のロータ６とを有して構成されている。

圧縮機部４は、円筒状のシリンダー７を有している。そ
して、このシリンダー７の外周面に上記ロータ６が同軸
をなして固定されている。またシリンダー７の両端は密
閉ケース２の端部内面に固定された軸受８，９に回転自
在に嵌挿されている。

これにより、シリンダー７の両端は気密的に閉塞されつ
つ、回転自在に支持される。

シリンダー７内には、シリンダー７の内径よりも小さな
外径をもつ円柱形状のピストン１１が、シリンダ７の軸
方向に沿って配設されている。このピストン１１は、そ
の中心軸Ａがシリンダー７の中心軸Ｂに対して距離ｅだ
け第６図において下方に偏心して配置されている。そし
て、この配置により、ピストン１１の外周面の一部をシ
リンダー７の内周面に接触させている。

またピストン］１の軸方向両端部には、それぞれ支軸部
１２ａ、１２ｂが設けられている。そして、これら支軸
部１２ａ、１２ｂはそれぞれ上記軸受８，９に形成され
た軸受穴８ｃ、９ｃに回転自在に挿入支持され、ピスト
ン１１をシリンダ７に対し旋回可能にしている。

ピストン１１の一方の支軸部１２ａには断面正方形状の
角柱部１３が形成されている。この角柱部１３には、第
９図にも示すように矩形状の長孔１４が穿設されたオル
ダムリング１５が設けられている。すなわち、角柱部１
３には、オルダムリング１５がその長孔１４の長手方向
に沿ってスライド自在に嵌合されている。またオルダム
リング１５の外周面には、第７図にも示されるように上
記長孔１４の長手方向と直交する径方向に一対のビン１
６の一端部がそれぞれスライド自在に植設されている。

そして、これらビン１６の他端部は上記シリンダー７の
周壁に穿設された嵌合孔１７に嵌合固定され、シリンダ
ー７にピストン１１を、このシリンダー７の径方向に対
して偏心自在に結合している。このオルダム継手によっ
て、電動機部３に通電し、シリンダー７をロータ６と共
に一体に回転駆動させれば、シリンダー７の回転力はオ
ルダムリング１５を介してピストン１１に伝達されるよ
うになっている。すなわち、ピストン１１はシリンダー
７の中でその一部がシリンダー７の内面に接触した状態
で内転（自転しながら旋回）するようになっている。な
お、上記嵌合孔１７は蓋部材１８によって気密に閉塞さ
れる。

またピストン１１の外周面には、第６図ないし第８図に
示すようにピストン１１の軸方向に沿って螺旋状の溝１
９が形成されている。この溝１９のピッチはこれら図面
における右側から左側、つまりシリンダー７の吸込側か
ら吐出側に向かって徐々に小さく形成されている。

そして、この溝１９に第７図と第８図に示されるように
螺旋状のブレード２１が嵌め込まれている。このブレー
ド２１の厚さ寸法は上記螺旋状の溝１９の幅寸法とほぼ
一致しており、ブレード２１の各部を溝１９に対してピ
ストン１１の径方向に沿って自在に進退自在できるよう
になっている。これにより、ブレード２１は、外周面が
シリンダー７の内周面と密着した状態で、シリンダー７
の内周面上をスライドするようになっている。

そして、このブレード２１によって、シリンダー７の内
周面とピストン１１の外周面との間の空間を、複数の作
動室２２に仕切っている。つまり、各作動室２２はブレ
ード２１の隣り合う２つの巻き間に形成される。なお、
その形状は、ブレード２１に沿ってピストン１１とシリ
ンダー７の内周面との接触部からつぎの接触部まで伸び
たほぼ三日月状をなしている。そして、このブレード２
１のピッチにより、作動室２２の容積は、シリンダー７
の吸込側から吐出側にいくにしたがって徐々に小さくな
っている。

一方、シリンダー７の吸込側に位置する軸受８の内部に
は吸込孔２３が軸方向に貫通している。

この吸込孔２３の一端はシリンダー７の内部に開口して
いる。そして、吸込孔２３の他端には冷凍サイクル（図
示しない）の吸込管２４が接続されている。また他方の
軸受９には吐出孔２５が穿設されている。この吐出孔２
５の一端はシリンダー７内の吐出端側に連通している。

また吐出孔２５の他端は密閉ケース２の内部に開口して
いて、圧縮ガスを密閉ケース２内に吐出させるようにし
ている。

他方、ピストン１１の内部には第６図に示されるように
油導入路２６がその中心軸Ａに沿って穿設されている。

この油導入路２６の一端は螺旋状の溝１９の吐出側の底
部に連通している。また他端は一方の軸受８の穿設され
た通孔２７および導入管２８を介して、密閉ケース２の
底部の油溜り部２ａに開口している。これにより、密閉
ケース２内の圧力が上昇すると、油溜り部２ａに貯溜さ
れた潤滑オイル２９か導入管２８、通孔２７および油導
入路２６を通って、溝１９の底部とブレード２１との間
の空間に導入されるようになっている。

なお、３１は吸込溝、３２は圧縮ガスを密閉ケース２内
から、冷凍サイクル回路に吐出させる吐出管である。

こうしたコンプレッサーは、電動機部３の通電によりロ
ータ６が回転すると、このロータ６と一体にシリンダー
７も回転していく。ピストン１１は外周面の一部がシリ
ンダー７の内周面に接触した状態で、シリンダー７の中
心軸Ｂの回りを旋回しながら回転していく。なお、この
ようなピストン１１とシリンダー７との相対的な回転運
動は、オルダムリング１５によって確保される。

一方、ピストン１１と共に回転するブレード２１は、外
周面がシリンダー７の内周面に接触した状態で回転して
いく。すると、ブレード２１の各部は、ピストン１１の
外周面とシリンダー７の内周面との接触部に近付くにし
たがって溝１９に押込まれ、接触部から離れるにしたが
って上記溝１９から出ていく。これにより、吸込管２４
および吸込孔２３を通してシリンダー７内に吸込まれた
冷媒ガスは、第１０図ないし第１４図に示されるように
三日月状の作動室２２に閉込められた状態のまま、ピス
トン１１の回転に伴って吐出側の作動室２２へ順次移送
され、圧縮されていく。そして、この圧縮された冷媒ガ
スは、吐出側の軸受９に形成された吐出孔２５、密閉ケ
ース２内、吐出管３２を通って冷凍サイクル回路に吐出
されていく。

なお、ブレード２１は溝１９とブレード２１との間に導
入されるオイル２９にて、シリンダー７の内周面に向っ
て常に押圧されていて、作動室２２のガスリークを防ぐ
。

（発明が解決しようとする課題） ところで、こうしたコンプレッサーのブレード２１には
、冷媒にさらされても性質が劣化しない等といった冷媒
圧縮に必要な種々の性能、溝１９に容易に嵌め込める性
能（弾性変形させながら溝１９にねじ込むに必要な性能
：剛性が低）が要求される。

そこで、ブレード２１には、摩擦係数が小さい、耐冷媒
性、耐熱性、曲げ弾性率が低い等の性質をもつフッ素樹
脂を用いることが考えられている。具体的には、四フッ
化エチレン樹脂（以下、ＰＴＦＥと称ｔ）、四フッ化エ
チレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂（以
下、ＰＦＡと称す）が考えられている。

しかしながら、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ等は、磨耗が大きい欠
点をもっている。

そこで、この欠点を改善するために、一般にはガラス繊
維、炭素繊維、二硫化モリブデン、グラファイトブロン
ズ等の無機質充填材、あるいはポリエーテルエーテルケ
トン樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポ
リフェニレンサルファイド樹脂等の微粒子や繊維状の充
機質充填材を添加して、耐磨耗性能を向上させている。

こうしたフッ素樹脂でブレード２１を構成しても、ヘリ
カルブレード式の特有な圧縮動作によって、第１６図に
示されるようにブレード２１の磨耗は免れない。

すなわち、ヘリカルブレード式のコンプレッサーは上記
したように冷媒ガスが作動室２２に閉込められた状態の
まま、ピストン１１の回転にしたがって吐出側へ順次移
送して圧縮されるが、このときのブレード２１の状態と
しては、第１６図に示されるように作動室２２に発生す
る圧力差で溝１９の吸込側の側面に押付けられながら、
シリンダー７とピストン１１との相対的な回転運動で溝
１９に押込まれたり出たりを繰返えす。つまり、かなり
の負荷でブレード２１と溝１９と擦れ合うこととなり、
ブレード２１の吸込側の側面は磨耗する。

ところで、磨耗量はフッ素樹脂に添加する充填材の種類
によって異なる。

例えばピストン１１に炭素鋼を用い、ブレード２１とし
て、ＰＴＦＥ樹脂にガラス繊維（１３μ。

長さ１００μ）を「１５重量％」充填した材料と、ＰＴ
ＦＥ樹脂に炭素繊維を「１５重量％」充填した材料の２
種を使用し、それぞれを第６図に示されるヘリカルブレ
ード式のコンプレッサーの部品として使用して「１００
時間」稼働したときのブレード２１の磨耗量（窪みの変
位）と表面粗さを調べる。すると、磨耗量は第１７図に
示されるようにガラス繊維を充填したブレード２１に対
して炭素繊維を充填したブレード２コ−の方が磨耗か小
さく、また表面粗さは第１８図で示したガラス繊維を充
填したブレード２１では「８−」と大きくなったものの
、第１９図で示した炭素繊維を充填したブレード２１は
「２−」と平滑になった。但し、溝１９の表面粗さは最
大「４傳」である。

つまり、ガラス繊維を充填したブレード２１は、ガラス
繊維で溝１９の表面を損傷して表面粗さを大にし、接触
面積の縮小による負荷の増大（接触面圧カニ大）するの
に対し、炭素繊維は溝１９に転移膜と呼ばれる滑らかな
フッ素樹脂の被膜が形成されて、ブレード２１の磨耗が
小さくなった。

こうしたことを考察すると、ＰＴＦＥ樹脂等の摺動性（
摩擦や磨耗）を問う場合、上記転移膜の形成が有無が大
きく影響することがわかる。

転移膜は表面粗さや摺動条件（圧力、速度、温度）等の
物理的条件と材質との組合わせによる化学的結合（なじ
み性）の良し悪しが左右すると考えられているものの、
今だそのメカニズムは解明されておらず、現象として転
移膜の形成により、両者間がフッ素樹脂同志の摺動とな
り、フッ素樹脂特有である潤滑性が作用して、摩擦係数
が小さくなるとともに、磨耗も小さくなることが知られ
ているにすぎない。

ＰＴＦＥ樹脂に炭素繊維に充填した材料はその典型であ
るので、変位から特性を見ると、磨耗量の変化は「１〜
２時間」で大きく磨耗し、「２〜１００時間」において
は略直線的に磨耗しているのがわかる。

ここで、「１〜２時間」の磨耗は上記転移膜形成過程の
磨耗、つまり初期磨耗であり、「２〜１００時間」の磨
耗は転移膜形成後の磨耗、つまり定常磨耗であり、この
磨耗状態がいわゆる磨耗係数（単位時間当りの磨耗量）
で示される。つまり、磨耗係数は材料の組成によって異
なるので、小さくすることは可能である。

ところが、初期磨耗は定常磨耗に至る過程なので、この
初期磨耗を小さくすることは困難である。

しかも、磨耗係数が小さくなるしたがって、ブレード２
１の磨耗全体で占める初期磨耗の割合も大きくなる。特
にコンプレッサーは、一般に１０年以上の信頼性を要す
るが、上記初期磨耗が改善できないと、シール性が損な
われて、冷媒を効率良く圧縮することができず、ひいて
はコンプレッサーとしての圧縮性能が失われる。

そこで、初期磨耗を小さくするべく、ピストン１１の素
材にフッ素樹脂を用いて、あらかじめ転移膜と同じ効果
をもたせることが考えられる。

ところか、作動室２２の差圧、高速な回転運動を考える
とそれに耐える剛性が要求され、剛性の低い特性のフッ
素樹脂では強度的に不十分で、根本釣な解決にはならな
いものであった。

この発明はこのような事情に着目してなされたもので、
その目的とするところは、耐久性、シル性に優れるコン
プレッサーを提供することにある。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために、この発明のコンプレッサー
は、ブレードをフッ素樹脂から構成するとともに、ピス
トンの外周面に設けた螺旋状の溝部にフッ素系の被膜を
形成したことにある。

（作　用） この発明のコンプレッサーによると、当初がらピストン
とブレードはフッ素樹脂同志の摺動で、圧縮運転が行わ
れていくことになる。

これにより、ピストンの剛性はそのままに問題とされて
いる転移膜形成過程の磨耗、すなわち初期磨耗を低減で
きることになる。

しかるに、ヘリカルブレード式のコンプレッサーに要求
されるシール性および耐久性を向上させることができ、
所期のコンプレッサーの性能を長期に渡って維持できる
ようになる。

（実施例） 以下、この発明を第１図ないし第３図に示す一実施例に
もとづいて説明する。

ここで、ヘリカルブレード式のコンプレッサーの各構成
部分についての構成は第６図ないし第１６図と同じなの
で、その部分の説明は省略し、この項では要部のブレー
ド２１について説明することにする。

本実施例は、先の「従来の技術」の項で述べたヘリカル
ブレード式のコンプレッサーのブレード２１をフッソ樹
脂から構成する。また剛体で構成されたピストン１１の
外周面に設けた溝１９にフッ素系コーティング被膜を形
成したものである。

本実施例ではフッ素系コーティングの方法として、例え
ばディスバージョン加工を用いて、溝１９の壁面に被膜
層３５を設けている。

ここで、ディスバージョン加工について説明すれば、例
えばＰＴＦＥディスバージョンは、ＰＴＦＥ樹脂微粉末
を「３５〜６０重量％」濃度にした水性コロイド懸濁液
で、被加工物に塗布して焼付ければ、接着されていくも
のである。また無機充填材を混合することにより、被膜
の耐磨耗性を向上させることができる特性をもつ。

本実施例では、こうしたディスバージョン加工で形成し
た３種類の被膜をもつ溝１９を実施例１゜実施例２．実
施例３として挙げた。

具体的には実施例１．実施例２．実施例３は、いずれも
ブレード２１には例えば「密度２．１５ｇ／ｃ！１１３
」の四フッ化エチレン樹脂に炭素繊維（径１０μ、長さ
１００μ）を「１５重量％」混合した材料を用いた。ま
た被膜には、ピストン１１の溝１９にＰＴＦＥディスバ
ージョン（樹脂濃度５０重量％）に、ガラス粉末、二硫
化モリブデン、グラファイトをそれぞれ「５重量％」づ
つ混合したものを塗布し、「３７０℃〜４００”ＣＪで
焼成し融着させた、３種類のＰＴＦＥディスバージョン
被膜を用いた。

そして、こうしたピストン１０とブレード２１を第６図
に示されるヘリカルブレード式のコンプレッサーに適用
した結果、ブレード２１の初期磨耗を低減させて、高い
シール性、耐久性が得られることが確認された。

ここで、実験の内容について説明すれば、コンプレッサ
ーには冷媒ガスに「フレオン１２」を使用し、電動機部
３の通電によりシリンダー７とピストン１１をｒ３００
０ｒｐＩＩＪの速度で回転させる。そして、吸込側冷媒
圧ｒ　０．　５ｋｇ／ｃ４Ｊ　、吐出側冷媒圧ｒｌＯｋ
ｇ／ｃｊＪに設定し、上記３種類のピストン１０とブレ
ード２１を組合わせて使用したとき、さらには比較例と
して上記と同しフッ素樹脂からなるブレード２１とＰＴ
ＦＥディスバージョン加工をしないピストン１０を組合
わせたときの冷凍能力（単位ｋｃａＮ　：冷媒吐出流量
より算出されるもの）とブレード２１の磨耗量をそれぞ
れ測定しようとしたものである。なお、測定時間は１０
０時間とした。

この結果が第２図および第３図に示されている。

すなわち、第２図を見ると、比較例のピストン１９に被
膜を施さないものは、冷凍能力は「６５ｋｃａｇ／　ｈ
　Ｊまでしか上昇せず、ｒ７０〜１００時間」ではさら
に冷凍能力が低下している。これに対し、実施例１〜３
の被膜を施したものは、いずれも比較例よりも冷凍能力
が上昇している。具体的には、実施例１のガラス粉末が
混合された被膜を用いたものは、ｒ６８　ｋｅａｉ）　
／ｈＪまで上昇し、「７０〜１００時間」においてｒ６
５ｋｃａ＃／ｈＪに低下するにとどまる。また実施例２
の二硫化モリブデンが混合された被膜を用いたものは、
ｒ　７０　　ｋｃａＩｌ／　ｈＪまで上昇し、実施例３
のグラファイトが混合された被膜を用いたものは「７３
ｋｃａｆＩ／　ｈ　Ｊまで上昇し、かつ１００時間を経
過後も冷凍能力の低下は見られなかった。

また第３図を見ると、比較例のピストンコ１に被膜を施
さないものは、「１〜２時間」の初期磨耗がかなり大き
い上、１００時間後の磨耗も太き（なっている。これに
対し、実施例１〜３の被膜を施したものは、いずれも比
較例よりも磨耗量が小さくなっている。具体的には、ガ
ラス粉末が混合された被膜を用いたものは、初期磨耗は
比較的に大きいことが見られる。また実施例２および実
施例３の二硫化モリブデン、グラファイトが混合された
被膜を用いたものは、はぼ初期磨耗が見られず、１００
時間後の磨耗も小さくなっている。

こうしたことを整理すると、溝１９に何んらの処理を加
えない場合、フッ素樹脂のブレード２１の磨耗が大きく
シール性が著しく低下するが、溝１９にディスバージョ
ン加工により被膜を形成したものは、圧縮運転の当初か
らピストン１１とブレード２１がフッ素樹脂同志の摺動
となるので、ブレード２１の初期磨耗は小さく、高いシ
ール性が維持されることがわかる。つまり、ブレード２
１と溝１９の双方の性能が確立される。

したがって、ヘリカルプレード式のコンプレッサーのシ
ール性および耐久性の向上を図ることができ、コンプレ
ッサーの性能を長期に渡り維持することができる。しか
も、第２図および第３図を見ると、ブレード２１の充填
材と同種の充填材を含む被膜の方がブレード２１の磨耗
（初期磨耗を含む）を小さくすることができるから、こ
のような被膜を設ければ、−層、コンプレッサーの性能
を高めることができる。

また、上記実施例はディスバージョン加工により被膜を
溝１９に設けたが、これに限らず、他の方法、例えばエ
ナメルコーティング加工を用いて、溝１９に被膜を設け
るようにしてもよい。

このエナメルコーティング加工による被膜を用いたもの
を他の実施例として説明すれば、エナメルコーティング
加工と上記ディスバージョン加工の相違点は、エナメル
コーティング加工は上記したディスバージョンに接着助
剤や顔料を加えた焼付は塗装で、平滑性、基材への密着
性が高いことである。このためエナメルコーティング加
工による被膜を用いても、上記実施例と同様な効果を奏
する。

ここで、この効果の点を立証する。

すなわち、エナメルコーティング加工で形成した３種類
の被膜をもつ溝１９を実施例５．実施例６、実施例７と
して挙げた。

詳しくは、実施例５．実施例６．実施例７にはＰＴＦＥ
エナメルコーティング剤（樹脂濃度４０重量％）に、上
記実施例１〜３と同様に耐磨耗性を向上させる目的で、
ガラス粉末、二硫化モリブデン、グラファイトをそれぞ
れ「５重量％」づつ混合したものを使用し、これを溝１
９の壁面に塗布し「３７０℃〜４００℃」で焼成して、
３種類のエナメルコーティングの被膜を形成したものを
用いた。なお、実施例５〜７のいずれも、ブレド２１に
は上記と同じく「密度２．１５ｇ／ｃｏ＋３ヨの四フッ
化エチレン樹脂に炭素繊維（径１０μ。

長さ１００μ）を１５重量％混合した材料を用いている
。

そして、こうしたピストン１０とブレード２１を、第６
図に示されるヘリカルブレード式のコンプレッサーに適
用して、先のと同じ実験の内容で冷凍能力とブレード２
１の磨耗量を測定した結果、第３図および第４図で示さ
れるような上記冷凍能力、ブレード２１の磨耗量と同じ
傾向の特性が確認された。さらに述べれば、エナメルコ
ーティング被膜の方が上記ディスバージョン被膜よりも
、冷凍能力が「１〜２ｋｃａＮ／ｈＪと大きく、ブレド
２１の磨耗量が小さい傾向にあった。なお、これは接着
助剤により被膜の密着性が強くなるためによる。

［発明の効果］ 以上説明したようにこの発明によれば、当初からピスト
ンとブレードはフッ素樹脂同志の摺動で圧縮運転が行わ
れていくので、ピストンの剛性はそのままに転移膜形成
過程の磨耗を低減することができる。

したがって、耐久性、シール性に優れるコンプレッサー
を提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図はこの発明の一実施例を示し、第１
図は作動室回りを拡大して示す断面図、第２図は溝にデ
ィスバージョン被膜を形成したときの冷凍能力を同被膜
を施していないときの冷凍能力と共に示す線図、第３図
は溝にディスバージョン被膜を形成したときのブレード
磨耗量を同被膜を施していないときのブレード磨耗量と
共に示す線図、第４図はこの発明の他の実施例の溝にエ
ナメルコーティング被膜を形成したときの冷凍能力を同
被膜を施していないときの冷凍能力と共に示す線図、第
５図は溝にエナメルコーティング被膜を形成したときの
ブレード磨耗量を同被膜を施していないときのブレード
磨耗量と共に示す線図、第６図はヘリカルブレード式の
コンプレッサーを示す断面図、第７図は圧縮機部の分解
斜視図、第８図はブレードが装着されたピストンを示す
斜視図、第９図はピストンとシリンダーとを接続するオ
ルダム機構を示す断面図、第１０図ないし第１４図は冷
媒ガスの圧縮過程を順次水した断面図、第１５図は圧縮
機部の側面図、第１６図はブレードの磨耗状態を示す断
面図、第１７図は四フッ化エチレン樹脂に充填材を混合
してなるブレードの磨耗量を示す線図、第１８図はガラ
ス繊維を充填材に用いたときのブレードの表面粗さを示
す線図、第１９図は炭素繊維を充填材に用いたときのブ
レードの表面粗さを示す線図である。 ７・・・シリンダ、８．９・・・軸受、１１・・・ピス
トン、１５・・・オルダムリング、１９・・・螺旋状の
溝、２１・・・ブレード、３５・・・被膜層。 第１図 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 第 町　Ｔ／１（Ｈｒ） 第２図 閂聞（Ｈｒ） りｔｔ’＋を月 図 ２ｂ 月間（Ｈｒ） 第４図 聞 （Ｈ「） 第 図 第 図 第 １゜ 図 第 図 第 図 第 図 第 図 第 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　吸込端側と吐出端側とを有した筒状のシリンダーと、
   このシリンダー内に一部外周面がシリンダーの内周面と
   接するように偏心した状態で挿通された円柱状のピスト
   ンと、このピストンの外周面に設けられ前記吸込側から
   吐出側にいくにしたがって小さくなるピッチで形成され
   た螺旋状の溝部と、この溝部に出入り自在でかつ前記シ
   リンダーの内周面と接するように嵌挿された螺旋状のブ
   レードと、前記ピストンおよびシリンダーの端部を一方
   は軸心を中心として回転自在に支持し、他方はそれと相
   対的に旋回可能に支持する手段とを有して構成されるコ
   ンプレッサーにおいて、前記ブレードをフッ素樹脂から
   構成するとともに、前記溝部にフッ素系の被膜を形成し
   たことを特徴とするコンプレッサー。