JPH0417637A - アルミニウム合金制振材料およびその製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金制振材料およびその製造方法Info
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- JPH0417637A JPH0417637A JP11931090A JP11931090A JPH0417637A JP H0417637 A JPH0417637 A JP H0417637A JP 11931090 A JP11931090 A JP 11931090A JP 11931090 A JP11931090 A JP 11931090A JP H0417637 A JPH0417637 A JP H0417637A
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- vibration damping
- damping material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は優れた振動減衰特性を有し、音響機器、精密機
器、自動車などの振動を嫌う構造部材として使用される
アルミニウム合金制振材料およびその製造方法に関する
ものである。
器、自動車などの振動を嫌う構造部材として使用される
アルミニウム合金制振材料およびその製造方法に関する
ものである。
〔従来の技術］
一般に物体を振動させると、ある周波数（ｆｒ ）で振
幅が大きくなる（第１図）。この周波数を共振周波数と
いう。共振周波数における最大振幅をＡｏとすると、こ
のエネルギーが１７２となるのは振幅がＡ。Ｚｒ２
（ｄＢ表示では一３ｄＢ）となる周波数である。この周
波数幅（半値幅、３ｄＢ値幅）をΔｒとすると、損失係
数ηは次式で表される。
幅が大きくなる（第１図）。この周波数を共振周波数と
いう。共振周波数における最大振幅をＡｏとすると、こ
のエネルギーが１７２となるのは振幅がＡ。Ｚｒ２
（ｄＢ表示では一３ｄＢ）となる周波数である。この周
波数幅（半値幅、３ｄＢ値幅）をΔｒとすると、損失係
数ηは次式で表される。
η＝Δｆ ／ ｆ ｒ
この損失係数ηの値が大きい材料はど振動減衰性に優れ
、外力が除去された場合には振動が急速に減衰する。通
常の金属材料の損失係数ηは０．００１以下である。
、外力が除去された場合には振動が急速に減衰する。通
常の金属材料の損失係数ηは０．００１以下である。
従来、音響機器、精密機器、自動車などの振動を嫌う構
造部材の金属材料、いわゆる制振材料としては、Ｆｅ−
Ｃｒ系、Ｍｎ−Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａ１系、Ｎｉ−Ｔｉ系な
どの合金が知られている。
造部材の金属材料、いわゆる制振材料としては、Ｆｅ−
Ｃｒ系、Ｍｎ−Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａ１系、Ｎｉ−Ｔｉ系な
どの合金が知られている。
またＭｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系の鋳造材も制振材として知られ
ている。
ている。
［発明が解決しようとする課題］
Ｆｅ−Ｃｒ系、Ｍｎ−Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａｊ２系、Ｎｉ−
Ｔｉ系などの合金は振動減衰性が大きいが、比重が大き
いという共通の欠点を有し、機器の軽量化を計ろうとす
る場合には不適当である。一方Ｍｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系の鋳
造材も大きい振動減衰性を示し、しかも比重が小さいと
いう長所を有するが、冷間加工が全くできないという欠
点があった。
Ｔｉ系などの合金は振動減衰性が大きいが、比重が大き
いという共通の欠点を有し、機器の軽量化を計ろうとす
る場合には不適当である。一方Ｍｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系の鋳
造材も大きい振動減衰性を示し、しかも比重が小さいと
いう長所を有するが、冷間加工が全くできないという欠
点があった。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、比重が小さ（しか
も冷間加工が容易なアルミ合金制振材料およびその製造
方法を開発したものである。
も冷間加工が容易なアルミ合金制振材料およびその製造
方法を開発したものである。
即ち請求項１の発明は、Ｚｒ０．５〜２０−１％を含み
、残部Ａｆと不可避的不純物とからなることを特徴とす
るアルミニウム合金制振材料であり、請求項２記戦の発
明は、Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、Ｆ
ｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうちの１種または２種以
上を合計で０．１〜１５ｗｔ％含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなることを特徴とするアルミニウム合
金制振材料であり、請求項３記載の発明は、Ｚｒ０．５
〜２０ｗｔ％を含み、さらにＧｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、
Ｓｂ、Ｂｉのうちの１種または２種以上を合計で０．１
〜１５ｗｔ％含み、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
ることを特徴とするアルミニウム合金制振材料であり、
請求項４記載の発明は、Ｚｒ０．５〜２０−１％を含み
、さらにＳｉ、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素の元素群
より選ばれる１種または２種以上と、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ
、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉの元素群より選ばれる１種または２
種以上を合計で０．１〜２５１１１ｔ％含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなることを特徴とするアルミ
ニウム合金制振材料である。
、残部Ａｆと不可避的不純物とからなることを特徴とす
るアルミニウム合金制振材料であり、請求項２記戦の発
明は、Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、Ｆ
ｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうちの１種または２種以
上を合計で０．１〜１５ｗｔ％含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなることを特徴とするアルミニウム合
金制振材料であり、請求項３記載の発明は、Ｚｒ０．５
〜２０ｗｔ％を含み、さらにＧｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、
Ｓｂ、Ｂｉのうちの１種または２種以上を合計で０．１
〜１５ｗｔ％含み、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
ることを特徴とするアルミニウム合金制振材料であり、
請求項４記載の発明は、Ｚｒ０．５〜２０−１％を含み
、さらにＳｉ、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素の元素群
より選ばれる１種または２種以上と、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ
、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉの元素群より選ばれる１種または２
種以上を合計で０．１〜２５１１１ｔ％含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなることを特徴とするアルミ
ニウム合金制振材料である。
また請求項５記載の発明は、Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を
含み、残部Ａｆと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊に減面率で３０％以上の塑性加工を施して、損
失係数ηを０．００６以上とすることを特徴とするアル
ミニウム合金制振材料の製造方法であり、請求項６記載
の発明は、Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ
、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうち１種または２種
以上を合計で０．１〜１５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率
で３０％以上の塑性加工を施して、損失係数η０．００
６以上とすることを特徴とするアルミニウム合金制振材
料の製造方法であり、請求項７記載の発明は、Ｚｒ０．
５〜２Ｑｗ ｔ％を含み、さらにＣ，ｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、
Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉのうち１種または２種以上を合計で０
．１〜１５ｗｔ％を含有し、残部ＡＩ２と不可避的不純
物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率で３０％以上
の塑性加工を施して、損失係数ηを０．００６以上とす
ることを特徴とするアルミニウム合金制振材料の製造方
法であり、請求項８記載の発明は、Ｚ ｒ ０．５〜２
０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、ＦｅＳＭｎ、Ｎｉ、希土
類元素の元素群より選ばれる１種または２種以上と、Ｇ
ｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉの元素群より選ばれ
る１種または２種以上を合計で０．１〜２５ｗｔ％を含
有し、残部Ａ１と不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊に減面率で３０％以上の塑性加工を施して、損
失係数ηを０．００６以上とすることを特徴とするアル
ミニウム合金制振材料の製造方法である。
含み、残部Ａｆと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊に減面率で３０％以上の塑性加工を施して、損
失係数ηを０．００６以上とすることを特徴とするアル
ミニウム合金制振材料の製造方法であり、請求項６記載
の発明は、Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ
、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうち１種または２種
以上を合計で０．１〜１５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率
で３０％以上の塑性加工を施して、損失係数η０．００
６以上とすることを特徴とするアルミニウム合金制振材
料の製造方法であり、請求項７記載の発明は、Ｚｒ０．
５〜２Ｑｗ ｔ％を含み、さらにＣ，ｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、
Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉのうち１種または２種以上を合計で０
．１〜１５ｗｔ％を含有し、残部ＡＩ２と不可避的不純
物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率で３０％以上
の塑性加工を施して、損失係数ηを０．００６以上とす
ることを特徴とするアルミニウム合金制振材料の製造方
法であり、請求項８記載の発明は、Ｚ ｒ ０．５〜２
０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、ＦｅＳＭｎ、Ｎｉ、希土
類元素の元素群より選ばれる１種または２種以上と、Ｇ
ｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉの元素群より選ばれ
る１種または２種以上を合計で０．１〜２５ｗｔ％を含
有し、残部Ａ１と不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊に減面率で３０％以上の塑性加工を施して、損
失係数ηを０．００６以上とすることを特徴とするアル
ミニウム合金制振材料の製造方法である。
ここにおいて減面率とは圧延、押出等の塑性加工におい
て、素材の断面積（Ｓｏ）と製品の断面積（Ｓ）とから
次式に示される数値である。
て、素材の断面積（Ｓｏ）と製品の断面積（Ｓ）とから
次式に示される数値である。
制振材料はその振動減衰メカニズムにより、転位型、複
合型、強磁性型、双晶型に分類される。
合型、強磁性型、双晶型に分類される。
アルミニウムにＺｒを添加するとＡｆ−Ｚｒ系の金属間
化合物が母相中に均一に分布する。この様な材料に振動
を加えると、塑性加工により導入された転位がＡｎ−Ｚ
ｒ系の金属間化合物への一時的な固着／離脱を繰り返し
、振動エネルギーを吸収する（転位型としての効果）。
化合物が母相中に均一に分布する。この様な材料に振動
を加えると、塑性加工により導入された転位がＡｎ−Ｚ
ｒ系の金属間化合物への一時的な固着／離脱を繰り返し
、振動エネルギーを吸収する（転位型としての効果）。
このような効果により、材料に与えられた振動を極めて
速やかに減衰せしめるものである。この効果を発揮させ
るにはＺｒの添加のみでも充分であるが、さらに５ｔＳ
ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓ
ｎ、Ｓｂ、Ｂｉ澁などを添加するとさらに振動減衰能が
向上する。Ｓｉ、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素はＺｒ
と同様に金属間化合物を形成し、転位の一時的な固着／
Ｍ脱により振動エネルギーを吸収する。一方、Ｇｅ、Ｃ
ｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉは各々の金属粒子・化合物
が存在し、各粒子と母相との界面での粘性流動により振
動エネルギーを吸収する。これらの効果により振動減衰
能をさらに向上させることができる。
速やかに減衰せしめるものである。この効果を発揮させ
るにはＺｒの添加のみでも充分であるが、さらに５ｔＳ
ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓ
ｎ、Ｓｂ、Ｂｉ澁などを添加するとさらに振動減衰能が
向上する。Ｓｉ、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素はＺｒ
と同様に金属間化合物を形成し、転位の一時的な固着／
Ｍ脱により振動エネルギーを吸収する。一方、Ｇｅ、Ｃ
ｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉは各々の金属粒子・化合物
が存在し、各粒子と母相との界面での粘性流動により振
動エネルギーを吸収する。これらの効果により振動減衰
能をさらに向上させることができる。
上記の如＜Ｚｒは振動減衰性の向上に極めて有効なＡｆ
−Ｚｒ系化合物を形成させるために添加するもので、そ
の含有量を０．５〜２０ｗｔ％と限定したのは、０．５
ｗｔ％未満ではＡｊｌ！−Ｚｒ系の金属間化合物の形成
量が少なく振動減衰効果が不充分であり、２０ｗ ｔ％
を超えると効果が飽和するうえに、加工性が問題となる
。また、Ｓｉ、、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうち
１種または２種以上を合計で０．１〜１５１１ｔ％と限
定したのは、０．１ｗｔ％未満では母相中に分布する化
合物量が少なく振動減衰効果が不充分であり、１５ｗｔ
％を超えると効果が飽和するうえ、化合物の分布が不均
一となり、さらには冷間加工が困難となる。希土類元素
はその種類が特に限定されるものではないが、具体的に
はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ等を使用す
ることができる。また、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ
、Ｂｉのうち１種または２種以上を合計で０．１〜１５
ｗｔ％と限定したのは、Ｑ、 １ｗｔ％未満では母相中
に分布する低融点金属粒子・化合物の分布が少なく振動
減衰効果が不充分であり、１５ｗｔ％を超えると効果が
飽和するうえ低融点金属粒子・化合物の分布が不均一と
なり振動減衰能がばらつく、粗大な低融点金属粒子・化
合物が形成されることによって塑性加工性・機械的特性
・耐食性等が劣化する恐れがある。
−Ｚｒ系化合物を形成させるために添加するもので、そ
の含有量を０．５〜２０ｗｔ％と限定したのは、０．５
ｗｔ％未満ではＡｊｌ！−Ｚｒ系の金属間化合物の形成
量が少なく振動減衰効果が不充分であり、２０ｗ ｔ％
を超えると効果が飽和するうえに、加工性が問題となる
。また、Ｓｉ、、ＦｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうち
１種または２種以上を合計で０．１〜１５１１ｔ％と限
定したのは、０．１ｗｔ％未満では母相中に分布する化
合物量が少なく振動減衰効果が不充分であり、１５ｗｔ
％を超えると効果が飽和するうえ、化合物の分布が不均
一となり、さらには冷間加工が困難となる。希土類元素
はその種類が特に限定されるものではないが、具体的に
はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ等を使用す
ることができる。また、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ
、Ｂｉのうち１種または２種以上を合計で０．１〜１５
ｗｔ％と限定したのは、Ｑ、 １ｗｔ％未満では母相中
に分布する低融点金属粒子・化合物の分布が少なく振動
減衰効果が不充分であり、１５ｗｔ％を超えると効果が
飽和するうえ低融点金属粒子・化合物の分布が不均一と
なり振動減衰能がばらつく、粗大な低融点金属粒子・化
合物が形成されることによって塑性加工性・機械的特性
・耐食性等が劣化する恐れがある。
また、Ｃｕ等通常のＡＥ地金に含まれる不純物は０．５
ｗｔ％以下ならば特に本発明の効果を損なうことはない
、一方、Ｍｇの添加は材料の振動減衰性を低下させるた
め０．５ｉｉｔ％以下にすることが望ましい。
ｗｔ％以下ならば特に本発明の効果を損なうことはない
、一方、Ｍｇの添加は材料の振動減衰性を低下させるた
め０．５ｉｉｔ％以下にすることが望ましい。
以上のような組成のＡＪ２合金は、通常の方法で溶解・
鋳造することができるが、金属間化合物等を微細化し振
動減衰性を向上させるために、急冷凝固粉末冶金法やメ
カニカルアロイング法を用いることもできる。さらに、
これらアルミニウム合全鋳塊に必要に応して均質化処理
を施す。この、均質化処理は添加元素の分布状態をより
均一にするために行うが、１５０〜６００°Ｃの温度で
数時間加熱すればよい、この状態でのアルミニウム合金
鋳塊は優れた振動減衰性を有しているが、これに減面率
３０％以上の塑性加工を加えることにより振動減衰性は
大きく向上する。即ち塑性加工を加えることにより転位
密度が増大し、前述のように転位の化合物への一時的な
固着／離脱の繰り返しによる振動エネルギーの吸収効果
が発揮されるほか、鋳塊状態では粗大であった低融点金
属粒子・化合物が塑性加工により分断微細化され、母相
との粘性流動により振動エネルギーの吸収効果がさらに
効率的に発揮され振動減衰性が向上する。塑性加工とし
ては熱間加工または冷間加工、あるいは熱間加工後に冷
間加工を施せば良く例えば、圧延・押出・引き抜き・鍛
造などいずれの手段で行ってもよいが、減面率３０％以
上とし、損失係数ηが０．００６以上になるようにする
。塑性加工量は大きくすればするほど損失係数は向上し
、また熱間加工より冷間加工のほうがより高い損失係数
が得られるが、鋳塊から最終加工品までの減面率が３０
％以上になるようにすれば熱間加工、冷間加工にかかわ
らず損失係数η０．００６以上が得られ充分な振動減衰
性が得られる。
鋳造することができるが、金属間化合物等を微細化し振
動減衰性を向上させるために、急冷凝固粉末冶金法やメ
カニカルアロイング法を用いることもできる。さらに、
これらアルミニウム合全鋳塊に必要に応して均質化処理
を施す。この、均質化処理は添加元素の分布状態をより
均一にするために行うが、１５０〜６００°Ｃの温度で
数時間加熱すればよい、この状態でのアルミニウム合金
鋳塊は優れた振動減衰性を有しているが、これに減面率
３０％以上の塑性加工を加えることにより振動減衰性は
大きく向上する。即ち塑性加工を加えることにより転位
密度が増大し、前述のように転位の化合物への一時的な
固着／離脱の繰り返しによる振動エネルギーの吸収効果
が発揮されるほか、鋳塊状態では粗大であった低融点金
属粒子・化合物が塑性加工により分断微細化され、母相
との粘性流動により振動エネルギーの吸収効果がさらに
効率的に発揮され振動減衰性が向上する。塑性加工とし
ては熱間加工または冷間加工、あるいは熱間加工後に冷
間加工を施せば良く例えば、圧延・押出・引き抜き・鍛
造などいずれの手段で行ってもよいが、減面率３０％以
上とし、損失係数ηが０．００６以上になるようにする
。塑性加工量は大きくすればするほど損失係数は向上し
、また熱間加工より冷間加工のほうがより高い損失係数
が得られるが、鋳塊から最終加工品までの減面率が３０
％以上になるようにすれば熱間加工、冷間加工にかかわ
らず損失係数η０．００６以上が得られ充分な振動減衰
性が得られる。
なお、強度と伸びの調整のために通例行われる焼鈍は、
熱間加工終了後または冷間加工の途中に施しても本発明
の効果を損なうことはない。また、同じく強度と伸びの
調整のために最終加工品に対して施される調質焼鈍は、
塑性加工により導入された転位を減少させるので振動減
衰性を劣化させる傾向があるが、４００°Ｃ以下の温度
で２４時間程度以下なら特に問題はない。
熱間加工終了後または冷間加工の途中に施しても本発明
の効果を損なうことはない。また、同じく強度と伸びの
調整のために最終加工品に対して施される調質焼鈍は、
塑性加工により導入された転位を減少させるので振動減
衰性を劣化させる傾向があるが、４００°Ｃ以下の温度
で２４時間程度以下なら特に問題はない。
実施例１
第１表に示す組成のＡ２合金を溶解・鋳造し、厚さ６０
ｍｍ、幅３００ｍ、長さ４００閣の鋳塊とした。
ｍｍ、幅３００ｍ、長さ４００閣の鋳塊とした。
これを面削後厚さ５０閣とし、３５０°Ｃで４時間均質
化処理を施し、しかる後第１表に示す減面率で熱間およ
び冷間圧延を行って板材とした。
化処理を施し、しかる後第１表に示す減面率で熱間およ
び冷間圧延を行って板材とした。
これより厚さ２圓、幅１０ｍｍ、長さ２５０画の試験片
を切り出し、片持振動法により振動減衰性（損失係数η
）を評価した。即ち試験片の片側端部をチャッキングし
て発振器で強制的に振動を与え、共振周波数ｆｒでの損
失係数ηを（１）式により求めた。その結果を第１表に
併記した。
を切り出し、片持振動法により振動減衰性（損失係数η
）を評価した。即ち試験片の片側端部をチャッキングし
て発振器で強制的に振動を与え、共振周波数ｆｒでの損
失係数ηを（１）式により求めた。その結果を第１表に
併記した。
η＝Δｆ ／ ｆ ｒ・・・・べ】）
但しΔｆは３ｄＢ値幅
第１表より明らかなように、本発明によるＡｊ２合金制
振材（麹１〜５）はいずれも０．００６以上の損失係数
ηを示し、優れた振動減衰性を有することが判る。
振材（麹１〜５）はいずれも０．００６以上の損失係数
ηを示し、優れた振動減衰性を有することが判る。
一方、比較例として示した阻６〜７は損失係数ηの値が
低い。
低い。
実施例２
第２表に示す組成の合金を溶解・鋳造法、急冷凝固粉末
冶金法およびメカニカルアロイング法により直径２２０
−のアルミニウム合金鋳塊を作製し、第２表に示す条件
で押出加工を行って丸棒を作製した。
冶金法およびメカニカルアロイング法により直径２２０
−のアルミニウム合金鋳塊を作製し、第２表に示す条件
で押出加工を行って丸棒を作製した。
これより実施例１と同様に厚さ２１、幅１０■、長さ２
５０ ｗｍの試験片を切り出し、共振周波数ｆｒでの損
失係数ηを求めた。その結果を第２表に併記した。
５０ ｗｍの試験片を切り出し、共振周波数ｆｒでの損
失係数ηを求めた。その結果を第２表に併記した。
第２表より明らかなように、本発明による／１合金制振
材（阻８〜１２）はいずれも、本発明を外れる比較Ａ／
！合金制振材（Ｎα１３〜１４）よりも高い損失係数η
を示し、優れた振動減衰性を有することが判る。
材（阻８〜１２）はいずれも、本発明を外れる比較Ａ／
！合金制振材（Ｎα１３〜１４）よりも高い損失係数η
を示し、優れた振動減衰性を有することが判る。
〔発明の効果］
このように本発明によれば、アルミをベースとするため
、軽量で冷間加工性に優れ、しかも優れた振動減衰性を
有するアルミニウム合金制振材料を得ることができるも
ので、工業上顕著な効果を奏するものである。
、軽量で冷間加工性に優れ、しかも優れた振動減衰性を
有するアルミニウム合金制振材料を得ることができるも
ので、工業上顕著な効果を奏するものである。
第１図は振動の共鳴曲線図。
Claims (8)
- （１）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなることを特徴とするアルミニウム合
金制振材料。 - （２）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、Ｆ
ｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、希土類元素のうちの１種または２種以
上を合計で０．１〜１５ｗｔ％含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなることを特徴とするアルミニウム合
金制振材料。 - （３）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＧｅ、Ｃ
ｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉのうちの１種または２種以
上を合計で０．１〜１５ｗｔ％含み、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなることを特徴とするアルミニウム合金
制振材料。 - （４）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、Ｆ
ｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、希土類元素の元素群より選ばれる１種
または２種以上と、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂ
ｉの元素群より選ばれる１種または２種以上を合計で０
．１〜２５ｗｔ％含有し、残部Ａｌと不可避的不純物と
からなることを特徴とするアルミニウム合金制振材料。 - （５）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率で３
０％以上の塑性加工を施して、損失係数ηを０．００６
以上とすることを特徴とするアルミニウム合金制振材料
の製造方法。 - （６）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＳｉ、Ｆ
ｅＮＭｎ、Ｎｉ、希土類元素のうち１種または２種以上
を合計で０．１〜１５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率で３
０％以上の塑性加工を施して、損失係数η０．００６以
上とすることを特徴とするアルミニウム合金制振材料の
製造方法。 - （７）Ｚｒ０．５〜２０ｗｔ％を含み、さらにＧｅ、Ｃ
ｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉのうち１種または２種以上
を合計で０．１〜１５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率で３
０％以上の塑性加工を施して、損失係数ηを０．００６
以上とすることを特徴とするアルミニウム合金制振材料
の製造方法。 - （８）Ｚｒ０．５〜２０ｗを％を含み、さらにＳｉ、Ｆ
ｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、希土類元素の元素群より選ばれる１種
または２種以上と、Ｇｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂ
ｉの元素群より選ばれる１種または２種以上を合計で０
．１〜２５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物
からなるアルミニウム合金鋳塊に減面率で３０％以上の
塑性加工を施して、損失係数ηを０．００６以上とする
ことを特徴とするアルミニウム合金制振材料の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11931090A JPH0417637A (ja) | 1990-05-09 | 1990-05-09 | アルミニウム合金制振材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11931090A JPH0417637A (ja) | 1990-05-09 | 1990-05-09 | アルミニウム合金制振材料およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0417637A true JPH0417637A (ja) | 1992-01-22 |
Family
ID=14758271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11931090A Pending JPH0417637A (ja) | 1990-05-09 | 1990-05-09 | アルミニウム合金制振材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0417637A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108615960A (zh) * | 2018-04-20 | 2018-10-02 | 东深金属燃料动力实验室有限责任公司 | 采用废弃铝材生产氢氧化铝的方法 |
| JP2022527425A (ja) * | 2019-01-24 | 2022-06-02 | シーテック コンステリウム テクノロジー センター | アルミニウム合金製部品の製造方法 |
-
1990
- 1990-05-09 JP JP11931090A patent/JPH0417637A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108615960A (zh) * | 2018-04-20 | 2018-10-02 | 东深金属燃料动力实验室有限责任公司 | 采用废弃铝材生产氢氧化铝的方法 |
| JP2022527425A (ja) * | 2019-01-24 | 2022-06-02 | シーテック コンステリウム テクノロジー センター | アルミニウム合金製部品の製造方法 |
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