JPH03232949A - アルミニウム合金制振材料の製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金制振材料の製造方法Info
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- JPH03232949A JPH03232949A JP2775590A JP2775590A JPH03232949A JP H03232949 A JPH03232949 A JP H03232949A JP 2775590 A JP2775590 A JP 2775590A JP 2775590 A JP2775590 A JP 2775590A JP H03232949 A JPH03232949 A JP H03232949A
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- Japan
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- vibration damping
- loss coefficient
- aluminum alloy
- damping material
- plastic working
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は優れた振動減衰性を有し、音響機器、精密機器
、自動車などの振動を嫌う構造部材として使用されるＡ
２合金制振材料の製造方法に関するものである。
、自動車などの振動を嫌う構造部材として使用されるＡ
２合金制振材料の製造方法に関するものである。
一般に物体を振動させると、ある周波数（ｆｒ ）で振
幅が大きくなる（第１図）。この周波数を共振周波数と
いう。共振周波数における最大振幅をＡｏとすると、こ
のエネルギーに対し１／２となるのは振幅がＡ。／１２
（ｄｎ表示では一３ｄＢ）となる周波数である。こ
の周波数幅（半値幅）をΔｒとすると、損失係数ηは次
式で表される。
幅が大きくなる（第１図）。この周波数を共振周波数と
いう。共振周波数における最大振幅をＡｏとすると、こ
のエネルギーに対し１／２となるのは振幅がＡ。／１２
（ｄｎ表示では一３ｄＢ）となる周波数である。こ
の周波数幅（半値幅）をΔｒとすると、損失係数ηは次
式で表される。
η−Δｆ ／ ｆ ｒ
この損失係数ηの値が大きい材料はど振動減衰能に優れ
、外力が除去された場合には振動が象、速に減衰する。
、外力が除去された場合には振動が象、速に減衰する。
通常の金属材料の損失係数ηは０．００１以下である。
そして従来、音響機器、精密機器、自動車等の振動を嫌
う構造部材用の金属材料いわゆる制振材料としては、Ｆ
ｅ−Ｃｒ系、Ｍｎ−Ｃｕ系、ＺｎＡｆ系、Ｎｉ−Ｔｉ系
などの合金が知られている。これらの合金は振動減衰性
が大きいが、比重が大きいという共通の欠点を有し、機
器の軽量化を計ろうとする場合には不適当である。
う構造部材用の金属材料いわゆる制振材料としては、Ｆ
ｅ−Ｃｒ系、Ｍｎ−Ｃｕ系、ＺｎＡｆ系、Ｎｉ−Ｔｉ系
などの合金が知られている。これらの合金は振動減衰性
が大きいが、比重が大きいという共通の欠点を有し、機
器の軽量化を計ろうとする場合には不適当である。
またＭｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系の鋳造材も制振材料として知ら
れており、大きい振動減衰性を示し、しかも比重が小さ
いという長所を有するが、冷間加工が全くできないとい
う欠点があった。
れており、大きい振動減衰性を示し、しかも比重が小さ
いという長所を有するが、冷間加工が全くできないとい
う欠点があった。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、比重が小さくしか
も冷間加工が容易であるＡＩを主成分としだ制振材料の
製造方法を開発したものである。
も冷間加工が容易であるＡＩを主成分としだ制振材料の
製造方法を開発したものである。
即ち請求項１のＡＩ合金制振材料の製造方法は、Ｆ ｅ
０．２〜１０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．２〜１０ｗｔ％を
含有し、さらにＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃ０．Ｎｉ、希土類元
素のうちの１種または２種以上を合計で０．１〜２０ｗ
Ｌ％を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物からなるア
ルミニウム合金塊に３０％以上の減面率となる塑性加工
を施し、損失係数ηを０．００６以上とすることを特徴
とする請求項２のＡｊ２全２金材料の製造方法は、Ｆ
ｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．２−１０ｗｔ％を
含有し、さらにＧｅ、、Ｓｎ、、Ｉｎ、Ｃｄ、、Ｂｉ。
０．２〜１０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．２〜１０ｗｔ％を
含有し、さらにＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃ０．Ｎｉ、希土類元
素のうちの１種または２種以上を合計で０．１〜２０ｗ
Ｌ％を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物からなるア
ルミニウム合金塊に３０％以上の減面率となる塑性加工
を施し、損失係数ηを０．００６以上とすることを特徴
とする請求項２のＡｊ２全２金材料の製造方法は、Ｆ
ｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．２−１０ｗｔ％を
含有し、さらにＧｅ、、Ｓｎ、、Ｉｎ、Ｃｄ、、Ｂｉ。
ｓｂ、ｐｂのうちの１種または２種以上を合計で０．１
〜３０ｗｔ％含有し、残部がＡｐ、とじて不可避的不純
物からなるアルミニウム合金塊に３０％以上の減面率と
なる塑性加工を施し、損失係数ηを０．００６以上とす
ることを特徴とする請求項３のＡｐ、合金制振材料の製
造方法は、Ｆｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓ１０．２〜１０
ｗｔ％を含有し、さらにＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃ０．Ｎｉ、
希土類元素のうちの１種または２種以上を合計で０．１
〜２０−１％を含有し、さらに、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃ
ｄ、、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｐｂのうちの１種または２種以上を
合計で０．１〜３０ｗｔ％含有し、残部がＡでと不可避
的不純物からなるアルミニウム合金塊に３０％以上の減
面率となる塑性加工を施し、損失係数ηを０．００６以
上とすることを特徴とするものである。
〜３０ｗｔ％含有し、残部がＡｐ、とじて不可避的不純
物からなるアルミニウム合金塊に３０％以上の減面率と
なる塑性加工を施し、損失係数ηを０．００６以上とす
ることを特徴とする請求項３のＡｐ、合金制振材料の製
造方法は、Ｆｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓ１０．２〜１０
ｗｔ％を含有し、さらにＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃ０．Ｎｉ、
希土類元素のうちの１種または２種以上を合計で０．１
〜２０−１％を含有し、さらに、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃ
ｄ、、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｐｂのうちの１種または２種以上を
合計で０．１〜３０ｗｔ％含有し、残部がＡでと不可避
的不純物からなるアルミニウム合金塊に３０％以上の減
面率となる塑性加工を施し、損失係数ηを０．００６以
上とすることを特徴とするものである。
ここにおいて減面率は圧延、押出等の塑性加工上におい
て素材の断面積（Ｓｏ）と製品の断面積（Ｓ）より次式
で示される数値である。
て素材の断面積（Ｓｏ）と製品の断面積（Ｓ）より次式
で示される数値である。
Ｏ
〔作用〕
制振材料はその振動減衰メカニズムにより複合相型、転
位型、強磁性型、双晶型が知られており、本発明は転位
型に該当する。
位型、強磁性型、双晶型が知られており、本発明は転位
型に該当する。
アルミニウムにＦｅ、Ｓｉを添加すると微細なＡＩ！−
Ｆｅ＝Ｓｉ系化合物がアルミニウムマ１−ＩＪックス中
に微細に分布する。この様な材料に振動を加えると塑性
加工に因って導入された転位がＡＩ−Ｆｅ−８ｉ系化合
物への一時的な固着／離脱を繰り返し、振動エネルギー
を吸収する。この様な効果に因って材料に与えられた振
動を速やかに減衰せしめるものである。この効果を発揮
させるにはＦｅ、Ｓｉの添加のみでも充分であるが、さ
らにこれにＴｉ、’Ｖ、Ｃｒ、、Ｃ０１Ｎｉ、希土類元
素、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｄ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｐｂなどを
添加すると更に減衰性が向上する。
Ｆｅ＝Ｓｉ系化合物がアルミニウムマ１−ＩＪックス中
に微細に分布する。この様な材料に振動を加えると塑性
加工に因って導入された転位がＡＩ−Ｆｅ−８ｉ系化合
物への一時的な固着／離脱を繰り返し、振動エネルギー
を吸収する。この様な効果に因って材料に与えられた振
動を速やかに減衰せしめるものである。この効果を発揮
させるにはＦｅ、Ｓｉの添加のみでも充分であるが、さ
らにこれにＴｉ、’Ｖ、Ｃｒ、、Ｃ０１Ｎｉ、希土類元
素、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｄ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｐｂなどを
添加すると更に減衰性が向上する。
次に本発明の製造方法、限定範囲についてさらに詳しく
説明する。
説明する。
ＦｅおよびＳｉは上述の様な振動の減衰効果を得るため
に０．２〜ｌＱｗｔ％の範囲で添加する。０．２ｗｔ％
未満ではマトリックス中に分布する化合物量が少なく振
動減衰効果が不充分であり、１０−１％を超えると効果
が飽和するうえ、冷間加工が困難になる。最も好適なＦ
ｅおよびＳｉの添加量は０．５〜５讐ｔ％である。
に０．２〜ｌＱｗｔ％の範囲で添加する。０．２ｗｔ％
未満ではマトリックス中に分布する化合物量が少なく振
動減衰効果が不充分であり、１０−１％を超えると効果
が飽和するうえ、冷間加工が困難になる。最も好適なＦ
ｅおよびＳｉの添加量は０．５〜５讐ｔ％である。
Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃ０．Ｎｉ、希土類元素はＦｅ、Ｓｉ
と同様に微細化合物を形成し、転位の一時的な固着／離
脱に因って振動エネルギーを吸収する。Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ
、Ｃ０．Ｎ＋、希土類元素のうちの１種または２種以上
を合計で０．１〜２０ｗ ｔ％と限定した理由として、
Ｑ、 １ｗｔ％未満ではマトリックス中に分布する化合
物量が少なく振動減衰効果が不充分であり、２０ｗｔ％
を超えると化合物が粗大化し、効果が飽和するうえ、冷
間加工が困難となる。尚、希土類元素はその種類が特に
限定されるものではないが、具体的にはＹ、、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｂ、、Ｐｍ、Ｓｍ等、およびこれらの混合
物を使用することが出来る。
と同様に微細化合物を形成し、転位の一時的な固着／離
脱に因って振動エネルギーを吸収する。Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ
、Ｃ０．Ｎ＋、希土類元素のうちの１種または２種以上
を合計で０．１〜２０ｗ ｔ％と限定した理由として、
Ｑ、 １ｗｔ％未満ではマトリックス中に分布する化合
物量が少なく振動減衰効果が不充分であり、２０ｗｔ％
を超えると化合物が粗大化し、効果が飽和するうえ、冷
間加工が困難となる。尚、希土類元素はその種類が特に
限定されるものではないが、具体的にはＹ、、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｂ、、Ｐｍ、Ｓｍ等、およびこれらの混合
物を使用することが出来る。
一方、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、、Ｃｄ、、Ｂｉ、、Ｓｂ。
Ｐｂは金属粒子、金属間化合物を母相中に形成し、各粒
子と母相との界面での粘性流動に因って振動エネルギー
を吸収する（複合相型としての効果）。
子と母相との界面での粘性流動に因って振動エネルギー
を吸収する（複合相型としての効果）。
これらの効果に因って振動減衰性を更に向上させること
が可能である。Ｇｅ、、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｄ。
が可能である。Ｇｅ、、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｄ。
Ｂｉ、Ｓｂ、Ｐｂのうち１種または２種以上を合計で０
．１〜３ｈｔ％と限定した理由としては、０．１ｗｔ％
未満ではマトリックス中に分布する金属粒子あるいは化
合物が不充分であり、３Ｑｗｔ％を超えると効果が飽和
するうえ、金属粒子あるいは化合物の分布が不均一とな
り振動減衰性にばらつきが生し、粗大な金属粒子あるい
は化合物が形成されることに因って塑性加工性・機械的
性質・耐食性等が劣化する恐れがある。
．１〜３ｈｔ％と限定した理由としては、０．１ｗｔ％
未満ではマトリックス中に分布する金属粒子あるいは化
合物が不充分であり、３Ｑｗｔ％を超えると効果が飽和
するうえ、金属粒子あるいは化合物の分布が不均一とな
り振動減衰性にばらつきが生し、粗大な金属粒子あるい
は化合物が形成されることに因って塑性加工性・機械的
性質・耐食性等が劣化する恐れがある。
尚、従来の溶解鋳造工程で鋳造組織の微細化剤等として
通常添加されるＢは、０．０５ｗｔ％以下の範囲で添加
することが好ましい。一方、Ｍｇの添加は材料の振動減
衰性を低下させるため、Ｑ、５ｗｔ％以下とすることが
好ましい。
通常添加されるＢは、０．０５ｗｔ％以下の範囲で添加
することが好ましい。一方、Ｍｇの添加は材料の振動減
衰性を低下させるため、Ｑ、５ｗｔ％以下とすることが
好ましい。
以上のような添加元素を含有するＡ！合金塊は従来の溶
解鋳造工程でもメカニカルアロイングや急冷凝固粉末法
等の粉末冶金法等、どの様な工程を取っても良い。この
Ａｌ合金を必要に応じて均質化処理する。この均質化処
理は添加元素の分布状態をより均一にするために行うが
、常法通り、１５０〜６００℃の温度で数時間加熱すれ
ば良い。この状態のＡ１合金塊は、通常のＡｐ、合金に
比べれば若干優れた振動減衰性を有してはいるが、制振
材料として使用するには不充分である。次にこの／１合
金塊に減面率を３０％以上の塑性加工を加えることによ
り振動減衰性は大きく向上する。塑性加工を加えること
により転位密度が増大し、前述のように転位の化合物へ
の一時的に固着／離脱の繰返しにより振動エネルギー吸
収効果が発揮され、振動減衰性が向上するのである。更
には、金属粒子あるいは化合物が塑性加工に因って分断
微細化されるとともに紡錘型となり、これら粒子とマト
リックスの界面での粘性流動による振動エネルギー吸収
効果が大きく向上する。塑性加工としては熱間加工また
は冷間加工、あるいは熱間加工後冷間加工を施せば良く
、例えば圧延、押出、引抜き、鍛造などいずれの手段で
行っても良いが、減面率を３０％以上とし、損失係数η
が０．００６以上になるようにする。損失係数ηが０．
００６未満では振動減衰性が不充分であり、制振材料と
しての必要な特性が得られない。塑性加工量が大きくす
ればするほど損失係数は向上し、また熱間加工よりも冷
間加工の方がより高い損失係数が得られるが、合金塊が
最終製品までの減面率が３０％以上になるようにすれば
熱間、冷間にかかわらず損失係数ηが０．００６以上得
られ、制振材料としては充分な振動減衰性が得られる。
解鋳造工程でもメカニカルアロイングや急冷凝固粉末法
等の粉末冶金法等、どの様な工程を取っても良い。この
Ａｌ合金を必要に応じて均質化処理する。この均質化処
理は添加元素の分布状態をより均一にするために行うが
、常法通り、１５０〜６００℃の温度で数時間加熱すれ
ば良い。この状態のＡ１合金塊は、通常のＡｐ、合金に
比べれば若干優れた振動減衰性を有してはいるが、制振
材料として使用するには不充分である。次にこの／１合
金塊に減面率を３０％以上の塑性加工を加えることによ
り振動減衰性は大きく向上する。塑性加工を加えること
により転位密度が増大し、前述のように転位の化合物へ
の一時的に固着／離脱の繰返しにより振動エネルギー吸
収効果が発揮され、振動減衰性が向上するのである。更
には、金属粒子あるいは化合物が塑性加工に因って分断
微細化されるとともに紡錘型となり、これら粒子とマト
リックスの界面での粘性流動による振動エネルギー吸収
効果が大きく向上する。塑性加工としては熱間加工また
は冷間加工、あるいは熱間加工後冷間加工を施せば良く
、例えば圧延、押出、引抜き、鍛造などいずれの手段で
行っても良いが、減面率を３０％以上とし、損失係数η
が０．００６以上になるようにする。損失係数ηが０．
００６未満では振動減衰性が不充分であり、制振材料と
しての必要な特性が得られない。塑性加工量が大きくす
ればするほど損失係数は向上し、また熱間加工よりも冷
間加工の方がより高い損失係数が得られるが、合金塊が
最終製品までの減面率が３０％以上になるようにすれば
熱間、冷間にかかわらず損失係数ηが０．００６以上得
られ、制振材料としては充分な振動減衰性が得られる。
尚、強度よ延びの調整のために通例行われる中間焼鈍は
、熱間加工終了後、または冷間圧延の途中に施しても本
発明の効果を損なうことはない。
、熱間加工終了後、または冷間圧延の途中に施しても本
発明の効果を損なうことはない。
また、同じく強度と伸びの調整のために最終加工製品に
対して施される調質焼鈍は、塑性加工により導入された
転位を減少させるので振動減衰性を若干劣化させる傾向
があるが、４００°Ｃ以下の温度で２４時間程度以下な
らばとくに問題はない。
対して施される調質焼鈍は、塑性加工により導入された
転位を減少させるので振動減衰性を若干劣化させる傾向
があるが、４００°Ｃ以下の温度で２４時間程度以下な
らばとくに問題はない。
以下、本発明実施例について説明する。
実施例１
第１表に示す組成のＡ２合金を溶解、鋳造し、厚さ５０
胴、幅２００鵬、長さ３００ｍｍの鋳塊とした。
胴、幅２００鵬、長さ３００ｍｍの鋳塊とした。
これを面側後、５００°Ｃで１０時間均質化処理を施し
、しかる後に熱間圧延により板厚５ｍｍの板材とじた（
塑性加工による減面率は９０％）。
、しかる後に熱間圧延により板厚５ｍｍの板材とじた（
塑性加工による減面率は９０％）。
これより厚さ２ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ２５０ｍｍの試
験片を切り出し、片持振動法により振動減衰性（ＩＮ失
係数η）を評価した。即ち試験片の片側端部をチャッキ
ングして発振器で強制的に振動を与え、共振周波数ｆｒ
での損失係数ηを１）式により求めた。その結果を第１
表に併記した。
験片を切り出し、片持振動法により振動減衰性（ＩＮ失
係数η）を評価した。即ち試験片の片側端部をチャッキ
ングして発振器で強制的に振動を与え、共振周波数ｆｒ
での損失係数ηを１）式により求めた。その結果を第１
表に併記した。
η＝Δｆ ／ ｆ ｒ ・・・（１）但しΔｆは３ｄ
Ｂ値幅（半値幅） 第１表より明らかなように、本発明合金組成のＮ０．
１〜８は損失係数ηが大きく、優れた振動減衰性を有す
る。一方、本発明合金組成を外れるＮ０． ９〜１３は
損失係数ηが低く、Ｎ０．９．１０．１２．１３は塑性
加工が不可能であった。Ｎ０． １１は損失係数にばら
つきが大きかった。
Ｂ値幅（半値幅） 第１表より明らかなように、本発明合金組成のＮ０．
１〜８は損失係数ηが大きく、優れた振動減衰性を有す
る。一方、本発明合金組成を外れるＮ０． ９〜１３は
損失係数ηが低く、Ｎ０．９．１０．１２．１３は塑性
加工が不可能であった。Ｎ０． １１は損失係数にばら
つきが大きかった。
実施例２
第１表に示す組成のＡ２合金の中からＮ０． １の溶湯
を鋳造し、直径３００髄、長さ４００ｍｍの丸棒とした
。これを５００°Ｃで１０時間の均質化処理を行った後
、第２表に示す直径の丸棒に押し出しを行い、実施例１
と同様に厚さ２ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ２５０胴の短冊
状試験片を切り出し、片持振動法に因って振動減衰性（
損失係数η）測定した。第２表に結果を併記する。
を鋳造し、直径３００髄、長さ４００ｍｍの丸棒とした
。これを５００°Ｃで１０時間の均質化処理を行った後
、第２表に示す直径の丸棒に押し出しを行い、実施例１
と同様に厚さ２ｍｍ、幅１０ｍｍ、長さ２５０胴の短冊
状試験片を切り出し、片持振動法に因って振動減衰性（
損失係数η）測定した。第２表に結果を併記する。
第
表
第２表より明らかなように減面率が３０％以上の本発明
例については損失係数ηが０．００６以上となり、３０
％に満たない比較例は損失係数ηが低く、０．００６を
下回った。
例については損失係数ηが０．００６以上となり、３０
％に満たない比較例は損失係数ηが低く、０．００６を
下回った。
このように本発明によれば、Ａｌを主成分とするため軽
量で冷間加工性に優れ、しかも優れた振動減衰性を有す
るＡｌ合金制振材料を得ることができるもので、工業上
顕著な効果を奏するものである。
量で冷間加工性に優れ、しかも優れた振動減衰性を有す
るＡｌ合金制振材料を得ることができるもので、工業上
顕著な効果を奏するものである。
第１図は振動の共鳴曲線図である。
Claims (3)
- （１）Ｆｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜１０ｗｔ
％を含有し、さらにＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、希土
類元素のうちの１種または２種以上を合計で０．１〜２
０ｗｔ％を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物からな
るアルミニウム合金塊に３０％以上の減面率となる塑性
加工を施し、損失係数ηを０．００６以上とすることを
特徴とするアルミニウム合金制振材料の製造方法。 - （２）Ｆｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜１０ｗｔ
％を含有し、さらにＧｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｄ、Ｂｉ、Ｓ
ｂ、Ｐｂのうちの１種または２種以上を合計で０．１〜
３０ｗｔ％含有し、残部がＡｌと不可避的不純物からな
るアルミニウム合金塊に３０％以上の減面率となる塑性
加工を施し、損失係数ηを０．００６以上とすることを
特徴とするアルミニウム合金制振材料の製造方法。 - （３）Ｆｅ０．２〜１０ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜１０ｗｔ
％を含有し、さらにＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、希土
類元素のうちの１種または２種以上を合計で０．１〜２
０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｄ、
Ｂｉ、Ｓｂ、Ｐｂのうちの１種または２種以上を合計で
０．１〜３０ｗｔ％含有し、残部がＡｌと不可避的不純
物からなるアルミニウム合金塊に３０％以上の減面率と
なる塑性加工を施し、損失係数ηを０．００６以上とす
ることを特徴とするアルミニウム合金制振材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2775590A JPH03232949A (ja) | 1990-02-07 | 1990-02-07 | アルミニウム合金制振材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2775590A JPH03232949A (ja) | 1990-02-07 | 1990-02-07 | アルミニウム合金制振材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03232949A true JPH03232949A (ja) | 1991-10-16 |
Family
ID=12229833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2775590A Pending JPH03232949A (ja) | 1990-02-07 | 1990-02-07 | アルミニウム合金制振材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03232949A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3082764A1 (fr) * | 2018-06-25 | 2019-12-27 | C-Tec Constellium Technology Center | Procede de fabrication d'une piece en alliage d'aluminium |
| WO2020002813A1 (fr) * | 2018-06-25 | 2020-01-02 | C-Tec Constellium Technology Center | Procede de fabrication d'une piece en alliage d'aluminium |
-
1990
- 1990-02-07 JP JP2775590A patent/JPH03232949A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3082764A1 (fr) * | 2018-06-25 | 2019-12-27 | C-Tec Constellium Technology Center | Procede de fabrication d'une piece en alliage d'aluminium |
| WO2020002813A1 (fr) * | 2018-06-25 | 2020-01-02 | C-Tec Constellium Technology Center | Procede de fabrication d'une piece en alliage d'aluminium |
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